手持式工具机冲击机构单元转让专利
申请号 : CN200610077436.6
文献号 : CN100592964C
文献日 : 2010-03-03
发明人 : 格哈德·迈克斯纳 , 蒂洛·亨克 , 于尔根·伦纳茨
申请人 : 罗伯特·博世有限公司
摘要 :
权利要求 :
1.手持式工具机冲击机构单元，具有一个冲击器单元(10a～10k)，该冲击器单元可借助一个活塞(12a～12k)通过一个气体容积(14a～14k)来驱动，其特征在于：由最大的冲击器单元面延伸量(16a～16k)的三次方除以冲击器单元质量(18a～18k)构成的冲击机构特征参数(Sa～Sk)大于200mm3/g。
2. 根据权利要求1的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于：该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)大于280mmVg。
3. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)小于2000mmVg。
4. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：在工作中在该气体容积（14a〜14k)中的最大气体压力小于10bar。
5. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：设置有一个在一侧被支承的偏心驱动装置（20a)。
6. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：设置有一个仅具有圆柱齿轮齿部分的冲击机构传动装置（22a)。
7. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：设置有至少一个控制孔（24a)，所述控制孔被设置用于控制该气 体容积（14a)，并且所述控制孔与一个机室（26a)相耦合。
8. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：该冲击器单元（10b〜10g)包括至少一个去耦合机构（28b〜28g)， 所述去耦合机构被设置用于使冲击器单元（10b〜10g)的一个冲击器 基体GOb〜30g)尺寸去耦合，该冲击器单元(10b〜10g)设置有一个 在所述去耦合机构（28b〜28g)与该冲击器基体（30b〜30g)之间的 耦合装置（34b〜34g)，该耦合装置被设置用于使该冲击器基体（30b〜30g)与所述去耦合机构（28b〜28g)在该冲击器基体（30b〜30g) 的飞驰阶段期间至少很大程度上同步地相耦合。
9. 根据权利要求8的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于： 所述去耦合机构（28b〜28e)被设置用于使该冲击器基体G0b〜30e) 的外部尺寸与该冲击器单元（10b〜10e)的导向机构（32b〜32e)至 少部分地去耦合。
10. 根据权利要求8的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于： 所述去耦合机构（28b〜28g)由一种比该冲击器基体（30b〜30g)轻 的材料制成。
11.根据权利要求9的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于：该耦合装置（34b〜34e)和/或所述去耦合机构（28b〜28e)被构造成 至少部分地减振的。
12. 根据权利要求11的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于： 该耦合装置（34b)包括至少一个通过硫化制造的连接装置。
13. 根据权利要求8的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于： 所述去耦合机构（28b〜28e)具有至少一个导向面（36b〜36e， 38b〜 38e)。
14. 根据权利要求13的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于: 所述去耦合机构（28c)具有至少两个在轴向方向上间隔开的导向面(36b， 38b)。
15. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：该冲击器单元（10i)具有至少一个导向肋（40i， 42i)。
16. 根据权利要求1或2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在 于：该冲击器单元（10d， 10e， 10h)被构造成阶梯状的。
17. 根据权利要求1的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于， 该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)大于220mmVg。
18. 根据权利要求1的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于，该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)大于240mmVg。
19. 根据权利要求2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于， 该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)大于320mmVg。
20. 根据权利要求2的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于， 该冲击机构特征参数（Sa〜Sk)大于380mmVg。
21. 根据权利要求4的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于， 最大气体压力小于8bar。
22. 根据权利要求4的手持式工具机冲击机构单元，其特征在于， 最大气体压力小于6bar。
23. 手持式工具机，具有一个根据以上权利要求中一项的手持式工 具机冲击机构单元。
说明书 :
技术领域
本发明尤其涉及手持式工具机冲击机构单元。 背景技术
已经公开了具有一个冲击器单元的手持式工具机冲击机构单元， 该冲击器单元可借助一个活塞通过气体容积来驱动。该冲击器单元构 造成基本上圆柱形的并且在朝着气体容积的方向上具有一个圆的冲 击器单元面或作用面。为了尽可能实现紧凑的手持式工具机冲击机构 单元，根据标准， 一个由最大的冲击器单元面延伸量的三次方、如尤 其是由最大的冲击器单元面直径或冲击器单元作用面直径的三次方
除以冲击器单元质量构成的冲击机构特征参数约为160mmVg。在此情 况下，在工作中在气体容积中出现一个约15bar的最大的压力。 发明内容
本发明涉及具有一个冲击器单元的手持式工具机冲击机构单元， 该冲击器单元可借助一个活塞通过一个气体容积来驱动。
本发明提出，由最大的冲击器单元面延伸量的三次方除以冲击器 单元质量构成的冲击机构特征参数大于200mm3/g，优选大于 220mm3/g且特别优选大于240mm3/g。这里对于"冲击器单元面延伸 量"尤其应理解为一个面的、优选一个朝着活塞指向的或与气体容积 共同作用的作用面的直线对角线，如直径、椭圆长轴、多边形对角线 等。
通过抛弃固定不变的准则一一在紧凑性的观点下以约为 160mm3/g的冲击机构特征参数来构造手持式工具机单元，更确切地
5说，以大于200mm3/g、优选大于220mm3/g且特别优选大于240mm3/g 的冲击机构特征参数来构造，尤其可在减小冲击机构中的发热方面达 到特别有价值的性能。此外，根据本发明的一个相应构型在手持式工 具机冲击机构单元的舒适性能上也起到特别有利的作用。
如果冲击机构特征参数大于280mmVg，优选大于320mm3/g且特 别优选大于380mm3/g，则发热可有利地进一步降低且舒适性能可有利 地进一步提高。
如果冲击机构特征参数小于2000mrnVg，则还可在发热特别小且 舒适性特别高的情况下实现可接受的结构空间。
此外还提出，以这样的方式来设计手持式工具机冲击机构单元， 即在工作中在气体容积中的最大气体压力小于10bar，有利地小于8bar 且特别有利地小于6bar，这对于手持式工具机冲击机构单元的发热及 舒适性能同样起到特别有利的影响。相对于公知的手持式工具机冲击 机构单元的相应的压力下降尤其可通过以根据本发明的冲击机构特 征参数构造手持式工具机冲击机构单元来实现，但也可附加地或变换 地通过其它的、专业人员认为有意义的措施来实现。
冲击器单元及活塞可具有不同的、专业人员认为有意义的作用 面，例如为角形的、椭圆的、对称的或不对称的作用面等。这里对于 冲击器单元的"作用面"尤其应理解为冲击器单元的朝着活塞的面， 活塞的"作用面"应理解为活塞的朝着冲击器单元的面或理解为与气 体容积共同作用的面。有利地，最大的冲击器单元作用面延伸量与最 小的冲击器单元作用面延伸量的偏差小于30%且特别有利地小于 20%，但特别优选的是冲击器单元和/或活塞具有一个圆的作用面，由 此特别可在结构上简单且成本低廉地制造手持式工具机冲击器单元。 在此情况下，最大的冲击器单元面延伸量优选由冲击器单元的作用面 的一个直径构成。此外对于手持式工具机冲击机构单元的尺寸有利地
6以这样的方式设计，即在一个所谓的沖击位置中——在该冲击位置时 冲击器单元在工作中碰到刀具上或碰到冲击栓上并且活塞位于其朝 着冲击器单元的前终端位置中，活塞的作用面与冲击器单元的作用面 之间的距离至少基本上相应于最大的冲击器单元面延伸量或冲击器 单元的作用面的直径，这就是说，具有一个有利地小于30%、优选小
于20%且最好小于10%的偏差，由此特别有理由的是，在计算冲击机
构特征参数时不是仅计算冲击器单元面延伸量的二次方，而是计算三 次方。
如果活塞的作用面与冲击器单元的作用面至少基本上相对应，即
具有一个偏差、尤其是小于5%的量值偏差，则也可有利地节省成本。
但原则上也可以是活塞的作用面与冲击器单元的作用面在它们的大 小上并且在它们的形状上被不同地构造。
此外还提出，手持式工具机冲击机构单元具有一个在一侧被支承 的偏心驱动装置和/或一个带有仅是圆柱齿轮齿部分的冲击机构传动 装置，由此可使用成本低廉的、在其舒适性能上被有利地设计的部件。 但本发明的方案也适用于具有相对于偏心驱动装置变换了的驱动装 置的手持式工具机，如尤其适用于具有所谓摆动轴等的手持式工具 机。
在本发明的另一个构型中提出，手持式工具机冲击机构单元包括 至少一个控制孔，所述控制孔被设置用于控制气体容积，并且所述控 制孔与一个机室相耦合。这里对于"设置"尤其应理解为专门地"装 备"和/或"设计"。在此意义上"耦合"尤其应理解为流体技术上的 耦合，由此气体容积的气体可通过所述控制孔流到机室中和/或气体容 积可从机室被供给气体。此外，对于"机室"尤其应理解为传动装置 室、润滑油室、马达室等和/或尤其是这样一个室，该室至少在一方面 向外即对手持式工具机外界被隔离，并且例如至少基本上仅通过压力
7平衡机构与手持式工具机外界相连接。
通过一个相应的构型可至少避免在气体容积与手持式工具机外 界之间的直接气体交换及由此引起的舒适性损失和环境负担。
此外还提出，冲击器单元包括至少一个去耦合机构，所述去耦合 机构被设置用于使冲击器单元的一个冲击器基体尺寸去耦合，该冲击 器单元还包括至少一个在去耦合机构与冲击器基体之间的耦合装置， 所述耦合装置被设置用于使冲击器基体与去耦合机构在冲击器基体 的飞驰阶段期间至少很大程度上同步地相耦合。对于"冲击器基体" 尤其应理解为冲击器单元的一部分，该部分至少构成冲击器单元的质 量的大部分和/或直接地或通过一个冲击栓作用在刀具上。对于"尺寸 去耦合"尤其应理解为在至少这样一个方面的去耦合，即，使得在冲 击器基体的尺寸方面优选存在至少一个自由度。对于"飞驰阶段"在 此意义下尤其应理解为冲击器基体的通过活塞引起的在朝着刀具的 方向上或在朝着一个冲击栓的方向上及在朝着活塞本身的方向上的 运动。
通过根据本发明的一个相应的构型，冲击器基体和/或整个冲击器 单元可至少在一个观察角度上进一步地在其功能方面得到改善。除冲 击器单元外，尤其是冲击栓单元也可包括一个去耦合机构，用于一个 冲击栓基体的尺寸去耦合，由此对于冲击栓单元也可在其构型方面产 生另外的自由度。对于"冲击栓基体"在此意义下也尤其应理解为冲 击栓单元的一部分，该部分至少构成冲击栓单元的质量的大部分和/ 或直接地与刀具和/或与冲击器单元共同作用。
去耦合机构可构造成不同形式的，它优选被设置在冲击器基体的 外圆周的区域中，以使得冲击器基体的外部轮廓在至少一个方面可比 无去耦合机构的情况更自由地构造，该去耦合机构例如可有利地用于 固定密封机构，使得在密封机构的区域中该冲击器基体在其尺寸方面
8可被更自由地构造等。但特别有利的是，去耦合机构被设置用于使冲 击器基体的外部尺寸与冲击器单元的一个导向机构至少部分地去耦 合或者去耦合机构被有利地设置在冲击器基体与冲击器单元的一个 导向机构之间。对于"导向机构"在此意义下尤其应理解为该冲击器 单元在其中被导向的一个机构，如尤其为一个管状的部件。冲击器单 元质量及冲击器基体几何形状尤其有利地可与活塞面及空气垫作用 面或空气垫几何形状不相关地被协调并且可简单地实现一个有利的 冲击机构特征参数，该冲击机构特征参数由最大的冲击器单元面延伸 量的三次方除以冲击器单元质量构成。
去耦合机构可由不同的、专业人员认为有意义的材料来制造，如 有利地由自润滑材料、塑料、金属、复合材料等来制造。在本发明的 另一个构型中提出，去耦合机构由一种比冲击器基体轻的材料制成， 由此可有利地在作用面大的情况下实现冲击器单元的小质量。
此外还提出，耦合装置和/或去耦合机构被构造成至少部分地减振 的。这里对于"至少部分地减振的"尤其应理解为：通过耦合装置和 /或去耦合机构本身，在工作中经过一段相应距离发生比在单件的金属 体内部更小的振动传递，更确切地说，尤其是以此方式：在去耦合机 构与冲击器基体之间和/或在去耦合机构内部可实现一个衰减振动和/ 或隔离振动的相对运动，例如通过形状配合和/或借助于弹性材料，由 此尤其使冲击器基体在工作中的振动在被衰减至少10%、优选大于 30%且特别优选大于60%后到达去耦合机构的一个向外传递振动的位 置上。通过一个相应的构型可进一步提高舒适性。
如果耦合装置包括至少一个通过硫化制造的连接装置，则尤其在 冲击器基体与去耦合机构之间可简单地实现有利的可靠的连接，并且 可同时实现有利的减振。
如果去耦合机构具有至少一个导向面，则去耦合机构可有利地被
9用来改善导向和/或减小摩擦，例如其方式是去耦合机构由自润滑材料 构成等。
如果去耦合机构具有至少两个在轴向方向上间隔开的导向面，则 可减小重量并且可保证有利的导向。
此外还提出，冲击器单元具有至少一个导向肋，由此冲击器单元 在导向机构中能以大的内部延伸量被导向并且仍可有利地实现小的 冲击器单元质量。
如果冲击器单元被构造成阶梯状的，则又可获得在其质量及外部 构型方面的自由度。对于"阶梯状的冲击器单元"在此意义下尤其应 理解为：冲击器单元由于其阶梯状的实施形式而具有不同的导向尺 寸，尤其是不同的导向直径。这里一个由在质量相同的情况下无阶梯 的圆柱形构型中的一个理论直径除以最大的冲击器单元面延伸量构
成的特征参数有利地小于0.95，优选小于0.8且特别优选小于0.7，并
且一个由冲击器单元的长度除以最大的冲击器单元面延伸量构成的 特征参数有利地小于3，优选小于2.5且特别优选小于2。 附图说明
其它优点可从以下的附图说明中得到。在附图中示出了本发明的 实施例。附图、说明书及权利要求书组合地包括多个特征。专业人员 可符合目的地单独地考察这些特征并且总结成有意义的其它组合。附 图表示：
图l 一个具有示意性表示的手持式工具机冲击机构单元的、由 锤钻构成的手持式工具机，
图2具有一个包括被硫化上的去耦合机构的冲击器单元的、变 换的手持式工具机冲击机构单元的一个局部，
图3具有一个包括被形状配合地耦合的去耦合机构的冲击器单 元的、变换的手持式工具机冲击机构单元的一个局部，
10图4具有一个阶梯状的冲击器单元的、变换的手持式工具机冲 击机构单元的一个局部，
图5具有不同的阶梯状的冲击器单元的、变换的手持式工具机 冲击机构单元的一个局部，
图6具有一个构成用于密封机构的保持功能的去耦合机构的、 变换的手持式工具机冲击机构单元的一个局部，
图7具有不同的构成用于密封机构的保持功能的去耦合机构
的、变换的手持式工具机冲击机构单元的一个局部，
图8具有一个包括阶梯状的冲击器基体而无去耦合机构的冲击 器单元的、变换的手持式工具机冲击机构单元的一个局部，
图9具有一个包括一些导向肋的冲击器单元的、变换的手持式 工具机冲击机构单元的一个局部，
图10在图9的以X标示的方向上的、图9中的冲击器单元，
图11具有一个罐状的冲击器单元的、变换的手持式工具机冲击 机构单元的一个局部，及
图12具有不同的罐状的冲击器单元的、变换的手持式工具机冲 击机构单元的一个局部。
具体实施方式
活塞12a可由一个电动机100a通过一个冲击机构传动装置22a 并且通过一个偏心驱动装置20a驱动，该冲击机构传动装置仅包括圆
ii柱齿轮齿部分。偏心驱动装置20a仅在一侧被支承，更确切地说，一 个偏心轴颈46a在它的纵向方向上仅在朝着电动机100a的侧上通过一 个圆柱齿轮48a并通过一个与该圆柱齿轮48a相耦合的轴承轴50a来 支承。
根据本发明，该手持式工具机冲击机构单元具有一个冲击机构特 征参数Sa，该冲击机构特征参数由最大的冲击器单元面延伸量16a的 三次方除以冲击器单元质量18a构成，约为500mm3/g。这里冲击器单 元面延伸量16a由一个构造成圆柱形的冲击器基体30a的直径或有利 地由冲击器单元10a的作用面52a的直径构成。
在工作中该手持式工具机由一个操作人员以刀具56a压在一个待 加工的物体上。由此使刀具56a、冲击栓58a及冲击器单元10a由它 们的空行程位置在朝活塞12a的方向上移动到它们的冲击位置中，于 是导向机构:32a中的一些控制孔24a被冲击器基体30a封闭，由此在 活塞12a与冲击器单元10a之间在气体容积14a中可建立对于驱动冲 击器单元10a所需的压力。控制孔24a在流体技术上直接地与一个由 润滑油室构成的机室26a相耦合，这如通过一个通道62a示意性示出 的。该机室:26a与手持式工具机的外界仅通过未详细示出的压力平衡 通道连接，由此避免了在气体容积14a与手持式工具机的外界之间的 直接气体交换。
手持式工具机冲击机构单元被表示在一个所谓的冲击位置中，在 该冲击位置时冲击器单元10a正好碰在冲击栓58a上并且活塞12a位 于其朝着冲击器单元10a的前终端位置中。在此情况下，在冲击位置 中冲击器单元10a与活塞12a的作用面52a、 54a之间的轴向距离64a 大致相应于冲击器单元面延伸量16a或尤其相应于冲击器单元10a的 作用面52a的直径。在工作中在气体容积14a内部建立约4〜5bar的 最大的气体压力。
12在图2至11中表示出变换的各手持式工具机冲击机构单元的局 部。基本上保持相同的部件原则上用相同的参考标号标示，其中为了
区别各实施例给这些参考标号填加上字母a〜k。此外，关于保持相同 的特征及功能可参考图1中对实施例的说明或分别参考在前描述的各 实施例。以下的说明基本上限制在与图1中的实施例或与在前描述的 实施例的区别上。
图2中的手持式工具机冲击机构单元具有一个冲击器单元10b， 该冲击器单元包括一个圆柱形的冲击器基体30b及两个环形的去耦合 机构2Sb、 28b'，它们被设置用于使冲击器基体30b的外部尺寸与冲 击器单元10b的一个由锤管构成的导向机构32b的尺寸去耦合。在此 情况下，去耦合机构28b有利地构成冲击器单元10b的一个朝着活塞 12b指向的或与气体容积14b共同作用的作用面52b的一部分。原则 上也可考虑， 一个去耦合机构完全地构成冲击器单元的一个与气体容 积共同作用的作用面。
冲击器单元10b包括去耦合机构28b、 28b'与冲击器基体30b之 间的耦合装置34b、 34b'，这些耦合装置被设置用于使冲击器基体30b 与去耦合机构28b、 28b'在冲击器基体30b或冲击器单元10b的飞驰 阶段期间至少很大程度上同步地耦合，即除减振的相对运动之外。耦 合装置34b、 34b'被构造成减振的并且包括一些通过硫化制造的连接 装置或者这些去耦合机构28b、 28b'被硫化在冲击器基体30b上。
冲击器基体30b由钢制成，而去耦合机构28b、 28b'由比钢轻的 材料制成，确切地说由塑料制成。
去耦合机构28b、 28b'各构成一个导向面36b、 38b，冲击器单 元10b可通过这些导向面在由锤管构成的管状的导向机构32b中被导 向，其中去耦合机构28b的导向面38b被一个用于密封圈68b的槽66b 中断。
13根据本发明，图2中的手持式工具机冲击机构单元具有一个冲击 机构特征参数Sb，该冲击机构特征参数由最大的冲击器单元面延伸量
16b的三次方除以冲击器单元质量18b构成，约为500mm"g。在此情 况下，冲击器单元质量18b尤其由去耦合机构28b、 28b'及沖击器基 体30b的质量组成。冲击器单元面延伸量16b有利地由冲击器单元10b 的作用面52b的直径构成。
此外，手持式工具机冲击机构单元包括一个冲击栓单元58b，该 冲击栓单元包括一个冲击栓基体58V及一个环形的去耦合机构60b， 冲击栓单元:58b通过该去耦合机构在由锤管构成的导向机构32b中被 导向。这里该去耦合机构60b由比冲击栓基体58b'本身轻的材料制 成，确切地说由塑料制成，而冲击栓基体58'由钢制成。去耦合机构 60b与冲击栓基体58b'在轴向方向上通过一个夹紧环70b形状配合 地耦合，该夹紧环带有间隙地插入在去耦合机构60b的一个槽72b中 并且插入在冲击栓基体58b'的一个槽74b中。
图3中的手持式工具机冲击机构单元具有一个冲击器单元10c， 该冲击器单元包括一个基本上圆柱形的冲击器基体30c及一个基本上 环形的去耦合机构28c，后者被设置用于使冲击器基体30c的外部尺 寸与冲击器单元10c的由一个罐状活塞12c构成的导向机构32c的尺 寸去耦合。去耦合机构28c有利地构成了冲击器单元10c的一个朝着 罐状活塞12c的作用面54c指向的或与气体容积14c共同作用的作用 面52c的一部分。
冲击器单元10c包括一个在去耦合机构28c与冲击器基体30c之 间的耦合装置34c，该耦合装置被设置用于使冲击器基体30c与去耦 合机构28c在冲击器基体30c或冲击器单元10c的飞驰阶段期间至少 很大程度上同步地耦合。耦合装置34c被构造成减振的，确切地说， 去耦合机构28c与冲击器基体30c通过由橡胶作成的环形的阻尼件
1476c、 78c、通过一个夹紧环80c、 一个支承垫圈82c并且通过一个成 型在去耦合机构28c上的凸缘84c借助一个合乎目的地允许有限相对 运动的形状配合连接形成耦合。
去耦合机构28c构成两个在轴向方向上间隔开的导向面36c、38c, 冲击器单元10c通过这些导向面在由罐状活塞12c构成的导向机构32c 内部被导向，其中导向面38c被一个用于密封圈68c的槽66c中断。 罐状活塞12c在一个锤管86c中被导向。
在图4及5中示出了手持式工具机冲击机构单元具有阶梯状地构 造的冲击器单元10d、 10e或具有不同导向直径88d、 88e、 90d、 90e 的冲击器单元lOd、 10e，其中导向直径90d、 90e各与最大的冲击器 单元面延伸量16d、 16e相一致。冲击器单元10d具有一个阶梯状的冲 击器基体30d，该冲击器基体具有两个直径不同的圆柱形的基本形状， 并且该冲击器基体在其直径较小的区域中在背离活塞12d的侧通过一 个去耦合机构28d在一个由锤管构成的导向机构32d中被导向。
冲击器单元10e具有一个带有保持相同的直径88e的圆柱形的冲 击器基体30e，该冲击器基体在其朝着活塞12e的侧通过一个去耦合 机构28e在一个由锤管构成的导向机构32e中被导向。在此情况下， 该去耦合机构28e构成了冲击器单元10e的一个与气体容积14e共同 作用的作用面52e的一部分。冲击器基体30d在其背离活塞12e的侧 直接在导向机构32e中被导向。
图6中的手持式工具机冲击机构单元包括一个具有一个冲击器基 体30f及一个去耦合机构28f的冲击器单元10f，该去耦合机构被设置 用于冲击器基体30f的尺寸去耦合。该去耦合机构28f被设置用于： 与冲击器基体30f共同地构成一个用于密封圈68f的槽66f。通过去耦 合机构28f，冲击器基体30f可在其导向面92f的区域中在轴向方向上 构造成薄壁的，并且仍可在该区域中有利地设置密封圈68f。去耦合
15机构28f在从一个活塞12f起朝着一个未示出的刀具的方向上被设置 在冲击器单元10f或冲击器基体30f的朝着活塞12f的导向面92f之后。
但也可考虑，去耦合机构28g在从一个活塞12g起朝着一个未示 出的刀具的方向上被设置在冲击器基体30g的朝着活塞12g的导向面 92g之前，这如图7中所示。与图6中的实施例不同，槽66g仅通过 该去耦合机构28g构成。
图8中示出的手持式工具机冲击机构单元具有一个带有阶梯状的 冲击器基体30h而无去耦合机构的冲击器单元10h。这里冲击器单元 10h具有一个由在质量相同的情况下无阶梯的圆柱形构型中的一个理 论的直径94h除以最大的冲击器单元面延伸量16h构成的特征参数， 该特征参数约为0.5，并且还具有一个由沖击器单元10h的长度96h 除以最大的冲击器单元面延伸量16h构成的特征参数，该特征参数约 为1.5。该最大的冲击器单元面延伸量16h相应于一个冲击器单元10h 的与气体容积14h共同作用的作用面52h的直径。
在图9及10中示出的手持式工具机冲击机构单元具有一个带有 三个在圆周上均匀分布的导向肋40i、 42i、 44i的冲击器单元10i。导 向肋40i、 42i、 44i被一体地成型在一个冲击器基体30i上。
图11中的手持式工具机冲击机构单元具有一个罐状的冲击器单 元10j或一个罐状的冲击器基体30j,其中罐口朝着一个冲击栓58j的 方向指向。在所示的冲击位置中，冲击栓58j伸到该罐状的冲击器单 元10j中并且与冲击器单元10j的罐底的朝着罐口的侧相接触。
图12中的手持式工具机冲击机构单元具有一个双罐状的或横截 面为H形的冲击器单元10k或一个双罐状的冲击器基体30k，其中一 个罐口朝着活塞12k的方向指向，而一个罐口朝着冲击栓58k的方向 指向。在所示的冲击位置中，活塞12k的一个在轴向方向上指向的凸 缘98k伸到罐状的冲击器单元10k中，冲击栓58k伸到罐状的冲击器
16单元10k中并与冲击器单元10k 也可考虑，设置一个仅具有一个 参考标号清单
10 冲击器单元
12 活塞
14 气体容积
16 冲击器单元面延伸
18 冲击器单元质量
20 偏心驱动装置
22 冲击机构传动装置
24 控制孔
26 机尝
28 去耦合机构
30 冲话器基体
32 导向机构
34 耦合装置
36 导向面
38 导向面
40 导向肋
42 导向肋
44 导向肋
46 偏心轴颈
48 圆柱齿轮
50 轴承轴
52 作用面
54 作用面
56 刀具
勺罐底的朝着它的侧相接触。原则上 丙着活塞方向的罐口的冲击栓。
58 冲击栓单元
60去耦合机构
62通道
64距离
66槽
68密封圈
70夹紧环
72槽
74槽
76阻尼件
78阻尼件
80夹紧环
82支承垫圈
84 凸缘
86锤管
88导向直径
90导向直径
92导向面
94直径
96长度
98凸缘
100 电动机
S冲击机构特征参
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