一种复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条及其制备方法

摘要

本发明公开了一种复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，由以下组分组成：尼龙树脂、玻璃纤维、无机填料、增韧剂、偶联剂、分散润滑剂、抗氧化剂、光稳定剂、热稳定剂、复合阻燃剂、色母粒；所述复合阻燃剂为氮系和/或磷系和/或氮磷系阻燃剂与无机金属化合物阻燃剂的组合。本发明还公开了上述隔热条的制备方法。本发明产品无卤、力学性能优越、型材尺寸稳定，解决了现有技术含卤型阻燃产品在阻燃时产生浓烟、毒性及腐蚀性气体的问题，降低了由此所带来的二次性灾害；而且解决了现有技术无卤型阻燃剂使用量过大、相容性不好的问题，避免了由于阻燃剂的使用对产品整体力学性能所带来的影响，获得了良好的阻燃效果，满足并扩大了客户和市场的需求。

权利要求

1.一种复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，其特征在于由以下组分及重量份配比组成：尼龙树脂100、玻璃纤维10～40、无机填料0～25、增韧剂10～15、偶联剂0.5～2、分散润滑剂1.2～2.0、抗氧化剂0.5～1.0、光稳定剂0.1～0.5、热稳定剂0.1～0.5、复合阻燃剂15～25、色母粒2～5；所述复合阻燃剂为氮系、磷系、氮磷系阻燃剂的一种或几种组合∶无机金属化合物阻燃剂为12～18∶3～8，其中所述无机金属化合物阻燃剂为纳米氢氧化镁或镁铝水滑石。

2.根据权利要求1复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，其特征在于：所述氮系阻燃剂为三聚氰胺、氰脲酸三聚氰胺、聚氨酯的一种或几种组合；磷系阻燃剂为无机磷系阻燃剂和/或有机磷系阻燃剂，无机磷系阻燃剂为纳米红磷、磷酸盐和聚磷酸铵的一种或几种组合，有机磷系阻燃剂为磷酸酯、亚磷酸酯、膦酸酯的一种或几种组合；氮磷系阻燃剂为聚磷酸三聚氰胺。

3.根据权利要求1或2复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，其特征在于：所述无机磷系阻燃剂和无机金属化合物阻燃剂的细度为1250目以上，经偶联剂进行表面活性处理。

4.根据权利要求1复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，其特征在于：所述无机填料的用量为0～15份。

5.权利要求1复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条的制备方法，其特征在于包括以下步骤：

1)用偶联剂对玻璃纤维进行预处理；

2)将尼龙树脂、增韧剂、分散润滑剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、无机填料、复合阻燃剂、色母粒混合均匀后，放进双螺杆挤出机中，经过预处理的玻璃纤维从玻纤口加入；双螺杆挤出机各区的温度控制在240℃～290℃，主机的转速为350～600RPM，喂料速率为

30～60RPM；经双螺杆挤出机熔融共混，制得复合阻燃玻纤增强尼龙粒料；

3)把制得的粒料放在烘箱里于90～120℃下烘4～6小时；

4)把烘好的粒料放进单螺杆挤出机中，在螺杆转速为30～50RPM、各区温度为250℃～

330℃的条件下熔融挤出；并通过模具定型，牵引速度为10～50cm/min，从而得到各种形状的复合阻燃玻纤增强尼龙隔热条。

6.权利要求1复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条的制备方法，其特征在于包括以下步骤：

1)用偶联剂对玻璃纤维进行预处理；

2)将尼龙树脂、增韧剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、无机填料、色母粒、经过预处理的玻璃纤维混合均匀后，通过双螺杆挤出机熔融共混，双螺杆挤出机各区的温度控制在

240℃～290℃，主机的转速为300～450RPM，喂料速率为30～60RPM，从而制得玻纤增强尼龙粒料；

3)在制得的粒料中加入复合阻燃剂，混合均匀重新过一次双螺杆挤出机后，放在烘箱里于90～120℃下烘4～6小时；

4)在烘好的粒料中加入分散润滑剂，混合均匀后，通过单螺杆挤出机在螺杆转速为

30～50RPM、各区温度为250℃～340℃的条件下熔融挤出；并通过模具定型，牵引速度为

10～50cm/min，从而得到各种形状的复合阻燃玻纤增强尼龙隔热条。

说明书

一种复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条及其制备方法

技术领域

[0001] 本发明涉及工程塑料生产技术领域，尤其涉及一种用于铝合金门窗的复合阻燃玻璃纤维增强尼龙隔热条及其制备方法。

背景技术

[0002] 目前，建筑节能隔热铝型材普遍采用断热冷桥技术，以达到隔热节能的目的。作为断热冷桥的隔热条连接在内外铝合金框的中间，不仅必须是一种极好的隔热材料，而且其
强度和抗老化性能必须满足铝合金门窗的要求。传统的现有技术通常采用PVC、ABS等塑料
来生产隔热条，但其产量、质量低下，在使用过程中发现其性能根本不能满足使用要求，而
且还存在着严重的安全隐患。为此，国内外对此隔热材料进行了广泛的开发和研究，其中以
玻璃纤维增强尼龙66复合材料为主的隔热型材，由于其导热系数小，可起到阻隔热量传导
的作用，而且其耐老化、耐高低温性能、耐化学腐蚀性及尺寸稳定性高，线膨胀系数与铝合
金极为接近，同时也提高了铝合金门窗在气密性、水密性、抗风压、防污染等方面的性能优
势，从而能够满足隔热条超高性能的要求。

[0003] 随着科技的进步和工业发展的要求，新型和改性的玻璃纤维增强尼龙66应用领域正在不断拓宽，使得其面临的使用环境越来越苛刻，如高温、高湿、高电压和高负荷等，材
料的阻燃性是其中一个非常重要的指标。不但要求玻璃纤维增强尼龙66具有更高的力学
性能，且需要其在保持优秀力学性能的前提下，阻燃性能得到进一步提高，所以对玻璃纤维
增强尼龙66阻燃改性的研究越来越受到人们的关注。许多国家对塑料的阻燃性均有严格
规定。

[0004] 玻纤增强改性后的PA66，玻纤在PA66中起到骨架结构式的增强作用。当受到负荷时，由于玻纤的存在、使负荷沿着玻纤轴向传递，应力被迅速扩散而阻止裂纹的增长，因
此玻纤含量的增加，使PA66的力学性能提高。但由于加入玻璃纤维后，玻璃纤维起到了“烛
芯”作用，使其燃烧等级下降，由V-2级降至HB级；氧指数由24.3％降至21％(30％玻纤)。
所以要使玻纤增强PA66阻燃(UL94V-0级)比使PA66阻燃更困难。同时，目前有关PA66
的阻燃产品绝大多数是以含卤化合物为基础的，阻燃时产生的浓烟、毒性、腐蚀性气体给生
产、应用和环境带来灾害。

[0005] 由于玻纤增强尼龙66隔热条在力学性能、外观、尺寸、加工流动性等方面要求苛刻，增加了产品配方设计、加工工艺、模具设计等方面相互配合的难度；而对于阻燃的玻纤
增强尼龙66隔热条的制造，还要处理好阻燃剂的分散问题，因此，要得到工业化的复合阻
燃玻纤增强尼龙66隔热条是一个较为复杂的系统工程。目前挤出级阻燃玻纤增强尼龙
66隔热条的生产存在着以下技术问题：(1)容易出现玻纤外露现象，从而影响材料光洁度；
(2)隔热型材密实度难以达到要求；(3)高低温下型材力学性能变化比较大；(4)材料挤出
流动性和型材尺寸稳定性的变化大；(5)卤型阻燃剂阻燃时产生的有毒气体给生产、应用
和环境带来的二次性灾害；(6)无卤型阻燃剂通常使用量过大，相容性不好，影响玻纤增强
PA66的整体力学性能；(7)尼龙66吸水容易变软，严重影响力学性能。目前的研究大多仅
仅限于实验室级别以及对尺寸精度要求不大的产品，而并未真正应用于生产玻纤增强PA66
隔热条产品中，主要的原因是产品配方设计、物料兼容性、加工工艺、模具设计等多方面技
术相互配合的难度大。如何解决工业化挤出级别的阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条的生
产所面临的问题，是摆在隔热条行业面前急待解决的课题。

发明内容

[0006] 本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种无卤、力学性能优越、型材尺寸稳定的用于铝合金门窗的复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，以满足人们在不同场合
及其阻燃方面的使用需求，从而促进玻璃纤维增强尼龙66隔热条的推广和使用。本发明的
另一目的在于提供上述隔热条的制备方法，以实现复合阻燃隔热条简易而科学的规模化生
产。

[0007] 本发明的目的通过以下技术方案予以实现：

[0008] 一种复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条，由以下组分及重量份配比组成：尼龙树脂100、玻璃纤维10～40、无机填料0～25、增韧剂10～15、偶联剂0.5～2、分散润滑
剂1.2～2.0、抗氧化剂0.5～1.0、光稳定剂0.1～0.5、热稳定剂0.1～0.5、复合阻燃剂
15～25、色母粒2～5；所述复合阻燃剂为氮系、磷系、氮磷系阻燃剂的一种或几种组合：无
机金属化合物阻燃剂为12～18∶3～8。

[0009] 本发明所述氮系阻燃剂为三聚氰胺、氰脲酸三聚氰胺、聚氨酯的一种或几种组合；磷系阻燃剂为无机磷系阻燃剂和/或有机磷系阻燃剂，无机磷系阻燃剂为纳米红磷、磷酸
盐和聚磷酸铵的一种或几种组合，有机磷系阻燃剂为磷酸酯、亚磷酸酯、膦酸酯的一种或几
种组合；氮磷系阻燃剂为聚磷酸三聚氰胺；无机金属化合物阻燃剂为纳米氢氧化镁、氢氧
化铝、镁铝水滑石、氧化锌、氧化锑、硼酸锌的一种或几种组合。

[0010] 本发明将不同作用机理的阻燃剂复配使用而构成阻燃剂复合体系，通过各阻燃剂的协同作用有效提高了阻燃效果。可根据不同的使用要求选用不同的复合阻燃体系，以制
得低成本、高性能、高安全性的制品。

[0011] 无机阻燃剂的加入使整个填充体系进一步加大，为避免影响产品性能，对无机阻燃剂进行超细化处理和表面处理。本发明所述无机磷系阻燃剂和无机金属化合物阻燃剂的
细度为1250目或1250目以上，并经偶联剂进行表面活性处理。

[0012] 无机填料对尼龙具有不同程度的增强作用，与玻纤混合使用能够提供良好的产品外观，并在一定程度上保持型材的尺寸稳定性，可根据不同的产品要求选择无机填料的种
类和实际用量。可以使用空心微珠、硫酸钡、硅灰石、碳酸钙晶须、高岭土和云母中的一种或
几种混合物作为无机填料，其尺寸为800～2500目，用量以0～15份为宜。

[0013] 本发明的另一目的通过以下二种技术方案予以实现：

[0014] 方法一：

[0015] 上述复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条的制备方法，包括以下步骤：

[0016] 1)用偶联剂对玻璃纤维进行预处理；

[0017] 2)将尼龙树脂、增韧剂、分散润滑剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、无机填料、复合阻燃剂、色母粒混合均匀后，放进双螺杆挤出机中，经过预处理的玻璃纤维从玻纤口加
入；双螺杆挤出机各区的温度控制在240℃～290℃，主机的转速为350～600RPM，喂料速
率为30～60RPM；经双螺杆挤出机熔融共混，制得复合阻燃玻纤增强尼龙粒料；

[0018] 3)把制得的粒料放在烘箱里于90～120℃下烘4～6小时；

[0019] 4)把烘好的粒料放进单螺杆挤出机中，在螺杆转速为30～50RPM、各区温度为250℃～330℃的条件下熔融挤出；并通过模具定型，牵引速度为10～50cm/min，从而得到
各种形状的复合阻燃玻纤增强尼龙隔热条。

[0020] 方法二：

[0021] 上述复合阻燃玻璃纤维增强尼龙66隔热条的制备方法，包括以下步骤：

[0022] 1)用偶联剂对玻璃纤维进行预处理。

[0023] 2)将尼龙树脂、增韧剂、抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、无机填料、色母粒、经过预处理的玻璃纤维混合均匀后，通过双螺杆挤出机熔融共混，双螺杆挤出机各区的温度控制
在240℃～290℃，主机的转速为300～450RPM，喂料速率为30～60RPM，从而制得玻纤增
强尼龙粒料；

[0024] 3)在制得的粒料中加入复合阻燃剂，混合均匀重新过一次双螺杆挤出机后，放在烘箱里于90～120℃下烘4～6小时；

[0025] 4)在烘好的粒料中加入分散润滑剂，混合均匀后，通过单螺杆挤出机在螺杆转速为30～50RPM、各区温度为250℃～340℃的条件下熔融挤出；并通过模具定型，牵引速度
为10～50cm/min，从而得到各种形状的复合阻燃玻纤增强尼龙隔热条。

[0026] 本发明具有以下有益效果：

[0027] 1、本发明解决了现有技术含卤化合物阻燃产品在阻燃时产生浓烟、毒性及腐蚀性气体的问题，降低了由此给生产、应用和环境所带来的二次性灾害。

[0028] 2、通过组成配方的选择使用，结合制备方法，解决了阻燃剂和填料在尼龙加工过程中难以分散、相容的问题，获得了良好的阻燃效果，满足并扩大了客户和市场的需求。

[0029] 3、克服了现有技术无卤型阻燃剂使用量过大、相容性不好的问题，避免了由于阻燃剂的使用对玻纤增强PA66整体力学性能所带来的影响。

[0030] 4、力学性能优异，表面平滑、光洁度高，吸水率低，尺寸稳定性高，不易变形。

[0031] 5、使用温度高，线性膨胀系数与铝型材相近。耐候性、耐腐蚀、耐老化性能好。

具体实施方式

[0032] 下面将结合实施例对本发明作进一步的详细描述。

[0033] 本发明实施例尼龙树脂的相对粘度为2.0～5.0Pa.s。玻璃纤维为无碱玻纤，可以是长玻纤或短玻纤。增韧剂为接枝弹性体，可为聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、三元乙丙橡胶
(EPDM)、乙烯-辛烯共聚物(POE)与马来酸酐(MA)的接枝共聚物等。偶联剂可为硅烷偶联
剂、钛酸酯偶联剂等的一种或几种混合物。分散润滑剂为脂肪酸酰胺类、脂肪酸酯类、金属
皂类、石蜡类、有机硅氧烷类等的一种或几种混合物。抗氧化剂为硫代酯类、亚磷酸酯类、受
阻酚类、酚类等的一种或几种混合物。光稳定剂为受阻胺类、苯并三唑类、二苯甲酮类等的
一种或几种混合物。热稳定剂为有机锡类、金属皂类、稀土稳定剂等的一种或几种混合物。

[0034] 实施例一：

[0035] 本实施例用于铝合金门窗的复合阻燃玻璃纤维增强尼龙隔热条的组分及重量份配比如下：

[0036] 尼龙66树脂：相对粘度2.5Pa.s，100份

[0037] 玻璃纤维：无碱的长玻纤，40份

[0038] 增韧剂：乙烯-辛烯-马来酸酐共聚物12份

[0039] 偶联剂：γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷0.6份

[0040] 分散润滑剂：TAF(含极性基团的乙撑双脂肪酸)2份

[0041] 抗氧化剂：N，N′双-(3-(3，5-二叔丁基-4-羟基)丙酰基)己二胺0.6份

[0042] 光稳定剂：双(2，2，6，6-四甲基-4-哌啶基)癸二酸酯0.5份

[0043] 热稳定剂：二月桂酸二丁基锡0.5份

[0044] 复合阻燃剂：聚磷酸铵13份，镁铝水滑石6份

[0045] 色母粒：黑色色母3份

[0046] 本实施例用于铝合金门窗的复合阻燃玻璃纤维增强尼龙隔热条的制备方法，其步骤如下：

[0047] 1)用偶联剂对玻璃纤维进行预处理；

[0048] 2)将上述尼龙66树脂、增韧剂、分散润滑剂、抗氧化剂、光稳定剂、热稳定剂、复合阻燃剂、黑色色母粒混合均匀后，放进双螺杆挤出机中；经预处理的玻璃纤维从玻纤口
加入；双螺杆挤出机各区的温度控制在240℃、255℃、260℃、265℃、265℃、255℃、245℃、
260℃，主机的转速为350～450RPM，喂料速率为30～45RPM；经双螺杆挤出机熔融共混，制
得玻纤增强尼龙66黑色粒料；

[0049] 3)把制得的粒料放在烘箱里于90～120℃下烘4小时；

[0050] 4)把烘好的粒料放进单螺杆挤出机中，在螺杆转速为30～50RPM、各区温度为260℃、265℃、275℃、280℃、290℃、290℃、300℃、330℃的条件下熔融挤出通过模具定型，
牵引速度为10～50cm/min，从而得到稳定的各种形状的复合阻燃玻纤增强尼龙66隔热条。

[0051] 实施例二：

[0052] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0053] 玻璃纤维：无碱的短玻纤，玻纤长度为2～5μm 30份

[0054] 无机填料：空心微珠10份

[0055] 分散润滑剂：双乙撑酰胺0.5份和芥酸酰胺1.0份

[0056] 抗氧化剂：0.2份亚磷酸三(2，4-二叔丁基苯基)酯和0.4份四[β-(3’，5’-二叔丁基-4’-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯

[0057] 复合阻燃剂：氰脲酸三聚氰胺15份，纳米氢氧化镁7份

[0058] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，其步骤如下：

[0059] 1)用硅烷偶联剂对无碱短玻纤进行预处理。

[0060] 2)将上述尼龙66树脂、增韧剂、氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、无机填料、经预处理的无碱短玻纤混合均匀后，通过双螺杆挤出机熔融共混，双螺杆挤出机各区的温度控制在
250℃、270℃、265℃、265℃、250℃、260℃、260℃、265℃，主机的转速为300～450RPM，喂料
速率为30～60RPM，从而制得玻纤增强尼龙66粒料；

[0061] 3)在制得的粒料中加入复合阻燃剂，混合均匀并重新过一次双螺杆挤出机后，放在烘箱里于90～120℃下烘4～6小时；

[0062] 4)在烘好的粒料中加入分散润滑剂，混合均匀后，通过单螺杆挤出机在螺杆转速为30～50RPM、各区温度为245℃、265℃、265℃、270℃、270℃、255℃、255℃、265℃的条件
下熔融挤出；并通过模具定型，牵引速度为10～50cm/min，从而得到各种形状的复合阻燃
玻纤增强尼龙66隔热条。

[0063] 实施例三：

[0064] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0065] 增韧剂的用量为10份

[0066] 抗氧化剂：0.2份亚磷酸三(2，4-二叔丁基苯基)酯和0.4份四[β-(3’，5’-二叔丁基-4’-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯

[0067] 复合阻燃剂：聚氨酯15份，纳米氢氧化镁7份

[0068] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例一不同之处在于：造粒时各区温度均增加3～5℃，主机的转速要相对加快，为450～600RPM；材料成型时的牵引速度稍微
下调，为10～50cm/min。

[0069] 实施例四：

[0070] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例二不同之处在于

[0071] 以40份无碱短玻纤为增强体系，玻纤长度为2～5μm，不加入无机填料

[0072] 分散润滑剂：0.8份双乙撑酰胺和0.5份芥酸酰胺

[0073] 复合阻燃剂：氰脲酸三聚氰胺10份，磷酸酯7份，纳米氢氧化镁6份

[0074] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例二不同之处在于：造粒时的喂料速率尽量加快，为45～60RPM，前4区温度各增加5℃。

[0075] 实施例五

[0076] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0077] 玻璃纤维：无碱的长玻纤25份

[0078] 无机填料：碳酸钙晶须15份

[0079] 增韧剂的用量为10份

[0080] 抗氧化剂：0.2份亚磷酸三(2，4-二叔丁基苯基)酯和0.4份四[β-(3’，5’-二叔丁基-4’-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯

[0081] 光稳定剂：2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5’-甲基苯基)-5-氯代苯并三唑0.2份

[0082] 热稳定剂：硬脂酸钡0.2份

[0083] 复合阻燃剂：聚磷酸三聚氰胺13份，硼酸锌6份

[0084] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法与实施例一相同。

[0085] 实施例六

[0086] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例二不同之处在于：

[0087] 玻璃纤维的用量为30份

[0088] 无机填料：碳酸钙晶须10份

[0089] 增韧剂的用量为10份

[0090] 热稳定剂：0.2份的稀土稳定剂

[0091] 光稳定剂为：0.1份2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5’-甲基苯基)-5-氯代苯并三唑和0.1份2-羟基-4-正辛氧基二苯甲酮

[0092] 复合阻燃剂：膦酸酯18份，纳米氢氧化镁6份

[0093] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例二不同之处在于：造粒时的喂料速率稍微减慢，为30～50RPM。

[0094] 实施例七

[0095] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例六不同之处在于：

[0096] 无机填料：空心微珠8份

[0097] 分散润滑剂：0.8份双乙撑酰胺和0.5份芥酸酰胺

[0098] 复合阻燃剂：氰脲酸三聚氰胺10份，纳米红磷5份，镁铝水滑石4份

[0099] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法同实施例六。

[0100] 实施例八

[0101] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0102] 无机填料：空心微珠20份

[0103] 玻璃纤维的用量为10份

[0104] 增韧剂用量为14份

[0105] 复合阻燃剂：聚氨酯13份，纳米红磷5份

[0106] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例一不同之处在于：造粒时喂料速度加快，为45～60RPM。

[0107] 对比例一

[0108] 本对比例隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0109] 采用40重量份的玻璃纤维作为增强体系，不加无机填料

[0110] 偶联剂的用量为0.6份

[0111] 增韧剂的用量为12份

[0112] 分散润滑剂的用量为1.5份

[0113] 光稳定剂和热稳定剂各0.2份

[0114] 不加阻燃剂

[0115] 本实施例隔热条的制备方法与实施例一相同。

[0116] 对比例二

[0117] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0118] 无机填料：碳酸钙晶须15份

[0119] 增韧剂的用量为10份

[0120] 抗氧化剂：0.2份亚磷酸三(2，4-二叔丁基苯基)酯和0.4份四[β-(3’，5’-二叔丁基-4’-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯

[0121] 光稳定剂：2-(2’-羟基-3’-叔丁基-5’-甲基苯基)-5-氯代苯并三唑0.2份

[0122] 热稳定剂：硬脂酸钡0.2份

[0123] 单组分阻燃剂：硼酸锌18份

[0124] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例一不同之处在于：烘干时间为6小时。

[0125] 对比例三

[0126] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例二不同之处在于

[0127] 以33份无碱短玻纤为增强体系，玻纤长度为2～5μm。

[0128] 分散润滑剂：0.8份双乙撑酰胺和0.5份芥酸酰胺；

[0129] 单组分阻燃剂：氧化锌18份。

[0130] 本实施例隔热条的制备方法，与实施例二不同之处在于：造粒时的喂料速率尽量加快，为70～80RPM，前4区温度各增加5℃。

[0131] 对比例四

[0132] 本实施例复合阻燃隔热条的组分及重量份配比，与实施例一不同之处在于：

[0133] 无机填料：空心微珠20份

[0134] 玻璃纤维的用量为10份

[0135] 增韧剂用量为14份；

[0136] 单组份阻燃剂：聚氨酯18份

[0137] 本实施例复合阻燃隔热条的制备方法，与实施例一不同之处在于：造粒时喂料速度加快，为45～60RPM。

[0138] 本发明复合阻燃隔热条产品的组份配比以及制备方法中的各工艺参数不局限于上述列举的实施例。

[0139] 上述各实施例及对比例的产品性能指标如表1所示。

[0140] 表1 本发明各实施例及对比例产品性能指标

[0141]，
象 象
象 现 现 象 象
现露外纤玻无 露外纤玻无亮 纹 露外纤玻无亮 现露外纤玻无 现露外纤玻无 量少极有， 纹花量少有， 点白量少有， 纹水量少有， 点白量少有，亮 黑 花 黑 亮 亮 滑 滑 滑 滑 滑
黑 较 量 较 黑 黑 光 光 光 光 光
观 面 上 面 少 面 面 上 面 面 面 面 面 面
外 表 同 表 有 表 表 同 表 表 表 表 表 表
燃阻 级等 0-V 0-V 0-V 0-V 0-V 0-V 0-V 0-V BH 1-V 1-V 1-V

量
模性 ap 038 728 507 869 124 248 795 069 478 132 842 657
弹 M 7 7 7 6 6 6 6 5 4 5 5 5
形变 ℃/度 6.55 7.65 0.84 7.14 1.03 2.63 1.73 1.02 6.21 7.52 4.02 2.03
热 温 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
伸 ％
裂 率 6. 0. 2. 1. 2. 5. 4. 4. 7. 8. 6. 0.
断 长 4 5 5 5 5 5 5 4 3 4 4 5
拉抗 aPM 3. 3. 5. 2. 7. 9. 5. 6. 2 3 9 8.
向横 度强 131 231 721 121 511 111 411 401 .29 .99 .79 101

度
口缺 强击 2 m/J 5.8 4.1 8.9 4.8 7.6 9.5 5.6 9.2 1.0 2.5 0.6 6.5
无 冲 K 3 4 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4
例 例 例 例 例 例 例 例 例 例 例 例
号 施 施 施 施 施 施 施 施 比 比 比 比
序 实 实 实 实 实 实 实 实 对 对 对 对

[0142] 结果显示，采用复合阻燃剂体系的隔热条，阻燃等级均能达到V-0级；而单组份阻燃剂的阻燃等级基本达到V-1级，效果一般；不加任何阻燃剂的阻燃等级则为HB级。阻燃
剂的加入，特别是无机阻燃剂的加入增加了体系分散性和相容性的要求，经过配方上的调
整和阻燃剂的超细化处理，有效降低了阻燃体系对材料性能的影响，在保证力学性能的同