一种太阳能热利用真空管吸氢材料及其使用方法

摘要

本发明涉及一种太阳能热利用真空管吸氢材料及其使用方法，其包括钛、钒铁合金和稀土金属，所述的稀土金属为单一的Y、La或Ce或Y、La和Ce按任意比例的混合物，它们的含量是：钛为30～79重量份，钒铁合金为20～69.5重量份，稀土金属为0.5～2.5重量份；还可以包括0.5～47.5重量份的过渡金属，所述的过渡金属为Mn、Co、Cr、Ni、Zr、Nb或Hf中的一种或其两种或两种以上按任意比例形成的混合物。所述的吸氢材料在真空条件下加热至200-450℃，活化10-30min，之后冷却到工作温度进行吸氢，所述的工作温度为25-350℃。本发明的吸氢材料具有制造工艺简单、活化温度低、吸氢容量大和吸氢速率快等显著优点。

权利要求

1.一种太阳能热利用真空管吸氢材料，其特征在于：其组成为钛、钒铁合金和稀土金属，所述的稀土金属为单一的Y、La或Ce或Y、La和Ce按任意比例的混合物，它们的含量是：钛为30～79重量份，钒铁合金为20～69.5重量份，稀土金属为0.5～2.5重量份。

2.一种太阳能热利用真空管吸氢材料，其特征在于：其组成为钛、钒铁合金、过渡金属和稀土金属，所述的过渡金属为Mn、Co、Cr、Ni、Zr、Nb或Hf中的一种或其两种或两种以上按任意比例形成的混合物，所述的稀土金属为单一的Y、La或Ce或Y、La和Ce按任意比例的混合物，它们的含量是：钛为30～79重量份，钒铁合金为20～69.5重量份，过渡金属为

0.5～47.5重量份，稀土金属为0.5～2.5重量份。

3.根据权利要求1或2所述的太阳能热利用真空管吸氢材料，其特征在于：所述的钒铁合金中，钒的含量为≥50wt％。

4.权利要求1-3中任一项所述的太阳能热利用真空管吸氢材料的使用方法，其特征在于：将所述的太阳能热利用真空管吸氢材料的合金粉末在真空条件下加热至200～450℃，活化10～30min，之后冷却到工作温度进行吸氢，所述的工作温度为25～350℃。

说明书

一种太阳能热利用真空管吸氢材料及其使用方法

技术领域

[0001] 本发明涉及一种太阳能热利用真空管吸氢材料及其使用方法，特别是一种太阳能热利用真空管钛基多元吸氢材料及其使用方法，其最低可在200～250℃活化，工作温度为25～250℃，可替代目前太阳能热利用真空管内的Zr-Co-Re、Zr-V-Fe、钡基和锶基吸氢材料。

背景技术

[0002] 太阳能光热利用已得到广泛普及，近年来，随着建筑节能、太阳能热发电等中高温太阳能光热技术发展的需要，对真空集热管的集热效率提出了越来越高的要求。而中高温太阳能真空集热管的工作温度高达200-400℃，在此温度下，集热管内的传热介质将在管内金属催化剂的作用下裂解产生氢气，并很容易借助渗透作用进入集热管的真空夹层，而H2在0℃的导热系数为0.163W/(m·K)，分别为空气、O2、N2和CO2导热系数的7.0、6.8、7.2和11.9倍。因此，H2含量对真空集热管集热效率的影响极大，其良好的导热性将造成大量的热损失，即使是极微量的H2，对真空集热管的集热效率也会产生严重危害。为减少热损失，提高集热效率，需要在真空集热管的真空夹层中放入一定量的吸氢材料以降低其中的氢分压，提高管内真空度。目前，常用的真空吸氢材料有Zr-Co-Re(EP0869195)、Zr-V-Fe(US4312669)、Zr-V-Fe-Ti(ZL89106797.3)和Zr-Ni-V-Fe(ZL96106343.2)，在真空集热管中放入上述合金中的一种，能吸附真空集热管工作中产生和渗透的氢，起到较好的隔热的效果。但上述合金吸氢速率和容量均较低，且需要450℃以上高温才能活化，难以满足中高温太阳能真空集热管的要求，因此，迫切需要一种活化温度低、吸氢容量高、吸氢速率快的吸氢材料，以满足太阳能中高温热利用真空管的高真空需求。

发明内容

[0003] 本发明的目的是为了提供一种具有更高的吸氢容量和速率，可在更低温度(200～250℃)下活化的钛基多元吸氢材料，且其制造工艺简单，易掌握。

[0004] 为实现上述目的，本发明采取以下技术方案：

[0005] 一种太阳能热利用真空管吸氢材料，其特征在于：其包括钛Ti、钒铁合金VFe和稀土金属Re，所述的稀土金属Re为单一的Y、La或Ce或Y、La和Ce按任意比例的混合物，它们的含量是：钛Ti为30～79重量份，钒铁合金VFe为20～69.5重量份，稀土金属Re为0.5～2.5重量份。

[0006] 一种太阳能热利用真空管吸氢材料，其特征在于：其包括钛Ti、钒铁合金VFe、过渡金属M和稀土金属Re，所述的过渡金属M为Mn、Co、Cr、Ni、Zr、Nb或Hf中的一种或其两种或两种以上按任意比例形成的混合物，所述的稀土金属Re为单一的Y、La或Ce或Y、La和Ce按任意比例的混合物，它们的含量是：钛Ti为30～79重量份，钒铁合金VFe为20～69.5重量份，过渡金属M为0.5～47.5重量份，稀土金属Re为0.5～2.5重量份。

[0007] 一种优选的技术方案，其特征在于：所述的钒铁合金中，钒的含量为≥50wt％。

[0008] 本发明的另一目的是提供一种上述太阳能热利用真空管吸氢材料的使用方法。为实现上述目的，本发明采取以下技术方案：

[0009] 一种太阳能热利用真空管吸氢材料的使用方法，其特征在于：将所述的太阳能热利用真空管吸氢材料的合金粉末在真空条件下加热至200-450℃，活化10-30min，之后冷却到工作温度进行吸氢，所述的工作温度为25-350℃。

[0010] 本发明的吸氢材料的制造工艺：按照合金成分设计范围分别称出块状金属钛、钒铁合金、过渡金属或合金和稀土金属或合金，将上述原材料烘烤除湿气后分别置于坩埚中，采用普通中频感应熔炼成锭，经氩气保护破碎和研磨，取-100目的颗粒粉末。

[0011] 本发明的优点在于：

[0012] 1、本发明的合金采用真空中频感应炉熔炼制备，具有制造工艺简单、活化温度低、吸氢容量大和吸氢速率快等显著优点。合金活化温度比通常的Zr基合金低200℃，其在25℃的吸氢容量和吸氢速率分别是Zr-V-Fe合金的2倍和5倍以上。本发明的吸氢材料最低可以在200-250℃下活化，活化时间小于30min，活化后正常工作温度为25-250℃。

[0013] 2、本发明的产品有颗粒粉末、片和压制在金属镍带上的带和环，应用范围广泛，适用于中高温太阳能真空管，也可用于电光源元器件、惰性气体净化器和允许加热温度较低的真空器件如真空保温杯(瓶)和石油勘探隔热管中。

[0014] 下面通过附图和具体实施方式对本发明做进一步说明，但并不意味着对本发明保护范围的限制。

附图说明

[0015] 图1为Ti75(VFe)24.5Y0.5合金450℃活化后在25℃的吸氢速率随吸氢量变化的特征曲线。

[0016] 图2为Ti51.5(VFe)36.5Mn10.5Y1.5合金200℃活化后在25℃的吸氢速率随吸氢量变化的特征曲线。

[0017] 图3为Ti30(VFe)46.5Mn21Y2.5合金450℃活化后在25℃的吸氢速率随吸氢量变化的特征曲线。

[0018] 图4为Ti45.5(VFe)30Mn12.5Nb10.5La1.5合金450℃活化后在25℃的吸氢速率随吸氢量变化的特征曲线。

具体实施方式

[0019] 实施例1

[0020] 原料采用Ti(纯度≥99.5％)，VFe(V含量为50％)，Y(纯度≥99.5％)，合金按照Ti75(VFe)24.5Y0.5化学计量(即按照Ti：75wt％，VFe：24.5wt％，Y：0.5wt％，以下同)，采用普通中频感应真空熔炼方法制备，熔炼后的铸锭经破碎，在氩气保护下研磨成-100目的颗粒粉末后，取0.32g压制成Ф6×3mm的小片，按照GB/T 8763-1988测试合金片在室温下吸氢速率、容量随时间变化的关系。为了比较，采用相同工艺熔炼Zr-V-Fe(Zr：70wt％，V：24.6wt％，Fe：5.4wt％)合金并压制成Ф6×3mm的小片，进行了同样条件下吸氢性能的对-3
比测试。测试条件为：样片在450℃，优于5×10 Pa真空下活化10分钟，工作温度25℃，-4
氢气工作压力2.7×10 Pa，测试结果如图1所示。Ti75(VFe)24.5Ce0.5合金在25℃对H2在
3 -1 -1 3 -1
10分钟时的吸氢速率S10(cm·S ·g )和120分钟时的吸氢容量Q120(cm·Pa·g )分别
3 -1 -1 3 -1
为4021cm·S ·g 和6412.7cm·Pa·g ，而同条件测试的Zr-V-Fe合金对应值分别为
3 -1 -1 3 -1
876.4cm·S ·g 和1454.5cm·Pa·g ，Ti75(VFe)24.5Y0.5合金吸氢性能比Zr-V-Fe合金的吸氢性能提高了4倍以上。

[0021] 实施例2

[0022] 原料采用Ti(纯度≥99.5％)，VFe(V含量为80％)，Mn(纯度≥98％)，Y(纯度≥99.5％)，合金按照Ti51.5(VFe)36.5Mn10.5Y1.5化学计量，采用普通中频感应真空熔炼方法制备，熔炼后的铸锭经破碎，在氩气保护下研磨成-100目的颗粒粉末。取0.32g压制成Ф6×3mm的小片，按照GB/T 8763-1988测试合金片在室温下吸氢速率、容量随时间变化的-3 -4关系。合金小片在优于5×10 Pa真空、200℃下活化30分钟。测试工作压力2.7×10 Pa，测试结果如图2所示，可见，Ti51.5(VFe)36.5Mn10.5Y1.5合金25℃对H2在10分钟时的吸氢速率
3 -1 -1 3 -1 -1
S10(cm·S ·g )为1491.7cm·S ·g ，吸氢速率在120分钟内基本保持恒定，120分钟时
3 -1 3 -1
的吸氢容量Q120(cm·Pa·g )为2830.9cm·Pa·g 。

[0023] 实施例3

[0024] 原料采用Ti(纯度≥99.5％)，VFe(V含量为80％)，Mn(纯度≥98％)，Y(纯度≥99.5％)，合金按照Ti30(VFe)46.5Mn21Y2.5化学计量，采用普通中频感应真空熔炼方法制备，熔炼后的铸锭经破碎，在氩气保护下研磨成-100目的颗粒粉末。取0.32g压制成100片Ф6×3mm规格的小片，任取其中一片，按照GB/T 8763-1988测试合金片在室温下-3
吸氢速率、容量随时间变化的关系。测试条件为：样片在优于5×10 Pa真空，450℃下活化-4
10分钟，工作温度25℃，工作压力2.7×10 Pa，测试结果如图3所示，Ti30(VFe)46.5Mn21Y2.5
3 -1 -1
合金在25℃对H2在10分钟时的吸氢速率S10(cm·S ·g )和120分钟时的吸氢容量
3 -1 3 -1 -1 3 -1
Q120(cm·Pa·g )分别为4179.3cm·S ·g 和7578.8cm·Pa·g ，表现出优异的吸氢性能。

[0025] 实施例4

[0026] 原料采用Ti(纯度≥99.5％)，VFe(V含量为80％)，Mn(纯度≥98％)，Nb(纯度≥99％)，La(纯度≥98.5％)，合金按照Ti45.5(VFe)30Mn12.5Nb10.5La1.5化学计量，采用普通中频感应真空熔炼方法制备，熔炼后的铸锭经破碎，在氩气保护下研磨成-100目的颗粒粉末。取0.32g压制成100片Ф6×3mm规格的小片，任取其中一片，按照GB/T 8763-1988测-3试合金片在室温下吸氢速率、容量随时间变化的关系。测试条件为：样片在优于5×10 Pa-4
真空，450℃下活化10分钟，工作温度25℃，工作压力2.7×10 Pa，测试结果如图4所示，
3 -1 -1
Ti45.5(VFe)30Mn12.5Nb10.5La1.5合金在25℃对H2在10分钟时的吸氢速率S10(cm·S ·g )和
3 -1 3 -1 -1 3 -1
120分钟时的吸氢容量Q120(cm·Pa·g )分别为4745.8cm·S ·g 和8407.5cm·Pa·g ，合金吸氢速率高，稳定性好，吸氢容量大。

[0027] 实施例5-18

[0028] 原料为：Ti(纯度≥99.5％)，VFe(V≥50％)，Mn(纯度≥98％)，Nb(纯度≥99％)，La(纯度≥98.5％)，Y(纯度≥99.5％)，Ce(纯度≥98.5％)，Co(纯度≥99.5％)，Cr(纯度≥99.5％)，Ni(纯度≥99.5％)，Zr(纯度≥99％)，Hf(纯度≥99％)。

[0029] 按照表1中所示的各成分的重量份比配料，采用普通中频感应真空熔炼方法制备，熔炼后的铸锭经破碎，在氩气保护下研磨成-100目的颗粒粉末。

[0030] 表1、实施例5-18中吸氢材料的组分及重量份

[0031]Ti VFe Y Ce La Mn Co Cr Ni Zr Nb Hf
实施例5 30 67.5 2.5
实施例6 79 20.5 0.5
实施例7 30 69.5 0.1 0.1 0.3
实施例8 79 20.5 0.2 0.2 0.1
实施例9 40 58 1 0.5 0.5
实施例10 30 69 0.5 0.5
实施例11 30 20 2.5 47.5
实施例12 46 30 1 23
实施例13 30 64.5 0.2 0.3 5
实施例14 30 20 2.5 20 27.5
实施例15 45.5 26 1.5 26 0.5 0.5
实施例16 30 23 0.5 4.5 22.5 19.5
实施例17 30 22.5 0.5 0.5 17.5 10 6.5 12.5
实施例18 36 20.5 2.5 10 15 5.5 10.5

[0032] 实施例5-18中的钛基多元吸氢材料使用方法是：将-100目的合金粉末在真空条件下加热至200-450℃，保温抽真空10-30min完成活化过程，之后冷却到工作温度进行吸氢。合金的工作温度为25-350℃。所得吸氢材料的吸氢速率高，稳定性好，吸氢容量大。