振动器件及电子设备

摘要

本发明提供一种能够提高Q值的振动器件及电子设备。石英振动片具有基部和振动臂，基部具有切入部，振动臂具有臂部、施重部和槽部，石英振动片的谐振频率f比热缓和频率f0大，在将切入部的外缘与形成在一对振动臂之间的分叉部的外缘之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与振动臂的长度方向正交的面上的振动臂的截面形状置换为热弹性损失等价的相同厚度的矩形形状时的振动臂的臂宽设为有效臂宽We，将切入部的外缘与形成在一对振动臂之间的分叉部的外缘之间的温度差设为dΘb，将振动臂的根部中的臂宽W方向的两端(一端12c、另一端12d)之间的温度差设为dΘ时，Wb＞We×dΘb/dΘ，其中，dΘb＜dΘ。

权利要求

1.一种振动器件，其特征在于，

所述振动器件具有振动片，所述振动片具有：

基部，其在一端与另一端之间具有切入部；

多个振动臂，所述多个振动臂具有从所述基部的所述一端延伸的臂部、位于所述臂部的基部侧的相反侧并且宽度比所述臂部宽的施重部、和沿所述臂部的长度方向设于所述臂部的两个主面中的至少一个主面上的槽部；以及支撑部，其与所述基部的所述另一端连接，

所述振动片的机械谐振频率f比所述振动片的热缓和频率f0大，在将所述切入部的外缘与形成在所述振动臂之间的分叉部的外缘之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与所述振动臂的所述长度方向正交的面上的所述振动臂的截面形状置换为下述矩形形状时的所述振动臂的臂宽设为有效臂宽We时，满足Wb＞We的关系，其中，所述矩形形状的热弹性损失与所述截面形状等价并且厚度与所述截面形状相同。

2.根据权利要求1所述的振动器件，其特征在于，

所述支撑部具有从所述基部的所述另一端侧沿与所述振动臂的所述长度方向大致正交的方向延伸的第1突出部、和从该第1突出部向所述振动臂的延伸方向突出的第2突出部。

3.根据权利要求1所述的振动器件，其特征在于，所述振动器件是具有驱动所述振动片的IC芯片的振荡器。

4.一种振动器件，其特征在于，

所述振动器件具有振动片，所述振动片具有：

基部，其在一端与另一端之间具有切入部；

多个振动臂，所述多个振动臂具有从所述基部的所述一端延伸的臂部、位于所述臂部的基部侧的相反侧并且宽度比所述臂部宽的施重部、和沿所述臂部的长度方向设于所述臂部的两个主面中的至少一个主面上的槽部；以及支撑部，其与所述基部的所述另一端连接，

所述振动片的机械谐振频率f比所述振动片的热缓和频率f0大，在将所述切入部的外缘与形成在所述振动臂之间的分叉部的外缘之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与所述振动臂的所述长度方向正交的面上的所述振动臂的截面形状置换为下述矩形形状时的所述振动臂的臂宽设为有效臂宽We，将伴随所述切入部的所述外缘与所述分叉部的所述外缘之间的弯曲振动而产生的温度差设为dΘb，将伴随所述振动臂的根部中的臂宽方向的两端之间的弯曲振动而产生的温度差设为dΘ时，满足Wb＞We×dΘb/dΘ的关系，其中，dΘb＜dΘ，所述矩形形状的热弹性损失与所述截面形状等价并且厚度与所述截面形状相同。

5.根据权利要求4所述的振动器件，其特征在于，

所述支撑部具有从所述基部的所述另一端侧沿与所述振动臂的所述长度方向大致正交的方向延伸的第1突出部、和从该第1突出部向所述振动臂的延伸方向突出的第2突出部。

6.根据权利要求4所述的振动器件，其特征在于，所述振动器件是具有驱动所述振动片的IC芯片的振荡器。

7.一种电子设备，其特征在于，所述电子设备具有权利要求1～6中的任意一项所述的振动器件。

说明书

振动器件及电子设备

技术领域

[0001] 本发明涉及具有弯曲振动的振动片的振动器件、以及具有该振动器件的电子设备等。

背景技术

[0002] 在专利文献1中公开了一种振动片，该振动片具有基部、和从基部突出形成的振动臂部（以下称作振动臂），在振动臂上形成有槽部，在基部中形成有切入部。

[0003] 此外，在专利文献2中公开了一种音叉型振子（以下称作振动片），该音叉型振子在设为U字状等的音叉前端具有附加值量部分（以下称作施重部），并具有向音叉基部的两外侧横向或横向上方突出的支撑部。

[0004] 【专利文献1】日本特开2002－280870号公报

[0005] 【专利文献2】日本实公昭51－10755号公报

[0006] 专利文献1的振动片通过在基部中形成有切入部，能够缓和从振动臂向基部的漏振，从而能够实现CI值（Q值）的波动抑制。

[0007] 但是，专利文献1的振动片不能通过其结构实现Q值自身的提高。

[0008] 专利文献2的振动片在音叉（以下称作振动臂）的前端具有施重部，因此能够实现Q值的提高而不增长振动臂。

[0009] 但是，专利文献2的振动片为使支撑部向基部的两外侧横向或横向上方突出的结构，因此难以不使包含支撑部的基部大型化地实现Q值的提高。

发明内容

[0010] 本发明正是为了解决上述课题的至少一部分而提出的，能够作为如下的形式或者适用例来实现。

[0011] [适用例1]本适用例的振动器件的特征在于，所述振动器件具有振动片，所述振动片具有：基部，其在一端与另一端之间具有切入部；多个振动臂，所述多个振动臂具有从所述基部的所述一端延伸的臂部、位于所述臂部的基部侧的相反侧并且宽度比所述臂部宽的施重部、和沿所述臂部的长度方向设于所述臂部的两个主面中的至少一个主面上的槽部；以及支撑部，其与所述基部的所述另一端连接，所述振动片的机械谐振频率f比所述振动片的热缓和频率f0大，在将所述切入部的外缘与形成在所述振动臂之间的分叉部的外缘之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与所述振动臂的所述长度方向正交的面上的所述振动臂的截面形状置换为下述矩形形状时的所述振动臂的臂宽设为有效臂宽We时，满足Wb＞We的关系，其中，所述矩形形状的热弹性损失与所述截面形状等价并且厚度与所述截面形状相同。

[0012] 由此，在振动器件中，在振动片的基部的截面上产生的热弹性损失比在振动臂的截面上产生的热弹性损失小，因此能够抑制起因于基部的热弹性损失的振动片的Q值劣化，从而能够实现Q值的提高。

[0013] 此外，振动器件与后述的适用例2的振动器件相比，反馈的参数比较少，因此能够实现振动片的设计时间缩短。

[0014] [适用例2]本适用例的振动器件的特征在于，所述振动器件具有振动片，所述振动片具有：基部，其在一端与另一端之间具有切入部；多个振动臂，所述多个振动臂具有从所述基部的所述一端延伸的臂部、位于所述臂部的基部侧的相反侧并且宽度比所述臂部宽的施重部、和沿所述臂部的长度方向设于所述臂部的两个主面中的至少一个主面上的槽部；以及支撑部，其与所述基部的所述另一端连接，所述振动片的机械谐振频率f比所述振动片的热缓和频率f0大，在将所述切入部的外缘与形成在所述振动臂之间的分叉部的外缘之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与所述振动臂的所述长度方向正交的面上的所述振动臂的截面形状置换为下述矩形形状时的所述振动臂的臂宽设为有效臂宽We，将伴随所述切入部的所述外缘与所述分叉部的所述外缘之间的弯曲振动而产生的温度差设为dΘb，将伴随所述振动臂的根部中的臂宽方向的两端之间的弯曲振动而产生的温度差设为dΘ时，满足Wb＞We×dΘb/dΘ的关系，其中，dΘb＜dΘ，所述矩形形状的热弹性损失与所述截面形状等价并且厚度与所述截面形状相同。

[0015] 由此，振动器件在振动片的基部的截面上产生的热弹性损失比在振动臂的截面上产生的热弹性损失小，因此能够抑制起因于基部的热弹性损失的振动片的Q值劣化，从而能够实现Q值的提高。

[0016] 此外，振动器件将在基部上产生的温度差dΘb和在振动臂上产生的温度差dΘ的比反映为基部弯曲宽度Wb和有效臂宽We的关系，因此能够在比适用例1更宽的范围中设定基部弯曲宽度Wb和有效臂宽We。

[0017] [适用例3]在上述适用例的振动器件中，优选所述支撑部具有从所述基部的所述另一端侧沿与所述振动臂的所述长度方向大致正交的方向延伸的第1突出部、和从该第1突出部向所述振动臂的延伸方向突出的第2突出部。

[0018] 由此，振动器件能够抑制相对于振动臂的起因于支撑部的振动阻碍。

[0019] [适用例4]上述适用例的振动器件优选是具有驱动所述振动片的IC芯片的振荡器。

[0020] 由此，对于振动器件，能够提供起到上述适用例1～3中的任意一项所述效果的谐振器。

[0021] [适用例5]本适用例的电子设备的特征在于，所述电子设备具有适用例1～4中的任意一项所述的振动器件。

[0022] 由此，对于电子设备，能够提供起到适用例1～4中的任意一项所述效果的电子设备。

附图说明

[0023] 图1是示出石英振子的概略结构的示意图，（a）是俯视图，（b）是截面图。

[0024] 图2是针对绝热区域进行说明的示意图。

[0025] 图3是针对振动臂的有效臂宽进行说明的示意图。

[0026] 图4是示出了计算振动臂的有效臂宽的步骤的流程图。

[0027] 图5（a）～（d）是示出各个变形例的石英振子中的石英振动片的变化的示意图。

[0028] 图6是示出变形例的石英振子中的石英振动片的变化的示意图。

[0029] 标号说明

[0030] 1：作为振动器件的石英振子；10：作为振动片的石英振动片；11：基部；12、12′：振动臂；12a：分叉部；12b：分叉部的外缘；12c：一端；12d：另一端；13：支撑部；13a：第1突出部；13b：第2突出部；13′：延长支撑部；14：切入部；14a：切入部的外缘；15：臂部；
15a、15a′：端面；16：施重部；17、18：主面；19：槽部；20：封装体；21：内底面；22：封装体基座；23：盖；24：内部电极；25：外底面；26：外部端子；30：导电性粘接剂；110、210、310、
410、510：石英振动片；B：振动方向；C：曲线；Le：振动臂的长度；S10、S20、S30、S40、S50、S60、S70、S80、S90、S100、S110、S120：步骤；t：振动臂的厚度；W：振动臂的臂宽；Wb：基部弯曲宽度；We：振动臂的有效臂宽。

具体实施方式

[0031] 发明者们鉴于前述课题，为了实现Q值的提高而不增大基部的尺寸（不增大振动片的整体尺寸），组合专利文献1的振动片和专利文献2的振动片，研究了具有振动臂和基部的改良振动片，振动臂在前端具有施重部，基部具有切入部。

[0032] 该改良振动片能够得到某种程度的Q值提高，但是通过发明者们的分析可知，由于以下的阻碍因素产生热弹性损失，从而阻碍了Q值的进一步提高。

[0033] （1）在弯曲振动中，通过在振动臂的前端具有施重部，在振动臂之间形成的分叉部和基部的切入部上产生的变形相对于在振动臂上产生的变形的比率增大。

[0034] （2）由于在分叉部和切入部上产生的变形，感应出相对于基准温度的温度变化。此时，在分叉部和切入部上产生的变形为正负相反的关系（在分叉部和切入部的一方上产生了拉伸应力的情况下，在另一方上产生压缩应力的关系），因此温度变化在分叉部和切入部中也为正负相反的关系。

[0035] （3）由于感应出的分叉部和切入部的彼此正负相反的温度变化，产生热流。

[0036] （4）由于产生热流，即从基准温度起的温度变化量随时间减少或者增大，因此在力学上不能取出能够重新转换为变形的能量。

[0037] 即，上述改良振动片在弯曲振动中，由于在振动臂之间形成的分叉部和基部的切入部上产生的变形而产生热弹性损失，由此阻碍了Q值的进一步提高。

[0038] 因此，发明者们为了抑制热弹性损失、实现Q值的进一步提高，创造了本发明。

[0039] 以下，参照附图说明具体实现本发明的实施方式。

[0040] （实施方式）

[0041] 图1是示出作为振动器件的石英振子的概略结构的示意图。图1（a）是从盖（盖体）侧俯视的俯视图，图1（b）是沿图1（a）中的A－A线的剖视图。此外，在俯视图中，为了方便省略了盖。

[0042] 如图1所示，石英振子1具有作为在箭头B方向上进行弯曲振动的振动片的音叉型的石英振动片10、和在内部收纳石英振动片10来进行固定的封装体20。

[0043] 石英振动片10具有：基部11；一对振动臂12，它们与基部11一体形成，并从基部11的一端侧彼此大致并行地延伸；以及支撑部13，其与基部11一体形成，并与基部11的另一端侧连接。

[0044] 石英振动片10的基部11在一端侧（振动臂12侧）和另一端侧（设置有振动臂12侧的相反侧）之间具有形成比一端侧的宽度（与振动臂12的长度方向正交方向的尺寸）窄的宽度的一对切入部14。

[0045] 石英振动片10的振动臂12具有：臂部15，其位于基部11侧；施重部16，其位于臂部15的基部11侧的相反侧，宽度比臂部15宽；以及槽部19，其沿着臂部15的长度方向形成在臂部15的两个主面17、18上，与振动臂12的长度方向正交的面上的振动臂12的截面形状成为大致H字状。

[0046] 石英振动片10的支撑部13在俯视图上，以从基部11的另一端侧绕入一对振动臂12的两侧的方式，沿振动臂12呈大致U字状地延伸，在封装体20的内底面21上固定有其前端附近部分。

[0047] 更具体而言，支撑部13具有从基部11的另一端侧沿与振动臂12的长度方向大致正交的方向延伸的第1突出部13a、和从第1突出部13a向振动臂12的延伸方向突出的第2突出部13b。

[0048] 封装体20由具有凹部的封装体基座22、和覆盖封装体基座22的凹部的盖23等构成。

[0049] 封装体基座22使用对陶瓷生片进行成形烧结而成的氧化铝质烧结体等。此外，盖23使用科瓦铁镍钴合金等金属、玻璃等。

[0050] 在封装体基座22的内底面21上形成有一对内部电极24，在封装体基座22的外底面25上形成有一对外部端子26。一对外部端子26经由未图示的内部配线与一对内部电极24连接。

[0051] 此外，内部电极24、外部端子26由金属覆膜构成，金属覆膜是通过电镀等在钨等的金属化层上层叠镍、金等各覆膜而成的。

[0052] 此外，封装体也可以由平板状的封装体基座和具有凹部的盖等构成。此外，封装体也可以是封装体基座和盖都具有凹部。

[0053] 在石英振动片10中，经由混合有金属填充物等的导电性物质的环氧系、硅系、聚酰亚胺系等的导电性粘接剂30，将支撑部13接合到封装体基座22的内部电极24上。

[0054] 由此，在石英振动片10中，经由内部电极24使未图示的激励电极与外部端子26电连接。

[0055] 此外，作为石英振动片10和内部电极24的接合部件，除了导电性粘接剂以外，还能够使用金凸块或软钎料凸块等导体凸块。

[0056] 石英振子1在封装体基座22的内部电极24上接合了石英振动片10后，将盖23接合到封装体基座22上，由此封装体20的内部被气密密封。

[0057] 此外，盖23和封装体基座22的接合通过使用了低熔点玻璃、接合的缝焊等进行。

[0058] 石英振子1从外部经由外部端子26、内部电极24、导电性粘接剂30、激励电极施加驱动信号，由此石英振动片10以预定的频率（例如32kHz）进行振荡（谐振）。

[0059] 石英振动片10被设定为机械谐振频率f比热缓和频率f0大（f＞f0）。由此，石英振动片10在绝热区域上进行弯曲振动。

[0060] 此处，针对绝热区域说明概要。图2是针对绝热区域进行说明的示意图。

[0061] 根据一般在由于温度差而产生的固体的内部摩擦的情况下众所周知的变形与应力的关系式，认为热弹性损失（由于在弯曲振动的振动片的压缩部和拉伸部之间产生的热传导而产生的振动能的损失）在弯曲振动模式的振动片中，在振动数（频率）变化时，Q值根据缓和振动数fm＝1/2πτ（此处，τ是缓和时间，是到基本不产生热流为止的时间，即到热变为平衡状态为止的时间）而达到极小。

[0062] 一般，已知缓和振动数fm利用下式求出。

[0063] fm＝πk/（2ρCpa2）

[0064] 其中，π表示圆周率，k表示振动臂的振动方向（弯曲振动方向）的热传递率，ρ表示振动臂的质量密度，Cp表示振动臂的热容量，a表示振动臂的振动方向（弯曲振动方向）的宽度。

[0065] 一般性表示该Q值与频率的关系时，变成图2所示的曲线C。在图2中，Q值达到极小的频率是热缓和频率f0。

[0066] 此外，以f/f0＝1为界，谐振频率f比热缓和频率f0大的、频率高的区域（1＜f/f0）是绝热区域，频率低的区域（1＞f/f0）是等温区域。

[0067] 此外，石英振动片10优选满足下式的关系。

[0068]

[0069] 此处，f0表示振动臂12以平板结构为基准时的热缓和频率，f1表示以在振动臂12中形成有槽部19的结构为基准时的热缓和频率。

[0070] 通过满足该关系，石英振动片10的振动臂12等的形状设定范围比f＞f0的关系宽。

[0071] 在石英振动片10中，在将切入部14的外缘14a与形成在一对振动臂12之间的分叉部12a的外缘12b之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与振动臂12的长度方向正交的面上的振动臂12的截面形状置换为热弹性损失等价的相同厚度的矩形形状时的振动臂12′的臂宽设为有效臂宽We，将伴随切入部14的外缘14a与分叉部12a的外缘12b之间的弯曲振动产生的温度差设为dΘb，将伴随振动臂12的根部中的臂宽W方向的两端（一端12c、另一端12d）之间的弯曲振动产生的温度差设为dΘ时，满足Wb＞We×dΘb/dΘ的关系，其中，dΘb＜dΘ。

[0072] 此处，针对石英振动片10的振动臂12的有效臂宽We进行说明。

[0073] 图3是针对振动臂的有效臂宽进行说明的示意图，图4是示出了计算振动臂的有效臂宽的步骤的流程图。

[0074] 如图3所示，振动臂12的有效臂宽We是指，将与振动臂12的长度方向正交的面上的振动臂12的实际截面形状（此时为大致H字状的截面形状）置换为产生与在该截面形状上产生的热弹性损失相等的热弹性损失，厚度t相同的矩形形状，并且将振动臂12整体置换为棱柱状的振动臂12′时的振动臂12′的臂宽We。

[0075] 此外，在置换时将振动臂12′的长度Le调整为振动臂12的谐振频率f与振动臂12′的谐振频率fe相等。

[0076] 此处，参照图3、图4针对计算振动臂12的有效臂宽We的步骤进行说明。

[0077] 步骤S10：首先，根据实际的振动臂12的形状，将基部11侧的端面15a设为固定条件，计算仅考虑了热弹性损失的Q值Q0和谐振频率f。此外，使用有限要素法计算Q值。

[0078] 步骤S20：接着，将截面形状设为矩形的矩形截面形状的振动臂12′的基部11侧的端面15a′设为固定条件，设定临时的长度Le，计算谐振频率fe。

[0079] 步骤S30：接着，确认矩形截面形状的振动臂12′的谐振频率fe是否与在步骤S10中计算出的实际的振动臂12的谐振频率f相同。

[0080] 在相同的情况下，转移到步骤S40，在不同的情况下，转移到步骤S70。

[0081] 步骤S40：接着，将矩形截面形状的振动臂12′的基部11侧的端面15a′设为固定条件，计算仅考虑了热弹性损失的Q值Qe。

[0082] 步骤S50：接着，确认矩形截面形状的振动臂12′的Q值Qe是否与在步骤S10中计算出的实际的振动臂12的Q值Q0相同。

[0083] 在相同的情况下，转移到步骤S60，在不同的情况下，转移到步骤S100。

[0084] 步骤S60：矩形截面形状的振动臂12′的Q值Qe与实际的振动臂12的Q值Q0相同，因此用当前的值确定有效臂宽We。

[0085] 步骤S70：接着，确认矩形截面形状的振动臂12′的谐振频率fe是否大于（高于）实际的振动臂12的谐振频率f。

[0086] 在大于的情况下，转移到步骤S80，在小于等于（低于）的情况下，转移到步骤S90。

[0087] 步骤S80：将矩形截面形状的振动臂12′的长度Le设定得比当前的值长，并转移到步骤S20。

[0088] 步骤S90：将矩形截面形状的振动臂12′的长度Le设定得比当前的值短，并转移到步骤S20。

[0089] 步骤S100：确认矩形截面形状的振动臂12′的Q值Qe是否大于实际的振动臂12的Q值Q0。

[0090] 在大于的情况下，转移到步骤S110，在小于等于的情况下，转移到步骤S120。

[0091] 步骤S110：将矩形截面形状的振动臂12′的臂宽（有效臂宽）We设定得比当前的值窄，并转移到步骤S20。

[0092] 步骤S120：将矩形截面形状的振动臂12′的臂宽（有效臂宽）We设定得比当前的值宽，并转移到步骤S20。

[0093] 如上所述，在到达步骤S60以前，通过执行各步骤来计算石英振动片10的振动臂12的有效臂宽We。

[0094] 此处，针对温度比（dΘb/dΘ）进行说明。

[0095] 通过测定伴随石英振动片10的弯曲振动的变形，并求出产生了变形的部分的绝对温度和基准绝对温度的差来计算温度差dΘb、dΘ。

[0096] 用日本特开平10－185526号公报公开的测定方法、或通过激光多普勒装置等测定石英振动片10的位移的空间分布的方法来测定石英振动片10的变形。

[0097] 变形Skl是位移的空间微分，因此用下述式子表示。

[0098]

[0099] 此处，将k、l设为与空间坐标x、y以及z对应的1～3的整数（下式的下标也同样如此）。

[0100] 在用熵不增大的条件进行近似的情况下，如果产生变形Skl的部分的绝对温度Θ′和基准绝对温度Θ的差θ＝Θ′－Θ，则通过下述式（1）计算θ。其中，在式（1）中，针对各下标应用加法规则。

[0101] （1）

[0102] 此处，λkl＝cijklαij，cijkl是弹性刚度常数，αij是热膨胀系数。

[0103] 此外，Cs＝ρCp－Θαklλkl，ρ是质量密度，Cp是热容量，αkl是热膨胀系数。

[0104] 根据上式，在产生了与基准绝对温度Θ的差的情况下，例如在图1所示的分叉部12a的外缘12b的绝对温度为Θ′b1＝Θ＋θ1，切入部14的外缘14a的绝对温度为Θ′b2＝Θ＋θ2的情况下，

[0105] 能够通过dΘb＝︱Θ′b1－Θ′b2︱

[0106] ＝︱（Θ＋θ1）－（Θ＋θ2）︱

[0107] ＝︱θ1－θ2︱，

[0108] 求出温度差dΘb。

[0109] 此外，能够同样地求出温度差dΘ。具体而言，例如，在图1所示的振动臂12的根部中的宽度W方向的一端12c的绝对温度为Θ′c＝Θ＋θ3，另一端12d的绝对温度为Θ′d＝Θ＋θ4的情况下，

[0110] 能够通过dΘ＝︱Θ′c－Θ′d︱

[0111] ＝︱（Θ＋θ3）－（Θ＋θ4）︱

[0112] ＝︱θ3－θ4︱，

[0113] 求出温度差dΘ。

[0114] 在温度比中，优选dΘb＜dΘ的关系，更优选dΘb<

[0115] 此外，在dΘb＝dΘ的关系中，在分叉部12a上产生的变形和在振动臂12上产生的变形相等，因此此时，向基部11的漏振有可能变大。

[0116] 此外，温度差dΘb、dΘ例如可以通过放射温度计等温度计直接测定，也可以精密计测振动片的形状并通过有限要素法进行计算。

[0117] 如上所述，石英振子1被设定为石英振动片10的谐振频率f比热缓和频率f0大，在振动臂12上具有施重部16和槽部19，在将切入部14的外缘14a与形成在一对振动臂12之间的分叉部12a的外缘12b之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与振动臂12的长度方向正交的面上的振动臂12的截面形状置换为热弹性损失等价的相同厚度的矩形形状时的振动臂12′的臂宽设为有效臂宽We，将伴随切入部14的外缘14a与分叉部12a的外缘12b之间的弯曲振动产生的温度差设为dΘb，将伴随振动臂12的根部中的臂宽W方向的两端（一端12c、另一端12d）之间的弯曲振动产生的温度差设为dΘ时，满足Wb＞We×dΘb/dΘ的关系，其中，dΘb＜dΘ。

[0118] 由此，在石英振子1中，在石英振动片10的基部11的截面上产生的热弹性损失比在振动臂12的截面上产生的热弹性损失小，因此能够抑制起因于基部11的热弹性损失的石英振动片10的Q值劣化，从而能够实现Q值的提高。

[0119] 此外，作为一例，确认了与不满足上述关系的情况相比，石英振子1将仅考虑了热弹性损失的Q值提高了大约20%。

[0120] 此外，石英振子1将在基部11上产生的温度差dΘb和在振动臂12上产生的温度差dΘ的比（温度比）反映为基部弯曲宽度Wb和有效臂宽We的关系，因此与不反映该比的情况相比，能够在更宽的范围中设定基部弯曲宽度Wb和有效臂宽We。

[0121] 此外，石英振子1也可以不将在基部11上产生的温度差dΘb和在振动臂12上产生的温度差dΘ的比反映为基部弯曲宽度Wb和有效臂宽We的关系，而满足Wb＞We的关系。

[0122] 即，也可以是石英振子1被设定为石英振动片10的谐振频率f比热缓和频率f0大，在振动臂12上具有施重部16和槽部19，在将切入部14的外缘14a与形成在一对振动臂12之间的分叉部12a的外缘12b之间的最接近距离设为基部弯曲宽度Wb，将与振动臂12的长度方向正交的面上的振动臂12的截面形状置换为热弹性损失等价的相同厚度的矩形形状时的振动臂12′的臂宽设为有效臂宽We时，满足Wb＞We的关系。

[0123] 由此，在石英振子1中，与反映在上述基部11上产生的温度差dΘb和在振动臂12上产生的温度差dΘ的比的情况相比，作为Q值提高以外的效果，反馈的参数比较少，因此能够实现石英振动片10的设计时间缩短。

[0124] 此外，在石英振子1中，石英振动片10的振动臂12的槽部19没有必要形成在两个主面17、18上，至少形成在主面17、18中的任意一方上即可。这也适用于以下的变形例。

[0125] （变形例）

[0126] 此处，针对上述实施方式的石英振子的变形例进行说明。

[0127] 图5、图6是示出变形例的石英振子中的石英振动片的变化的示意图。另外，对与上述实施方式共同的部分标注相同的标号并省略说明，以与上述实施方式不同的部分为中心进行说明。

[0128] 石英振子不限于上述石英振动片10的形状，能够使用例如图5、图6所示形状的石英振动片。

[0129] 如图5（a）所示，在石英振动片110中，支撑部13的一方形成得较短。由此，石英振动片110与上述实施方式比较，能够减小平面尺寸。

[0130] 如图5（b）所示，在石英振动片210中，支撑部13的两方都形成得较短。由此，石英振动片210与上述实施方式比较，能够进一步减小平面尺寸。

[0131] 如图5（c）所示，石英振动片310具有3根振动臂12。由此，石英振动片310能够使其中的1根振动臂12面外振动（石英振动片310在厚度方向上的弯曲振动）。

[0132] 此外，振动臂12的数量能够根据用途等适当设定2根、3根、4根…n（n是整数）。

[0133] 如图5（d）所示，石英振动片410在俯视图上将支撑部13形成为包围振动臂12和基部11的框状。

[0134] 此外，石英振动片410在该框状的支撑部13的一个主面17侧上接合具有凹部的未图示的盖的外周框部，在另一个主面18侧上接合具有凹部的未图示的封装体基座的外周框部。

[0135] 由此，在石英振动片410中，支撑部13被盖和封装体基座夹持，从而能够提供支撑部13兼用作未图示的封装体的一部分、平面尺寸与石英振动片410大致相等的石英振子。

[0136] 如图6所示，在石英振动片510中，支撑部13与从侧面观察形成为L字状（倒L字状）的独立的延长支撑部13′接合。

[0137] 由此，石英振动片510能够抑制相对于振动臂12的起因于支撑部13的振动阻碍，而不会由于延长支撑部13′增大平面尺寸。

[0138] 此外，在上述实施方式和变形例中，作为振动器件，举石英振子为例进行了说明，但是不限于此，例如可以是内置了驱动石英振动片的IC芯片的石英振荡器等，也可以是在该IC芯片中具有检测电路等的压力传感器、陀螺仪传感器等。

[0139] 此外，上述石英振子、石英振荡器等振动器件在手机、电子书、个人电脑、电视机、数字照相机、摄像机、视频记录器、汽车导航装置、传呼器、电子记事簿、台式电脑、文字处理器、工作站、可视电话、POS终端、具有触摸屏的设备等电子设备中，适合用作定时设备，无论在哪种情况下，都能够提供发挥在上述实施方式及变形例中说明的效果的电子设备。

[0140] 此外，作为振动片的材料，不限于石英，也可以是钽酸锂（LiTaO3）、四硼酸锂（Li2B4O7）、铌酸锂（LiNbO3）、锆钛酸铅（PZT）、氧化锌（ZnO）、氮化铝（AlN）等的压电体、或者硅（Si）等半导体。

[0141] 此外，弯曲振动的振动方法除了依据压电体的压电效应的驱动外，也可以是利用库仑力的静电驱动。