阻燃性树脂发泡体及阻燃性发泡部件

摘要

本发明提供了高度发泡的、具有即使对于微小的间隙也能追随的优异柔软性的阻燃性的树脂发泡体。本发明的树脂发泡体是一种树脂发泡体的特征在于，其含有树脂和阻燃成分，其中，阻燃成分为聚硅氧烷涂布的阻燃剂。另外本发明提供了如上所述的树脂发泡体，其中，该聚硅氧烷涂布过的阻燃剂是聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物，该聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物在树脂发泡体中的含量为30～60重量％。

权利要求

1.一种树脂发泡体，其特征在于，其含有树脂、阻燃成分和防收缩剂，其中，树脂为烯烃系弹性体与烯烃系聚合物的混合物，其混合比率为前者/后者=20/80～55/45，阻燃成分为聚硅氧烷涂布的阻燃剂。

2.根据权利要求1所述的树脂发泡体，其中，聚硅氧烷涂布过的阻燃剂是聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物，该聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物在树脂发泡体中的含量为30～

60重量%。

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3.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其中，50%压缩时的压缩负荷值为3.0N/cm以下，作为根据UL94标准的阻燃性试验判定的等级，具有HBF等级以上的阻燃性。

4.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其中，发泡倍率为9倍以上。

3

5.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其中，密度为0.030～0.120g/cm。

6.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其中，树脂为热塑性树脂。

7.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其具有独立气泡结构或半连续半独立气泡结构。

8.根据权利要求1或2所述的树脂发泡体，其中，树脂发泡体是在使高压惰性气体浸渗到树脂中之后，经过减压工序而形成的。

9.根据权利要求8所述的树脂发泡体，其中，浸渗时的惰性气体为二氧化碳。

10.根据权利要求8所述的树脂发泡体，其中，浸渗时的惰性气体为超临界状态。

11.根据权利要求9所述的树脂发泡体，其中，浸渗时的惰性气体为超临界状态。

12.一种发泡部件，其是由权利要求1～11中的任一项所述的树脂发泡体构成的。

13.根据权利要求12所述的发泡部件，其中，在树脂发泡体的单面侧或双面侧具有粘合层。

14.根据权利要求13所述的发泡部件，其中，粘合层是隔着薄膜层形成在树脂发泡体上的。

15.根据权利要求13或14所述的发泡部件，其中，粘合层是丙烯酸系粘合剂层。

说明书

阻燃性树脂发泡体及阻燃性发泡部件

技术领域

[0001] 本发明涉及柔软且具有高发泡倍率的阻燃性发泡体及使用该阻燃性发泡体形成的阻燃性发泡部件。

背景技术

[0002] 以往，在将液晶显示器、电致发光显示器、等离子显示器等图像显示装置上固定的图像显示部件、在所谓的“手机”、“移动信息终端”等上固定的照相机、透镜等光学部件固定于规定的部位(固定部等)上时，使用发泡部件。近年来，从制品安全性的观点出发，寻求具有阻燃性的防尘材料。

[0003] 另外，目前，在液晶显示器、电致发光显示器、等离子显示器等图像显示装置上安装的图像显示部件、所谓的“手机”、“移动信息终端”等上安装的照相机、透镜等光学部件中，使用发泡部件的部分的间隙(clearance；空隙，间隔)充分大，因此，发泡部件即使不怎么压缩也能使用。因此，不需要特别留意发泡部件所具有的压缩回弹力。另外，作为这种发泡部件，例如已知有由发泡体基体与在该基体的单面上固着的塑料薄膜构成的衬垫(参照专利文献1)、在发泡体上设置有粘合剂层的电气·电子设备用密封材料(参照专利文献2)。

[0004] 然而，近年来，随着安装(设置)有光学部件(图像显示装置、照相机、透镜等)的制品薄型化，存在使用防尘材料的部分的间隙减小的倾向。因此，正在发生目前使用的发泡部件因其回弹力大而不能使用的状况。尤其，阻燃性发泡部件由于阻燃剂成分的影响而具有显著的回弹力增大的倾向，使用时壳体的变形、显示部分的破坏·显示不匀等成为问题。因此，寻求能够发挥优异的防尘性和阻燃性且具有对于微小的间隙也能追随的优异柔软性的发泡部件(参照专利文献3)。

[0005] 现有技术文献

[0006] 专利文献

[0007] 专利文献1：日本特开2001-100216号公报

[0008] 专利文献2：日本特开2002-309198号公报

[0009] 专利文献3：日本特开2005-97566号公报

发明内容

[0010] 发明要解决的问题

[0011] 通常，在使用金属氧化物的阻燃性发泡体中，可列举出由于发泡时树脂与金属氧化物的界面的亲和性低，因此容易发生排气、发泡倍率非常低、发泡体容易变硬的情况。另外，添加量增多时，会产生树脂的流动性受损、发泡时树脂难以延伸、发泡倍率降低的倾向。

[0012] 因此，本发明的目的在于得到高度发泡的、具有即使对于微小间隙也能追随的优异柔软性的阻燃性的树脂发泡体。

[0013] 用于解决问题的方案

[0014] 本发明人等为了解决上述问题进行了深入研究，结果发现，通过用与树脂亲和性高的硅氧烷被覆阻燃剂的表面，可以防止发泡时从树脂与阻燃剂的界面排气，得到迄今未能达成的高发泡倍率的阻燃性树脂发泡体。另外，同时发现，通过用与树脂的亲和性高的硅氧烷被覆阻燃剂的表面，容易改善树脂的流动性、提高发泡倍率。

[0015] 即，本发明提供了一种树脂发泡体，其特征在于，其含有树脂和阻燃成分，其中，阻燃成分为聚硅氧烷涂布的阻燃剂。

[0016] 进一步，本发明提供了一种如上所述树脂发泡体，其中，聚硅氧烷涂布过的阻燃剂是聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物，该聚硅氧烷涂布过的金属氢氧化物在树脂发泡体中的含量为30～60重量％。

[0017] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，50％压缩时的压缩负荷2
值为3.0N/cm 以下，作为根据UL94标准的阻燃性试验判定的等级，具有HBF等级以上的阻燃性。

[0018] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，发泡倍率为9倍以上。

[0019] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，密度为0.030～3
0.120g/cm。

[0020] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，树脂为热塑性树脂。

[0021] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其具有独立气泡结构或半连续半独立气泡结构。

[0022] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，树脂发泡体是在使高压惰性气体浸渗到树脂中之后，经过减压工序而形成的。

[0023] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，浸渗时的惰性气体为二氧化碳。

[0024] 进一步，本发明提供了一种如上所述的树脂发泡体，其中，浸渗时的惰性气体为超临界状态。

[0025] 再者，本发明提供了由一种如上所述的树脂发泡体构成的发泡部件。

[0026] 进一步，本发明提供了一种如上所述的发泡部件，其在树脂发泡体的单面侧或两面侧具有粘合层。

[0027] 进一步，本发明提供了一种如上所述的发泡部件，粘合层是隔着薄膜层形成在树脂发泡体上的。

[0028] 进一步，本发明提供了一种如上所述的发泡部件，其中粘合层是丙烯酸系粘合剂层。

[0029] 发明的效果

[0030] 根据本发明的发泡体，由于具有上述构成，是高度发泡的，具有即使对于微小间隙也能追随的优异柔软性，且进一步具有阻燃性。

具体实施方式

[0031] 本发明树脂发泡体的特征在于，其含有树脂和阻燃成分，阻燃成分为聚硅氧烷涂布的阻燃剂。本发明的树脂发泡体通常通过将含有树脂和阻燃成分的树脂组合物发泡·成型来制作。

[0032] (树脂组合物)

[0033] 树脂组合物至少含有树脂和阻燃成分，是形成树脂发泡体的组合物。

[0034] 在本发明中，对于作为树脂发泡体(发泡体)的原料的树脂，只要是显示热塑性的、可浸渗高压气体的聚合物(热塑性聚合物)，则没有特别限制。作为这种热塑性聚合物，例如可列举出低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯、聚丙烯、乙烯与丙烯的共聚物、乙烯或丙烯与其他α-烯烃的共聚物、乙烯与其他烯烃不饱和单体(例如醋酸乙烯酯、丙烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等)的共聚物等烯烃系聚合物；聚苯乙烯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS树脂)等苯乙烯系聚合物；尼龙-6、尼龙-66、尼龙-12等聚酰胺；聚酰胺酰亚胺；聚氨酯；聚酰亚胺；聚醚酰亚胺；聚甲基丙烯酸甲酯等丙烯酸系树脂；聚氯乙烯；聚氟乙烯；烯基芳香族树脂；聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等聚酯；双酚A系聚碳酸酯等聚碳酸酯；聚缩醛；聚苯硫醚等。

[0035] 另外，上述热塑性聚合物中还包括在常温下显示作为橡胶的性质、在高温下显示热塑性的热塑性弹性体。作为这种热塑性弹性体，例如可列举出乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物、乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、聚丁烯、聚异丁烯、氯化聚乙烯等烯烃系弹性体；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、它们的氢化物聚合物等苯乙烯系弹性体；热塑性聚酯系弹性体；热塑性聚氨酯系弹性体；热塑性丙烯酸系弹性体等。这些热塑性弹性体例如由于玻璃化转变温度为室温以下(例如20℃以下)，因此作为树脂发泡体时柔软性和形状追随性明显优异。

[0036] 热塑性聚合物可以单独或将两种以上组合使用。另外，作为发泡体的原料，还可以使用热塑性弹性体、除热塑性弹性体以外的热塑性聚合物、热塑性弹性体与除热塑性弹性体以外的热塑性聚合物的混合物中的任意一种。

[0037] 作为上述热塑性弹性体与除热塑性弹性体以外的热塑性聚合物的混合物，例如可列举出乙烯-丙烯共聚物等烯烃系弹性体与聚丙烯等烯烃系聚合物的混合物等。在使用热塑性弹性体与除热塑性弹性体以外的热塑性聚合物的混合物时，其混合比例例如为前者/后者＝1/99～99/1左右(优选为10/90～90/10左右，进一步优选为20/80～80/20左右)。

[0038] 本发明中，作为阻燃成分，通常使用聚硅氧烷涂布过的阻燃剂。聚硅氧烷涂布过的阻燃剂具有用耐热性高的聚硅氧烷对提高树脂发泡体的阻燃性的阻燃剂进行涂布而得到的结构，因此更高度地发挥阻燃性、耐热性。另外，这种阻燃成分通过涂布聚硅氧烷而提高了与树脂的亲和性，因此在树脂中的分散性优异，不损害树脂的流动性，此外使用树脂组合物发泡成型时，在树脂与阻燃成分的界面上不发生排气。此外，使用聚硅氧烷涂布过的阻燃剂作为阻燃成分时，可以减少阻燃成分的用量，该阻燃成分的用量减少有助于提高发泡倍率。

[0039] 对阻燃剂没有特别限制，可以使用用于聚烯烃系树脂等的公知惯用的阻燃剂。尤其优选使用金属氢氧化物。

[0040] 作为上述金属氢氧化物中的金属元素，可列举出铝(Al)、镁(Mg)、钙(Ca)、镍(Ni)、钴(Co)、锡(Sn)、锌(Zn)、铜(Cu)、铁(Fe)、钛(Ti)、硼(B)等。尤其优选铝、镁等。金属氢氧化物可以由一种金属元素构成，也可以由两种以上的金属元素构成。本发明中，作为由一种金属元素构成的金属氢氧化物，例如适宜使用氢氧化铝、氢氧化镁等。

[0041] 另外，作为上述金属氢氧化物，还可以优选使用由两种以上的金属元素构成的金属氢氧化物、即复合化金属氢氧化物。作为这种复合化金属氢氧化物的具体代表例子，可列举出sMgO·(1-s)NiO·cH2O [0＜s＜1，0＜c≤1]、sMgO·(1-s)ZnO·cH2O[0＜s＜1，0＜c≤1]、sAl2O3·(1-s)Fe2O3·cH2O[0＜s＜1，0＜c≤3]等。在这些当中，由镁、和镍、锌构成的复合化金属氢氧化物是最适合的。具体而言，特别优选使用以sMgO·(1-s)
1 1
QO·cH2O[其中，Q 表示Ni或Zn，0＜s＜1、0＜c≤1]表示的复合化金属氢氧化物，例如氧化镁·氧化镍的水合物、氧化镁·氧化锌的水合物。复合化金属氢氧化物可以具有多面体形状，也可以具有薄平板形状。使用多面体形状的复合化金属氢氧化物时，可以得到更高度发泡的树脂发泡体。

[0042] 对阻燃剂(尤其金属氢氧化物)的平均粒径(平均颗粒直径)没有特别限制，优选为0.1～10μm左右，优选为0.2～7μm左右。平均粒径可通过例如激光式粒度测定仪来测定。另外，粒径越小，则比表面积越大、阻燃性越高。粒径超过10μm时，容易发生发泡倍率的降低，难以得到高度发泡的树脂发泡体。另外，粒径小于0.1μm时，由于容易作为粉尘飞舞等，有可能处理变困难。

[0043] 在本发明中，阻燃剂是聚硅氧烷涂布过的，可以对聚硅氧烷涂布前的阻燃剂进行表面处理。即，在本发明中，聚硅氧烷涂布过的阻燃剂可以是对构成核成分的阻燃剂实施表面处理、并对该实施过表面处理的阻燃剂进一步进行聚硅氧烷涂布而得到的。在本发明中，使用实施过表面处理的阻燃剂作为聚硅氧烷涂布前的阻燃剂时，在提高与聚硅氧烷涂层的密合性、提高涂布处理性的方面是有利的。

[0044] 对表面处理没有特别限制，可以采用用表面处理剂的表面处理方法。对表面处理剂没有特别限制，例如可列举出铝系化合物(铝系偶联剂)、硅烷系化合物(硅烷系偶联剂)、钛酸酯系化合物(钛酸酯系偶联剂)、氨基系化合物(氨基系偶联剂)、环氧系化合物、异氰酸酯系化合物、高级脂肪酸或其盐、高级不饱和脂肪酸、磷酸酯类、硅氧烷低聚物、反应性硅油、热塑性树脂等。尤其，硅烷系化合物从与聚硅氧烷涂层的密合性的观点来看是优选的。另外，表面处理剂可以单独使用或将两种以上混合使用。

[0045] 对表面处理剂的用量没有特别限制，例如在使用金属氢氧化物作为阻燃剂时，相对于100重量份金属氢氧化物，优选为0.1～10重量份，更优选为0.3～8重量份。低于0.1重量份时，有可能无法得到由使用表面处理剂带来的效果，另一方面，超过10重量份时，粒径变得过大，有可能成为发泡时排气的原因。

[0046] 另外，对于用表面处理剂的表面处理方法没有特别限制，使用金属氢氧化物作为阻燃剂时，例如，可列举出属于公知惯用的方法的干式方法、湿式方法、整体混合(integral blend)方法等。

[0047] 作为用于涂布阻燃剂的聚硅氧烷，只要是具有硅氧烷键作为主骨架的聚合物即可，对此没有特别限制，优选平均组成式是用式(1)表示的聚有机基硅氧烷。另外，聚硅氧烷的分子结构优选是直链状的，可以部分含有支链状的结构。

[0048] [化学式1]

[0049] RaSiO(4-a)/2 (1)

[0050] 在式(1)中，R表示取代或未取代的一价烃基，a表示正数。

[0051] 用平均组成式(1)表示的聚有机基硅氧烷中的R的碳原子数通常为1～10，优选为1～8。

[0052] 在用平均组成式(1)表示的聚有机基硅氧烷中，作为烃基R，例如可列举出甲基、乙基、丙基、丁基等烷基；乙烯基、烯丙基、丁烯基等烯基；苯基、甲苯基等芳基；上述烷基、烯基和芳基中键合于碳原子的一部分或全部氢原子被卤素原子、氰基取代的取代烃基等。另外，烃基R可以全部是相同的基团，也可以是互不相同的基团。

[0053] 作为烃基R的取代烃基的具体例子例如可列举出氯甲基、氯丙基、3，3，3-三氟丙基、2-氰基乙基等。

[0054] 由于用平均组成式(1)表示的聚有机基硅氧烷的分子结构优选是直链状的，可以部分是支链状的结构，因此，平均组成式(1)中的a是1.95～2.05范围的正数。

[0055] 在用聚硅氧烷涂布过的阻燃剂中，对聚硅氧烷的量没有特别限制，从阻燃性、处理性的观点来看，相对于阻燃剂和聚硅氧烷的总量，优选是0.1～15重量％，优选为1.0～10重量％。低于0.1重量％时，有可能无法提高阻燃性，另外，流动性有降低之虞。超过15重量％时，有可能阻燃成分的平均粒径变得过大、产生发泡倍率的降低。

[0056] 用聚硅氧烷涂布过的阻燃剂可以通过将聚硅氧烷与阻燃剂混合分散、混炼来制作。另外，混合分散、混炼可以在0.1～10Mpa左右的加压下进行。

[0057] 在本发明中，作为阻燃剂，金属氧化物是优选的，另外，作为涂布阻燃剂的聚硅氧烷，用平均组成式(1)表示的聚有机基硅氧烷是优选的，因此作为阻燃成分的聚硅氧烷涂布过的阻燃剂优选是用平均组成式(1)所示的聚有机基硅氧烷涂布过的金属氧化物。

[0058] 从得到高度发泡的发泡体的观点来看，树脂组合物中的阻燃成分的含量优选较少。例如，对作为树脂组合物中的阻燃成分的聚硅氧烷涂布过的阻燃剂(例如聚硅氧烷涂布过的金属氧化物)的含量没有特别限制，从发泡倍率与阻燃性的观点考虑，相对于树脂发泡体总量，优选为30～60重量％，优选为35～55重量％。低于30重量份时，有可能无法充分获得阻燃性，另一方面，超过60重量份时，随着树脂组合物的伸长粘度增加，发泡倍率降低，有可能无法得到高度发泡的发泡体。

[0059] 在本发明中，根据需要，可以添加添加剂。对添加剂的种类没有特别限定，可以使用通常用于发泡成型的各种添加剂。作为这种添加剂，例如可列举出气泡成核剂、结晶成核剂、增塑剂、润滑剂、着色剂(颜料、染料等)、紫外线吸收剂、抗氧化剂、防老剂、填料、加强剂、抗静电剂、表面活性剂、硫化剂、表面处理剂等。添加剂的添加量可以在不损害气泡的形成等的范围内适当选择，可以采用在通常的树脂发泡·成型中使用的添加量。此外，添加剂可以单独使用或将两种以上组合使用。

[0060] 上述润滑剂具有提高树脂的流动性并抑制树脂的热劣化的作用。作为在本发明中使用的润滑剂，只要是显示提高树脂流动性的效果的物质，则没有特别限制，例如可列举出液体石蜡、石蜡、微晶石蜡、聚乙烯蜡等烃系润滑剂；硬脂酸、山萮酸、12-羟基硬脂酸等脂肪酸系润滑剂；硬脂酸丁酯、硬脂酸单甘油酯、季戊四醇四硬脂酸酯、氢化蓖麻油、硬脂酸十八醇酯等酯系润滑剂等。此外，这种润滑剂可以单独使用或将两种以上组合使用。

[0061] 作为润滑剂的添加量，例如，相对于100重量份树脂，为0.5～10重量份(优选为0.8～8重量份，更优选为1～6重量份)。添加量超过10重量份时，有流动性变得过高而发泡倍率降低之虞。另外，小于0.5重量份时，有流动性的提高无法实现、发泡时的延伸性降低而发泡倍率降低之虞。

[0062] 另外，上述防收缩剂具有在发泡体的气泡膜的表面形成分子膜而有效地抑制发泡剂气体透过的作用。作为本发明中使用的防收缩剂，只要是显示抑制发泡剂气体透过的效果的物质，则没有特别限制，例如可列举出脂肪酸金属盐(例如硬脂酸、山萮酸、12-羟基硬脂酸等脂肪酸的铝盐、钙盐、镁盐、锂盐、钡盐、锌盐、铅盐等)；脂肪酸酰胺[脂肪酸的碳数为12～38左右(优选为12～22左右)的脂肪酸酰胺(可以是单酰胺、双酰胺中的任意一种，为了得到微细泡孔结构，可适宜地使用双酰胺)，例如硬脂酸酰胺、油酸酰胺、芥酸酰胺、亚甲基双硬脂酸酰胺、亚乙基双硬脂酸酰胺、月桂酸双酰胺等]等。此外，这种防收缩剂可以单独使用或将两种以上组合使用。

[0063] 作为防收缩剂的添加量，例如，相对于100重量份树脂，为0.5～10重量份(优选为0.7～8重量份，进一步优选为1～6重量份)。添加量超过10重量份时，在泡孔生长过程中气体效率会降低，因此虽然能得到小的泡孔直径，但未发泡部分也会增多，有发泡倍率降低之虞。另外，小于0.5重量份时，覆膜的形成不充分，发泡时会发生放气，从而产生收缩，有发泡倍率降低之虞。

[0064] 此外，添加剂例如可以将上述润滑剂和上述防收缩剂组合使用。例如可以将硬脂酸单甘油酯等润滑剂与芥酸酰胺、月桂酸双酰胺等防收缩剂组合使用。

[0065] 树脂组合物可通过公知·惯用的方法来得到。例如，树脂组合物可通过在作为发泡体的原料的树脂中添加阻燃成分(聚硅氧烷涂布的阻燃剂)和根据需要而添加的添加剂、进行混炼来得到。此外，在混炼时，可以进行加热。

[0066] 树脂组合物由于含有聚硅氧烷涂布过的阻燃剂，因此，不会因阻燃成分而损害树脂的流动性，具有良好的处理性。

[0067] 树脂组合物用毛细管流变仪测定的伸长粘度(温度180℃，剪切速度100[1/s])为30～90kPa·s，优选为40～70kPa·s。树脂组合物由于具有这样的伸长粘度，因此在其发泡成型时不容易发生气泡壁的破坏，可以得到高发泡倍率。另外，即使在辊距(gap)宽的条件下也能保持模头处的压力，可以加大发泡体的厚度。另外，树脂组合物的伸长粘度低于
30kPa·s时，有可能在发泡成型时无法获得所需的发泡倍率、或者产生排气，另一方面，伸长粘度超过90kPa·s时，有可能成型性降低、无法得到光滑的发泡体表面。

[0068] (树脂发泡体的制造)

[0069] 本发明的树脂发泡体由至少含有树脂和阻燃成分的树脂组合物形成。在本发明的树脂发泡体中，作为制造树脂发泡体的方法，没有特别限制，例如可列举出物理方法、化学方法等通常使用的方法。普通的物理方法是通过将氯氟烃类或烃类等的低沸点液体(发泡剂)分散在树脂中、接着加热使发泡剂挥发来形成气泡的方法。另外，普通的化学方法是通过由添加在树脂中的化合物(发泡剂)的热分解产生的气体来形成气泡的方法。然而，对于普通的物理方法，作为发泡剂使用的物质的可燃性、毒性以及破坏臭氧层等对环境的影响令人担忧。另外，对于普通的化学方法由于发泡气体的残渣会残留在发泡体中，因此尤其是在对低污染性要求高的电子设备用途中，由腐蚀性气体、气体中的杂质导致的污染成为问题。而且，这些物理方法和化学方法中的任一方均难以形成微细的气泡结构，尤其是极难形成300μm以下的微细气泡。

[0070] 因此，在本发明中，从能够容易地得到泡孔直径小且泡孔密度高的发泡体的观点出发，优选将高压惰性气体用作发泡剂的方法。

[0071] 具体而言，作为通过将高压惰性气体用作发泡剂的方法来由树脂组合物形成本发明的树脂发泡体的方法，例如可列举出经过以下工序来形成本发明的树脂发泡体的方法等：使惰性气体在高压下浸渗到树脂中的气体浸渗工序，在该工序之后将压力降低来使树脂发泡的减压工序，以及根据需要而通过加热使气泡生长的加热工序。在该情况下，可以将树脂组合物预先成型得到未发泡成型物之后使惰性气体浸渗到该未发泡成型物中，另外，也可以将树脂组合物熔融之后使惰性气体在加压状态下浸渗到熔融的树脂中，然后在减压时进行成型。这些工序可以用间歇方式、连续方式中的任一种方式进行。

[0072] 作为本发明中使用的惰性气体，只要是对上述树脂呈惰性且可浸渗到其中的气体，则没有特别限制，例如可列举出二氧化碳、氮气、空气等。这些气体可以混合使用。在这些当中，在作为发泡体的原料使用的树脂中的浸渗量多、浸渗速度快的二氧化碳是优选的。另外，从得到杂质少的清洁的树脂发泡体的观点出发，二氧化碳也是优选的。

[0073] 另外，在向树脂中浸渗时惰性气体优选为超临界状态。在超临界状态下，气体在树脂中的溶解度增大，可以高浓度混入。另外，在浸渗后的压力急剧降低时，如上所述为高浓度，因此气泡核的产生增多，该气泡核生长而形成的气泡的密度即使在孔隙率相同的情况下也会增大，因而能够得到微细的气泡。此外，二氧化碳的临界温度为31℃，临界压力为7.4MPa。

[0074] 对惰性气体在树脂中的浸渗量没有特别限制，但从发泡时的压力控制的观点考虑，相对于树脂总量优选为1.0～10.0重量％，优选为1.5～7.5重量％。惰性气体在树脂中的浸渗量过少时，发泡时的压力控制的控制幅度有可能变小，另一方面，过多时，压力控制变得困难。

[0075] 根据间歇方式，例如可以如下来形成树脂发泡体。即，首先，使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机来挤出树脂组合物，从而形成未发泡成型物(发泡体成型用树脂薄片等)。或者，使用辊、凸轮、捏合机、班伯里型的叶片设置成的混炼机，将树脂组合物混炼均匀，使用加热板的压机将其压制成型，从而形成未发泡成型物(发泡体成型用树脂薄片等)。接着，将所得未发泡成型物放入到耐压容器中，导入高压惰性气体，使该惰性气体浸渗到未发泡成型物中。在该情况下，对未发泡成型物的形状没有特别限制，可以是卷状、片状等中的任意一种。另外，高压惰性气体的导入可以连续地进行，也可以不连续地进行。在充分浸渗了高压惰性气体的时候释放压力(通常释放至大气压)，使树脂中产生气泡核。气泡核可以在该状态下在室温下生长，另外，也可以根据需要通过加热而生长。作为加热方法，可以采用水浴、油浴、热辊、热风炉、远红外线、近红外线、微波等公知或惯用的方法。这样使气泡生长之后，通过冷水等急速冷却，使形状固定。

[0076] 另一方面，根据连续方式，例如可以如下来形成树脂发泡体。即，一边使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机将树脂组合物混炼，一边注入高压惰性气体，充分使气体浸渗到树脂中，然后挤出，释放压力(通常释放至大气压)，同时进行发泡与成型，根据情况来通过加热使气泡生长。使气泡生长之后，通过冷水等急速冷却，使形状固定。

[0077] 上述气体浸渗工序中的压力例如为6MPa以上(例如6～100MPa左右)，优选为8MPa以上(例如8～100MPa左右)。压力小于6MPa时，发泡时的气泡生长显著，气泡直径会变得过大而无法得到上述范围的小的平均泡孔直径(平均气泡直径)，防尘效果会降低。
这是因为，压力低时，气体的浸渗量与高压时相比相对较少，气泡核形成速度降低，所形成的气泡核数减少，因此单个气泡的气体量反而增加，气泡直径变得极大。另外，在小于6MPa的压力区域中，仅使浸渗压力稍微变化，气泡直径、气泡密度就会大幅变化，因此气泡直径和气泡密度的控制容易变困难。

[0078] 气体浸渗工序中的温度根据所使用的惰性气体、树脂的种类等而不同，可以在宽范围内选择，在考虑到操作性等的情况下，例如为10～350℃左右。例如，使惰性气体浸渗到片状等的未发泡成型物中时的浸渗温度在间歇式中为10～250℃左右，优选为40～230℃左右。另外，将浸渗有气体的熔融的树脂组合物挤出来同时进行发泡和成型时的浸渗温度在连续式中通常为60～350℃左右。此外，使用二氧化碳作为惰性气体时，为了保持超临界状态，浸渗时的温度优选为32℃以上，特别优选为40℃以上。

[0079] 在上述减压工序中，对减压速度没有特别限制，为了得到均匀的微细气泡，优选为5～300MPa/秒钟左右。另外，上述加热工序中的加热温度例如为40～250℃左右，优选为
60～250℃左右。

[0080] (树脂发泡体)

[0081] 本发明的树脂发泡体通常通过使用含有树脂和阻燃成分的树脂组合物进行发泡·成型来制作，由于含有聚硅氧烷涂布的阻燃剂作为阻燃成分，因此具有高度的阻燃性。具体而言，本发明的树脂发泡体优选的是，作为根据UL94标准的阻燃性试验判定的等级，具有HBF等级以上的阻燃性。

[0082] 树脂发泡体的50％压缩时的抗回弹负荷从在设备中使用时产生的回弹力所导致2 2
的变形的观点来看优选为3.0N/cm 以下，更优选为2.0N/cm 以下。其中，树脂发泡体的50％压缩时的抗回弹负荷可根据JIS K 6767中记载的压缩硬度测定法来测定。

[0083] 在本发明的树脂发泡体中，从冲击吸收性、轻量性、柔软性的观点考虑，发泡倍率优选为9倍以上(例如9倍～50倍)，进一步优选为12倍以上(例如12倍～30倍)。发泡倍率小于9倍时，有时在树脂发泡体中无法获得充分的冲击吸收性、无法获得可追随微小间隙的柔软性，另一方面，发泡倍率超过50倍时，有时强度显著降低。

[0084] 要说明的是，在本申请中，作为微小间隙的具体例子，可列举出0.10～0.30mm的间隙。

[0085] 树脂发泡体的发泡倍率通过下式来算出。

[0086] 发泡倍率(倍)＝(发泡前的密度)/(发泡后的密度)

[0087] 其中，发泡前的密度例如相当于未发泡成型物的密度、将树脂组合物熔融之后使惰性气体浸渗到熔融的树脂中，形成树脂发泡体时的发泡前的树脂组合物的密度。另外，发泡后的密度相当于下述树脂发泡体的密度。

[0088] 在本发明的树脂发泡体中，从冲击吸收性、柔软性的观点考虑，密度优选为3 3 3
0.030～0.120g/cm，进一步优选为0.045～0.100g/cm。低于0.030g/cm 时，有可能强度
3
显著降低，另一方面，超过0.120g/cm 时，有可能无法获得充分的冲击吸收性、无法追随微小的间隙。

[0089] 在本发明的树脂发泡体中，从密封性、防尘性、防水性的观点出发，气泡结构优选是独立气泡结构或半连续半独立气泡结构(独立气泡结构与半连续半独立气泡结构混在的气泡结构，对其比例没有特别限制)。尤其，树脂发泡体中独立气泡结构部为80％以上(尤其90％以上)的气泡结构是适宜的。

[0090] 树脂发泡体的阻燃性可以通过选择树脂、选择涂布过的阻燃剂的种类、选择聚硅氧烷的结构、调节阻燃成分的量等进行控制。

[0091] 在本发明的树脂发泡体中，树脂发泡体的50％压缩时的抗回弹负荷、密度、发泡倍率和气泡结构可通过如下调整：根据树脂的种类、发泡剂的种类、阻燃成分、其他添加剂的种类等适当选择、设定发泡成型时的条件，例如气体浸渗工序中的温度、压力、时间等操作条件，减压工序中的减压速度、温度、压力等操作条件，减压后的加热温度等，由此调整。

[0092] 这样，本发明的树脂发泡体兼有柔软性和阻燃性，是高度发泡且轻量的。另外，能够追随微小的间隙。因此，可以适宜地作为密封材料、缓冲密封材料、冲击吸收材料、防尘材料、隔音材料、防水材料使用。

[0093] 本发明的树脂发泡体由于具有上述特性，可以填充高密度化的部件之间的微小间隙，因此可用于各种部件或零件、电子部件、电子设备等，尤其可用于小型化、薄型化的产品。例如，可以适合地用于液晶显示器、电致发光显示器、等离子显示器等液晶显示装置、手机、移动信息终端等移动通信装置。

[0094] (阻燃性发泡部件)

[0095] 阻燃性发泡部件至少由上述树脂发泡体构成。具体而言，阻燃性发泡部件可以是仅由树脂发泡体形成的构成，也可以是在树脂发泡体的单面或双面设置有其他层、基材(尤其是粘合层等)的构成。

[0096] 阻燃性发泡部件具有在树脂发泡体的单面或两面设置有粘合层的构成时，可以将光学部件等部件或零件固定或暂时固定在被粘物上。

[0097] 作为形成上述粘合层的粘合剂，没有特别限制，例如可以适当选择使用丙烯酸系粘合剂、橡胶系粘合剂(天然橡胶系粘合剂、合成橡胶系粘合剂等)、有机硅系粘合剂、聚酯系粘合剂、聚氨酯系粘合剂、聚酰胺系粘合剂、环氧系粘合剂、乙烯基烷基醚系粘合剂、氟系粘合剂等公知的粘合剂。粘合剂可以单独使用或将两种以上组合使用。此外，粘合剂可以是乳液系粘合剂、热熔型粘合剂、溶剂型粘合剂、低聚物系粘合剂、固体系粘合剂等中的任意一种形态的粘合剂。其中，作为粘合剂，从防止对被粘物的污染等观点出发，丙烯酸系粘合剂是尤其适宜的。

[0098] 粘合层可以利用公知或惯用的形成方法来形成，例如可列举出在以下方法：规定的部位或面上涂布粘合剂的方法(涂布法)；在剥离衬垫等剥离薄膜上涂布粘合剂来形成粘合层、然后将该粘合层转印到规定的部位或面上的方法(转印法)；等等。此外，在形成粘合层时，可以适当利用公知或惯用的涂布方法(流延法、辊涂法、反向涂布法、刮刀(doctor blade)法等)。

[0099] 作为粘合层的厚度，通常为2～100μm(优选为10～100μm)左右。粘合层越薄，则防止端部的尘土、尘埃附着的效果越高，因此优选厚度较薄。此外，粘合层可以具有单层、层叠体中的任意一种形态。

[0100] 另外，粘合层可以隔着其他层(下层)形成在发泡体上。作为这种下层，例如可列举出基材层(尤其是薄膜层)、其他粘合层，此外还有中间层、底涂层等。

[0101] 再者，粘合层仅形成在发泡体的一个面(单面)上时，在发泡体的另一个面上可以形成其他层，例如可列举出其他种类的粘合层、基材层等。

[0102] 阻燃性发泡部件、构成阻燃性发泡部件的树脂发泡体可以进行加工以使其具有所期望的形状、厚度等。例如，通过将阻燃性发泡部件切成片，能够得到具有所期望的厚度的阻燃性发泡部件。另外，可以与所使用的装置、设备等相应地加工成各种形状。

[0103] 阻燃性发泡部件例如可以适合地作为密封材料、缓冲密封材料、冲击吸收材料、防尘材料、隔音材料、防水材料等使用。

[0104] 阻燃性发泡部件尤其可适宜地在电子设备等的内部使用。这是因为，构成阻燃性发泡部件的树脂发泡体的柔软性优异，进而通常使用二氧化碳等惰性气体作为制造时的发泡剂，因此不会产生有害物质、残留污染物质，是清洁的。

[0105] 阻燃性发泡部件例如在将各种部件或零件(例如光学部件等)安装(装配)于规定的部位时使用。尤其，即使在将小型的部件或零件(例如小型的光学部件等)装配到薄型化的制品上时，也可适宜地使用。

[0106] 作为利用阻燃性发泡部件来安装(装配)的光学部件，例如可列举出装配在液晶显示器、电致发光显示器、等离子显示器等图像显示装置中的图像显示部件(尤其是小型的图像显示部件)、安装在所谓的“手机”、“移动信息终端”等移动通信装置中的照相机、透镜(特别是小型的照相机、透镜)等。

[0107] 另外，作为其他利用和安装(装配)阻燃性发泡部件的部件，可列举出电池、HDD(硬盘驱动器)等。实施例

[0108] 以下举出实施例来更详细地说明本发明，但本发明不受这些实施例的任何限定。

[0109] (实施例1)

[0110] 在日本制钢所(JSW)制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：60重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0111] (实施例2)

[0112] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：90重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0113] (实施例3)

[0114] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：120重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0115] (实施例4)

[0116] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：50重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：50重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：120重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0117] (实施例5)

[0118] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：50重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：50重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：75重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0119] (实施例6)

[0120] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：65重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：35重量份、聚硅氧烷涂布处理过的氢氧化镁(商品名“FRX-100”，信越化学工业公司制造，平均粒径：1.0μm，涂布量：6.0重量％)：75重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0121] (比较例1)

[0122] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、硅烷偶联剂处理过的氢氧化镁(商品名“Kisuma
5A”，协和化学工业公司制造，平均粒径：0.8μm)：10重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0123] (比较例2)

[0124] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、硅烷偶联剂处理过的氢氧化镁(商品名“Kisuma
5A”，协和化学工业公司制造，平均粒径：0.8μm)：60重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0125] (比较例3)

[0126] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、硅烷偶联剂处理过的氢氧化镁(商品名“Kisuma
5A”，协和化学工业公司制造，平均粒径：0.8μm)：90重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARBON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0127] (比较例4)

[0128] 在日本制钢所(JSW)公司制造的双螺杆混炼机中，在200℃的温度下混炼聚丙烯[熔体流动速率(MFR)：0.35g/10min]：45重量份、聚烯烃系弹性体[熔体流动速率(MFR)：6g/10min，JIS A硬度：79°]：55重量份、硅烷偶联剂处理过的氢氧化镁(商品名“Kisuma
5A”，协和化学工业公司制造，平均粒径：0.8μm)：120重量份、碳(商品名“旭#35”，ASAHI CARB ON CO.，LTD.制造)：10重量份、硬脂酸单甘油酯：1重量份和脂肪酸双酰胺(月桂酸双酰胺)：1重量份，然后挤出成股状，水冷后成型为粒料状。将该粒料投入到日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以13(注入后为12)MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于聚合物总量为6.0重量％的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和之后，冷却至适合于发泡的温度，然后从模头挤出，得到发泡体。

[0129] (评价)

[0130] 对于实施例和比较例的发泡体进行伸长粘度、发泡倍率、50％压缩时的压缩负荷值(50％压缩负荷值)和阻燃性测定或评价。其结果示于表1。

[0131] (伸长粘度的测定)

[0132] 伸长粘度通过以下的方法测定。

[0133] 测定装置：Rosand Precision Ltd.制造的双毛细管流变仪(twin capillary rheometer)“RH7-2型”

[0134] 长模头：φ1mm，长度16mm，入射角180°(L/D＝16)

[0135] 短模头：φ1mm，长度0.25mm，入射角180°(L/D＝0.25)

[0136] 将粒料状的树脂投入到毛细管流变仪的毛细管中，在180℃下加热10分钟左右。以一定速度下压柱塞，从而熔融的树脂从下侧的毛细管通过，树脂被挤出。通过设置在毛细管入口附近的压力传感器测定此时的树脂压力。这样，测定的压力通过下式作为粘度值算出。

[0137] P0＝(PS·LL-PL·LL)/(LL-LS)

[0138] P0：压力损失[MPa]

[0139] PL：在长模头处测定的压力损失[MPa]

[0140] PS：在短模头处测定的压力损失[MPa]

[0141] LL：长模头的长度[mm]

[0142] LS：短模头的长度[mm]

[0143] 由此，伸长粘度λ[kPa·s]通过下式算出：

[0144] λ＝9(n+1)2P0/(32ηγ)

[0145] η：剪切速度[1/s]＝(100[1/s])

[0146] γ：剪切粘度[kpa·s]，通过τ＝k·γn算出，τ为剪切应力[kpa]。

[0147] n：幂率指数(power law index)

[0148] k：常数。

[0149] (密度)

[0150] 用40mm×40mm的冲裁刀模对发泡体进行冲裁，测定冲裁得到的试样的尺寸。另外，用测定端子的直径(φ)为20mm的1/100直读式厚度计测定厚度。由这些值计算出发泡体的体积。接着，用最小刻度为0.01g以上的托盘天平测定发泡体的重量。由这些值计3
算出发泡体的密度(g/cm)。其中，发泡体的密度是指发泡后的密度。

[0151] (发泡倍率)

[0152] 用与上述(密度)同样的方法测定发泡前的密度，通过下式求出发泡倍率。

[0153] 发泡倍率(倍)＝(发泡前的密度)/(发泡后的密度)

[0154] 发泡前的密度是指实施例和比较例的粒料的密度，另外，发泡后的密度是指实施例和比较例的发泡体的密度。

[0155] (50％压缩时的压缩负荷值)

[0156] 按照JIS K6767中记载的发泡体的压缩硬度测定方法测定。将发泡体切割成直径20mm的圆形而得到试验片，将该试验片以10mm/min的速度压缩至初始厚度的50％，接着测
2
定20秒之后的负荷值(N)，所得值换算成每单位面积(1cm)的值，求出50％压缩时的压缩
2
负荷值(N/cm)。

[0157] (阻燃性的评价)

[0158] 通过实施UL-94标准的水平燃烧试验(试验方法和条件按照JIS K 6400-6)，评价阻燃性。将试验片(长度：150±1mm，宽：50±1mm，厚度：0.3mm和1.2mm)保持水平，接触38mm火焰60秒钟，通过标线间100mm的燃烧速度和燃烧行为来进行判定。

[0159] 表1

[0160]

[0161] 从实施例可以看出，如果将阻燃成分的含量设定为30重量％以上，就会表现出更强的阻燃性。另外，对比实施例1与比较例2可以看出，即使含量相同，阻燃性也有很大不同，因此通过聚硅氧烷涂布的阻燃剂，提高了阻燃性。对比实施例1～3与比较例2～4可以看出，虽然阻燃成分的含量相同，但实施例1～3的发泡倍率更大，因此，通过聚硅氧烷涂