一种气流床气化炉炉膛温度测量方法及系统

摘要

本发明公开了一种气流床气化炉炉膛温度测量方法及系统。其中，气流床气化炉炉膛温度测量方法包括：获取气化炉激冷室的压力、经洗涤塔初步净化后的各不凝性气体含量；假设炉膛温度，根据该炉膛温度确定变换反应平衡常数和甲烷化反应平衡常数；确定水气比；确定炉膛压力；得到第三平衡常数；判断甲烷化反应平衡常数和第三平衡常数是否满足预设条件，本发明的优点在于可以对炉膛温度进行持续可靠的检测，避免了由于热电偶在气化过程中易于损坏而带来的安全隐患。

权利要求

1.一种气流床气化炉炉膛温度测量方法，其特征在于：该方法包括如下步骤：步骤1，测量气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各种不凝性气体干基含量xi；

步骤2，假设炉膛温度T，并根据T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf,CO；

步骤3，根据步骤1测得的xi得到混合气体浓度积x混，并根据下式确定炉膛内近渣口处气体的水气比上式中： 为气化炉炉膛近渣口处的水气比；x混为不凝性混合气体浓度积；Kp为变换反应平衡常数；其中，x混是用经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO2、H2、CO的干基含量求得的，该公式为步骤4，将步骤1气化炉激冷室的压力作为炉膛压力P；

步骤5，根据步骤4确定的炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、各种不凝性气体干基含量xi、水气比 分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数具体如下：①确定气体逸度fi：先采用公式 计算出yi，再利用yi计算出气体逸度fi，xi采用的是经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO、CH4、H2干基含量，yi代表上述各种不凝气体的湿基含量， 为炉膛内近渣口处气体的水气比，再根据公式 分别计算出CO、CH4、H2的逸度fCO、 式中： 为逸度系数，P为炉膛压力；

②确定水逸度f水：先采用公式 计算得到y水，再利用y水计算出水逸度f水，式中，y水代表水的湿基含量，再根据公式 计算出逸度，式中： 为逸度系数，P为炉膛压力；

③根据 fCO、 f水确定平衡常数 的计算方法为：步骤6判断甲烷化反应平衡常数Kf,CO和第三平衡常数 是否满足K为0.1～0.001，若满足，则将此时假设的炉膛温度T确定为炉膛的当前温度；若不满足，则重复步骤2至步骤4，直至满足上述条件为止。

2.根据权利要求1所述的气流床气化炉炉膛温度测量方法，其特征在于，步骤1还包括测量渣口压差，这样步骤4确定炉膛压力P的方法就为，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。

3.根据权利要求1所述的气流床气化炉炉膛温度测量方法，其特征在于，所述步骤2中，确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf,CO的方法为，根据下式确定变换反应平衡常数Kp：式中，T为假设的炉膛温度；

根据下式确定甲烷化反应平衡常数Kf,CO：

式中，T为假设的炉膛温度。

4.一种气流床气化炉炉膛温度测量系统，其特征在于：包括：获取模块，用于获取测量得到的气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各不凝性气体干基含量xi；

第一确定模块，用于假设炉膛温度为T，并根据所假设的炉膛温度T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf,CO；

第二确定模块，用于根据获取模块获取的xi得到混合气体浓度积x混，并根据x混、变换反应平衡常数Kp确定炉膛近渣口处气体的水气比第三确定模块，用于根据获取模块得到的测量值确定炉膛压力P；

第四确定模块，用于根据炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、气体干基含量xi、水气比分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数判断模块，用于判断甲烷化反应平衡常数Kf,CO和第三平衡常数 是否满足关系，K为0.1～0.001。

5.根据权利要求4所述的气流床气化炉炉膛温度测量系统，其特征在于，所述获取模块还可以得到渣口压差，第三确定模块确定炉膛压力时，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。

说明书

一种气流床气化炉炉膛温度测量方法及系统

技术领域

[0001] 本发明涉及气流床气化技术领域，具体而言，涉及一种气流床气化炉炉膛温度测量方法及系统。

背景技术

[0002] 随着我国经济建设的快速发展，对能源的需求也与日俱增。我国是一个多煤贫油少气的国家，但煤炭的开发利用会带来严重的环境问题，气流床煤气化工艺为煤的洁净高效利用提供了一种可能。气流床气化技术的核心设备是气化炉，气化炉一般包括燃烧室(炉膛)和激冷室两部分。煤气化过程为：将煤浆或煤粉和氧化剂(氧气、水等)以射流的形式喷入到气化炉的燃烧室内，煤浆或煤粉在燃烧室内燃烧，燃烧过程中燃烧室的温度很快达到1300℃以上，煤中的高级烃完全分解，甲烷的含量也很低，不会产生焦油类物质。反应生成的有效气体与熔渣出气化炉燃烧室后，进入气化炉激冷室(以激冷流程为例)液面下，经过激冷室水浴洗涤、除尘后，制成被水汽饱和的合成气(一氧化碳、氢气等的混合物)，送出气化炉，然后再经过洗涤塔等进一步洗涤后形成初步净化后的不凝性气体。煤中部分未燃尽的碳和不可燃的灰分，在高温下形成熔渣落入气化炉激冷室水浴中，熔渣迅速固化，经过气化炉锁斗定期地排入渣池。

[0003] 一般而言，气化炉燃烧室内衬耐火砖或水冷壁，由于气化在1300℃以上的高温下进行，因此气化炉运行过程中的温度控制尤为重要，它直接关系到气化炉能否长期稳定的运行。若气化温度过高，气化炉内的耐火材料腐蚀加剧，抗冲刷耐磨能力大幅度降低，从而影响或缩短耐火材料、水冷壁的使用寿命，甚至烧坏耐火衬里、水冷壁盘管等，造成系统停产，影响装置的安全运行。

[0004] 目前，气流床气化炉炉膛(燃烧室)由于存在高温、高压、高冲刷、高腐蚀的特殊环境，一般的温度测量仪表很难适应，因此，炉膛温度一般来说，不可以直接测量，而只能通过操作工人的经验做趋势上的判断。极少数测量燃烧室内温度的主要方法是在燃烧室的内壁上安装热电偶，由于热电偶直接安装在燃烧室内，在燃烧室内高温高冲刷高腐蚀环境的作用下，热电偶极易损坏，热电偶的平均使用寿命在2-3个月，频繁地更换热电偶不仅增加了工作人员的工作量，同时也会影响气化装置的长周期进行，大大地降低了有效生产时间。另外，如果热电偶在气化过程中损坏，不能对炉膛的温度进行实时检测，将会带来严重的安全隐患。

发明内容

[0005] 有鉴于此，本发明旨在提出一种气流床气化炉炉膛温度测量方法及系统，以解决热电偶直接测量方式中，由于热电偶易于损坏而影响气化过程监控的问题。

[0006] 一个方面，本发明提出了一种气流床气化炉炉膛温度测量方法，该方法包括如下步骤：

[0007] 步骤1，测量气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各种不凝性气体干基含量xi；

[0008] 步骤2，假设炉膛温度T，并根据T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO；

[0009] 步骤3，根据步骤1测得的xi得到混合气体浓度积x混，并根据x混、变换反应平衡常数Kp确定炉膛近渣口处气体的水气比

[0010] 步骤4，根据步骤1的测量值确定炉膛压力P；

[0011] 步骤5，根据步骤4确定的炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、气体干基含量xi、水气比 分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数[0012] 步骤6判断甲烷化反应平衡常数Kf，CO和第三平衡常数 是否满足K为0.1～0.001，若满足，则将此时假设的炉膛温度T确定为炉膛的当前温
度；若不满足，则重复步骤2至步骤4，直至满足上述条件为止。

[0013] 进一步地，步骤1还包括测量渣口压差，步骤4确定炉膛压力P的方法为，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。

[0014] 进一步地，所述步骤2中，确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO的方法为，根据下式确定变换反应平衡常数Kp：

[0015] 式中，T为假设的炉膛温度；

[0016] 根据下式确定甲烷化反应平衡常数Kf，CO：

[0017]式中，T为假设的炉膛温度。

[0018] 进一步地，所述步骤3根据下式确定炉膛内近渣口处气体的水气比

[0019]

[0020] 上式中： 为气化炉炉膛近渣口处的的水气比；x混为不凝性混合气体浓度积；Kp为变换反应平衡常数。

[0021] 进一步地，步骤4确定炉膛压力P的方法为，将步骤1气化炉激冷室的压力作为炉膛压力P。

[0022] 进一步地，步骤5中根据fi、f水确定第三平衡常数 的方法为，①确定气体逸度fi：先采用公式 计算出yi，再利用yi计算出气体逸度fi，xi采用的是经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO、CH4、H2干基含量，yi代表上述各种不凝气体的湿基含量， 为炉膛内近渣口处气体的水气比，再根据公式 分别计算出CO、CH4、H2的逸度fCO、 式中：为逸度系数，P为炉膛压力；

[0023] ②确定水逸度f水：先采用公式 计算得到y水，再利用y水计算出水逸度f水，式中，y水代表水的湿基含量，再根据公式 计算出逸度，式中：为逸度系数，P为炉膛压力；

[0024] ③，根据 fCO、 f水确定平衡常数 的计算方法为：

[0025] 进一步的，x混是用经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO2、H2、CO的干基含量求得的，该公式为

[0026] 本发明中的气流床气化炉炉膛温度测量方法通过获取气化炉激冷室的压力和炉膛内的气体含量，并通过一系列计算，得到气化炉炉膛的温度值。与现有技术中热电偶的直接测量方式相比，本发明不需要在炉膛的炉壁内设置检测仪器，便可以对炉膛温度进行实时检测，避免了由于热电偶套管外壁挂渣而造成测量滞后和偏差，以及气化过程中易于损坏而带来的安全隐患；同时，也避免了由于热电偶频繁更换而影响气化过程、增加操作人员的工作量、降低生产效率的问题。

[0027] 另一方面，本发明还公开了一种气流床气化炉炉膛温度测量系统，包括：

[0028] 获取模块，用于获取测量得到的气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各不凝性气体干基含量xi；

[0029] 第一确定模块，用于假设炉膛温度为T，并根据所假设的炉膛温度T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO；

[0030] 第二确定模块，用于根据获取模块获取的xi得到混合气体浓度积x混，并根据x混、变换反应平衡常数Kp确定炉膛近渣口处气体的水气比

[0031] 第三确定模块，用于根据获取模块得到的测量值确定炉膛压力P；

[0032] 第四确定模块，用于根据炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、气体干基含量xi、水气比 分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数[0033] 判断模块，用于判断甲烷化反应平衡常数Kf，CO和第三平衡常数 是否满足关系，K为0.1～0.001。

[0034] 所述获取模块还可以得到渣口压差，第三确定模块确定炉膛压力时，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。采用渣口压差，可以提高确定炉膛压力的精确度。

[0035] 本发明还公开了测量系统，可以将测量方法输入系统中，气流床气化炉炉膛温度测量方法通过获取气化炉激冷室的压力和合成气初步净化后的气体组成，并通过一系列计算，得到气化炉炉膛的温度值。与现有技术中热电偶的直接测量方式相比，本发明不需要在炉膛的炉壁内设置检测仪器，便可以对炉膛温度进行实时检测，避免了由于热电偶套管外壁挂渣而造成测量滞后和偏差，以及气化过程中易于损坏而带来的安全隐患；同时，也避免了由于热电偶频繁更换而影响气化过程、增加操作人员的工作量、降低生产效率的问题。

附图说明

[0036] 构成本发明的一部分的附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：

[0037] 图1为本发明气流床气化炉炉膛温度测量方法流程图；

[0038] 图2为本发明气流床气化炉炉膛温度测量系统示意图。

具体实施方式

[0039] 需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。

[0040] 测量方法实施例：

[0041] 参见图1，图1为本发明气流床气化炉炉膛温度测量方法流程图。如图所示，该方法包括如下步骤：

[0042] S1：步骤1，测量气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各种不凝性气体干基含量xi；

[0043] S2：步骤2，假设炉膛温度T，并根据T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO；变换反应平衡常数Kp是以组成(或分压)表示的平衡常数，甲烷化反应平衡常数Kf，CO是以逸度表示的平衡常数，变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO与炉膛温度T之间有定量的关系。需要说明的是，对于本领域技术人员来说，当炉膛温度确定时，变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO便可以确定，具体确定方式多样，本发明在此不再赘述。

[0044] S3：步骤3，根据步骤1测得的xi得到混合气体浓度积x混，并根据x混、变换反应平衡常数Kp确定炉膛近渣口处气体的水气比

[0045] S4：步骤4，根据步骤1的测量值确定炉膛压力P；

[0046] S5：步骤5，根据步骤4确定的炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、气体干基含量xi、水气比 分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数[0047] S6：步骤6判断甲烷化反应平衡常数Kf，CO和第三平衡常数 是否满足K为0.1-0.001，若满足，则将此时假设的炉膛温度T确定为炉膛的当前温度；若不满足，则重复步骤2至步骤4，直至满足上述条件为止。

[0048] 优选的，步骤1还包括测量渣口压差，步骤4确定炉膛压力P的方法为，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。上述实施例中，气化炉激冷室的压力等于炉膛的压力，由于气化后的气体在由炉膛进入激冷室的过程中会造成气体压力的变化，所以上述的近似会产生一定的误差，进而影响炉膛温度测量的准确度。为了解决这一问题，还可以对上述实施例作进一步改进：步骤S1还获取渣口压差(气化炉炉膛与激冷室之间的压力差)；步骤S4中将激冷室的压力值和气化炉炉膛与激冷室之间的压力差之和确定为炉膛压力。需要说明的是，具体实施时，还需要获取当地大气压力，以便得到气化炉炉膛的绝对压力。本实施例通过气化炉炉膛与激冷室之间的压力差对激冷室的压力(绝对)进行修正，修正后的压力值更接近炉膛的当前压力，进而提高了炉膛温度测量的准确性。

[0049] 所述步骤2中，确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO的方法为，根据下式确定变换反应平衡常数Kp：

[0050]

[0051] 式中，T为假设的炉膛温度；该式中，T表示炉膛温度。需要说明的是，该公式根据实验资料拟合获得，在相关手册中可以查到，计算方法较为简单。

[0052] 根据下式确定甲烷化反应平衡常数Kf，CO：

[0053]

[0054] 式中，T为假设的炉膛温度。需要说明的是，本实施例只是示意性地给出了变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO计算公式的表示形式，对于本领域技术人员可在相关手册中查到的其他表示形式也应在本发明的保护范围之内。

[0055] 步骤3根据下式确定炉膛内近渣口处气体的水气比

[0056]

[0057] 上式中： 为气化炉炉膛近渣口处的的水气比；x混为不凝性混合气体浓度积；Kp为变换反应平衡常数。

[0058] 具体的，x混是用经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO2、H2、CO的干基含量求得的，该公式为 具体而言，炉膛近渣口处气体一般包括二氧化碳、氢气、一氧化碳和甲烷等，因气化炉内温度较高，所以并不能直接测量气化炉内的气体组分；实际上，气化炉燃烧室尾部(出气化炉炉膛近渣口处)气体成分与经洗涤塔初步净化后的气体的干基组成相同，所以本实施例将经洗涤塔初步净化后的各气体的干基含量作为炉膛近渣口处气体干基含量。具体实施时，采用上述公式计算使计算方法简单。

[0059] 步骤5中根据fi、f水确定第三平衡常数 的方法为，①确定气体逸度fi：先采用公式 计算出yi，再利用yi计算出气体逸度fi，xi采用的是经初步净化后洗涤塔出口的不凝性气体中CO、CH4、H2干基含量pyi代表上述各种不凝气体的湿基含量，为炉膛内近渣口处气体的水气比，再根据公式 分别计算出CO、CH4、H2的逸度fCO、式中：为逸度系数，P为炉膛压力；

[0060] ②确定水逸度f水：先采用公式 计算得到y水，再利用y水计算出水逸度f水，式中，y水代表水的湿基含量，再根据公式 计算出逸度，式中：为逸度系数，P为炉膛压力；

[0061] ③，根据 fCO、 f水确定平衡常数 的计算方法为：

[0062] 具体实施时，可以将炉膛压力、所假设的炉膛温度T、各不凝性气体湿基含量和水含量带入状态方程和逸度计算公式，得到各种气体和水的逸度。需要说明的是，状态方程和逸度计算公式为本领域技术人员所公知，并且选择方式多样，本发明在此不再一一列举；另外，根据各种气体和水的逸度确定第三平衡常数的方法也为本领域技术人员所公知，故不赘述。

[0063] 具体地，可根据实际混合气体RK状态方程及相关热力学公式来计算各气体和水的逸度：

[0064] 根据逸度计算公式 计算不凝性气体中各组分的逸度；该式中：fi为混合气体中某一组份(气体)的逸度；为混合气体中某一组份的逸度系数，可由下式计算：

[0065]

[0066] Z＝PV/RT，其余各参数计算方法如下：

[0067]

[0068]

[0069] aij=(aiaj)0.5(1-kij)

[0070] 以上各式中，P为炉膛压力；T为假设的炉膛温度，i代表炉膛近渣口处气体中各组份编号，i=CO，CO2，CH4，H2等；ai、aj代表两种不同组份的a常数，可查阅相关手册得到；kij是两种组份交叉作用系数，可查阅相关手册，bi同样可查阅相关手册，N代表气体中组份数；yi，yj为气化炉炉膛近渣口处的气体中某两种组份含量，通过RK方程，计算得到V值，将P、T、V以及上述查阅文献得到的或计算得到的数值代入逸度系数计算公式，再将得到的逸度系数代入逸度的计算公式，即可得到各组份的逸度。

[0071] 需要说明的是，本实施例中的状态方程，除了上述RK方程外，还可以选用本领域技术人员熟知的其他状态方程，例如virial方程、Peng-Robinson方程等，本发明对状态方程的具体形式不做任何限定。

[0072] 可以看出，本发明中的气流床气化炉炉膛温度测量方法通过获取气化炉激冷室的压力和合成气初步净化后的气体组成，并通过一系列计算，得到气化炉炉膛的温度值。与现有技术中热电偶的直接测量方式相比，本发明不需要在炉膛的炉壁内设置检测仪器，便可以对炉膛温度进行实时检测，为气化炉的安全运行提供最重要的控制依据，避免了由于热电偶套管外壁挂渣而造成测量滞后和偏差，以及气化过程中易于损坏而带来的安全隐患；同时，也避免了由于热电偶频繁更换而影响气化过程、增加操作人员工作量、降低生产效率的问题。

[0073] 一般而言，气化炉通过DCS控制系统实现生产装置的自动化，它通过采集现场设备管道上安装的仪表测量数据，经过计算，发出指令到阀门的阀门控制器上，给予阀门一定的开关或阀位调节信号，以改变阀门开度，实现自动控制。本实施例中，用于采集激冷室压力的仪表安装在气流床气化炉激冷室或出激冷室合成气管线上，用于检测炉膛气体干基含量的仪表安装在炭洗塔(洗涤塔)顶部合成气管线上。

[0074] 下面结合附图对本发明测量方法的优选实施例进行详细说明：

[0075] 从气化装置的集散控制系统(Distributed Control System，简称DCS)中采集激冷室的压强值(压力值)、气化炉炉膛与激冷室之间的压强差(压力差)和初步净化后洗涤塔出口的气体中的二氧化碳干基含量 一氧化碳干基含量xCO、氢气干基含量 和甲烷干基含量 等。然后通过化学平衡计算得到气化炉的炉膛温度，具体计算过程为：

[0076] 假设一炉膛温度T，并将假设的炉膛温度T带入公式

[0077] 得到以分压表示的变换反应平衡常数Kp；

[0078] 再将假设的炉膛温度T带入公式：

[0079]得到以
逸度表示的甲烷化反应平衡常数Kf,CO；

[0080] 然后将各气体干基含量 xCO、 和变换反应平衡常数Kp带入公式：得到气体的水气比

[0081] 再令气化炉激冷室的压力和气化炉炉膛与激冷室之间的压力差之和确定为炉膛的当前压力；洗涤塔后各组份的干基含量通过下式转化为炉膛近渣口上相应组份的湿基含量： 式中，yi代表气体中各组份的湿基含量，xi初步净化后洗涤塔出口的气体中各组份干基含量，i代表气体中各组份，i=CO,CO2，CH4，H2….。将炉膛的当前压力、温度、各组份的湿基含量代入状态方程和逸度计算公式，得到一氧化碳逸度fCO、氢气逸度甲烷逸度 和水逸度f水等；再将得到的上述逸度带入公式： 得到以逸度
表示的第三平衡常数

[0082] 令 如果|l-1|≤0.001，则确定假设的炉膛温度T即为炉膛的当前温度；如果|l-1|＞0.001，则重新假设炉膛温度T，并重复上述步骤计算甲烷化反应平衡常数和第三平衡常数，直至甲烷化反应平衡常数和第三平衡常数满足上述条件为止，并确定满足预设条件时假设的炉膛温度T为炉膛的当前温度。

[0083] 本实施例所称气流床气化炉包括以干煤粉进料的气化炉、以水煤浆进料的气化炉，甚至重油渣油为原料的气化炉，炉膛可采用耐火砖、水冷壁，气化炉燃烧室出来的气体可采用激冷流程和废锅流程。

[0084] 综上，本发明不需要在炉膛的炉壁内设置检测仪器，便可以对炉膛温度进行实时检测，避免了由于热电偶套管外壁挂渣而造成测量滞后和偏差，以及气化过程中易于损坏而带来的安全隐患；同时，也避免了由于热电偶频繁更换而影响气化过程、增加操作人员的工作量、降低生产效率的问题。

[0085] 测量系统实施例，参照图2，

[0086] 一种气流床气化炉炉膛温度测量系统，包括：

[0087] 获取模块，用于获取测量得到的气化炉激冷室的压力、经初步净化后洗涤塔出口的各不凝性气体干基含量xi；

[0088] 第一确定模块，用于假设炉膛温度为T，并根据所假设的炉膛温度T确定变换反应平衡常数Kp和甲烷化反应平衡常数Kf，CO；

[0089] 第二确定模块，用于根据获取模块获取的xi得到混合气体浓度积x混，并根据x混、变换反应平衡常数Kp确定炉膛近渣口处气体的水气比

[0090] 第三确定模块，用于根据获取模块得到的测量值确定炉膛压力P；

[0091] 第四确定模块，用于根据炉膛压力P、所假设的炉膛温度T、气体干基含量xi、水气比 分别得到各种气体的逸度fi、水逸度f水，再根据fi、f水确定第三平衡常数[0092] 判断模块，用于判断甲烷化反应平衡常数Kf，CO和第三平衡常数 是否满足关系，K为0.1-0.001。

[0093] 所述获取模块还可以得到渣口压差，第三确定模块确定炉膛压力时，将激冷室的压力与渣口压差之和作为炉膛压力P。

[0094] 需要说明的是，本发明中的气化炉炉膛温度测量方法和气化炉炉膛温度测量原理相同，相关之处可以相互参照。方法当中采用的公式等都可以输入系统中，通过程序来执行计算。

[0095] 以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。