钢液的真空精炼方法

摘要

一种钢液的精炼方法，其通过在配设在真空脱气设备上的顶吹喷枪前端的燃烧器中形成的火焰将氧化物粉末加热，并将上述氧化物粉末向脱气槽内的钢液的液面上顶吹添加，使燃料和燃烧用气体以满足下式的方式向上述燃烧器供给来形成火焰：0.4≤(G/F)/(G/F)st≤1.1(在此，G：燃烧用气体供给速度(Nm3/min)，F：燃料供给速度(Nm3/min)，(G/F)：氧燃料比(＝燃烧用气体供给速度/燃料供给速度)，(G/F)st：燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值)，由此抑制添加Mn矿石时的钢液温度下降和Mn损失来高效率地进行脱碳处理，从而熔铸低碳高锰钢，或者，抑制添加脱硫剂时的钢液温度的下降来高效率地进行脱硫处理从而熔铸低硫钢。

权利要求

1.一种钢液的真空精炼方法，其通过在配设在真空脱气设备上的顶吹喷枪前端的燃烧器中形成的火焰将氧化物粉末加热，并将所述氧化物粉末向脱气槽内的钢液的液面上顶吹添加，所述钢液的真空精炼方法的特征在于，使燃料和燃烧用气体以满足下式的方式向所述燃烧器供给来形成火焰：

0.4≤(G/F)/(G/F)st≤1.13

在此，G：燃烧用气体供给速度，单位为Nm/min3

F：燃料供给速度，单位为Nm/min(G/F)：氧燃料比，该氧燃料比＝燃烧用气体供给速度/燃料供给速度(G/F)st：燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值。

2.根据权利要求1所述的钢液的真空精炼方法，其特征在于，所述氧化物粉末为Mn矿石及/或CaO类脱硫剂。

3.根据权利要求1或2所述的钢液的真空精炼方法，其特征在于，从在所述顶吹喷枪的轴芯部设置的中心孔前端的喷嘴将Mn矿石及/或CaO类脱硫剂与载气一同喷出，从配设于所述喷嘴周围的多个周围孔前端的燃烧器供给燃料和燃烧用气体，并点火形成火焰，通过该火焰加热所述氧化物粉末。

4.根据权利要求1或2所述的钢液的真空精炼方法，其特征在于，供给碳化氢类的气体燃料、碳化氢类的液体燃料以及碳类的固体燃料中的任一种以上来作为所述燃料。

5.根据权利要求3所述的钢液的真空精炼方法，其特征在于，供给碳化氢类的气体燃料、碳化氢类的液体燃料以及碳类的固体燃料中的任一种以上来作为所述燃料。

说明书

钢液的真空精炼方法

技术领域

[0001] 本发明涉及钢液的真空精炼方法，具体来说，涉及由真空脱气设备熔铸低碳高锰钢以及低硫钢的方法。

背景技术

[0002] 近年，钢铁材料的用途多样化，在比以往更严酷的环境下使用的情况变多。随之而来的，对产品的机械特性等的要求也比以往增多并且变严格。在这种状况下，以结构物的高强度化、轻质化、低成本化为目的，开发有兼具高强度和高加工性的低碳高锰钢(以下，也记作“低C高Mn钢”)，广泛地用于管线用钢板或汽车用钢板等各种领域。在此，上述的低C高Mn钢是指C浓度在0.05mass％以下且Mn浓度在0.5mass％以上的钢。

[0003] 另外，在炼钢工序中，作为用于调整钢液中的Mn浓度的廉价的锰源，存在锰矿石(以下，也记作“Mn矿石”)或高碳锰铁等，在熔铸上述低C高Mn钢时，进行如下工序：在由转炉对铁水进行脱碳精炼时，向转炉内投入Mn矿石进行还原，或在转炉出钢时向钢液中添加高碳锰铁，由此将钢液中的Mn浓度提高到规定的浓度(例如，参照专利文献1)。

[0004] 但是，在使用这些廉价的锰源的情况下，无法在转炉精炼中充分地降低钢液中的C浓度，或者，因为高碳锰铁所含的C而导致出钢后的钢液中的C浓度上升。其结果是，在C浓度可能超出低C高Mn钢的允许范围的情况下，需要另外实施从钢液中除去C的处理。

[0005] 作为高效率地除去钢液中的C的方法，已知有使用RH真空脱气装置等真空脱气设备对未脱氧状态的钢液进行真空脱碳的方法和在真空下对钢液喷吹氧气等氧源(送氧)来进行脱碳的方法等。在上述真空脱碳中，作为使用高碳锰铁来作为廉价锰源的方法，例如在专利文献2中，提出有在真空脱气设备的脱碳精炼初期阶段，将高碳锰铁投入钢液中的方法，另外，在专利文献3中提出有在由真空脱气处理炉熔铸极低碳钢时，到直至经过脱碳处理时间的20％的期间投入高碳锰铁的方法。但是，若在含有大量Mn的钢液的真空脱碳处理时添加氧，则氧不仅与钢液中的C反应还与Mn反应，因此不仅产生Mn的氧化损失而导致Mn收率下降，而且难以高精度地控制钢液中的Mn浓度。

[0006] 另外，对于使用真空脱气设备的脱碳处理中的氧源和脱碳促进方法，例如，在专利文献4中提出有向真空槽内投入轧制氧化皮等固体氧，由此抑制Mn的氧化而优先进行脱碳反应的方法；在专利文献5中提出有向转炉停炉时的C量和温度受限制的钢液中由真空脱气装置添加Mn矿石来进行脱碳的方法；在专利文献6以及专利文献7中提出有在用RH法对转炉出钢后的钢进行脱碳处理时，将MnO粉或Mn矿石粉与载气一同向真空槽内的钢液表面顶吹来进行脱碳处理的方法；另外，在专利文献8中提出有经由设置于真空槽侧壁上的喷嘴将Mn矿石粉与载气一同向RH真空脱气装置的真空槽内的钢液吹入，通过Mn矿石中的氧进行钢液的脱碳，并且提高Mn浓度的方法。

[0007] 另一方面，随着钢铁材料的高附加价值化和使用用途扩大，对提高材料特性的要求一直在增加。作为应对该要求的一个方法，推进钢的高纯度化，具体来说，推进极低硫化。铁水的脱硫一般是在铁水阶段和钢液阶段中进行，在用于高级电磁钢板或管线等的极低硫钢中，钢液阶段的脱硫是必须的。对于精炼极低硫钢的方法，以往提出有各种方案，例如向铸桶内的钢液注入脱硫剂的方法，向钢液添加脱硫剂后进行搅拌的方法等。但是，由于这些方法在从转炉出钢到真空脱气处理之间追加了新的工序，因此导致钢液温度的下降和制造成本上升、生产率下降等。

[0008] 为了解决这些问题，尝试通过使真空脱气设备具有脱硫功能，来合并、简化二次精炼工序。例如，作为使用真空脱气设备的脱硫方法提出有如下方法：用具备顶吹喷枪的RH真空脱气装置将脱硫剂与载气一同从顶吹喷枪向真空槽内的钢液液面上喷吹(投射)，由此将钢液脱硫(例如，参照专利文献9)。

[0009] 但是，例如，在脱碳处理过程中在真空脱气设备中添加Mn矿石等固体氧或脱硫剂等氧化物粉末的情况下，钢液温度因为氧化物粉末的显热或热分解所需潜热而下降。对于补偿该钢液温度下降的方法，存在在真空脱气的前工序中提高钢液温度的方法、向钢液中添加金属Al从而通过其燃烧热提高钢液温度的方法等。但是，在前工序中提高钢液温度的方法中，前工序中的耐火材料的损耗较大，导致成本提高。另外，添加金属Al来升温的方法存在因生成的Al氧化物而使钢液的清洁度下降，或副原料成本上升等弊端。

[0010] 因此，作为一边抑制钢液温度下降一边添加固体氧的方法，提出有将氧化物粉末一边用设置在顶吹喷枪前端的燃烧器(burner)的火焰进行加热一边向钢液液面上投射的方法(例如，参照专利文献10、11)。另外，作为添加脱硫剂的方法，提出有如下方法：从顶吹喷枪前端将氧气和燃烧用气体与脱硫剂一同喷出并形成火焰，通过该火焰将脱硫剂加热并熔融，并使其到达钢液液面(例如，参照专利文献12)。

[0011] 现有技术文献

[0012] 专利文献

[0013] 专利文献1：日本特开平04－088114号公报

[0014] 专利文献2：日本特开平02－047215号公报

[0015] 专利文献3：日本特开平01－301815号公报

[0016] 专利文献4：日本特开昭58－073715号公报

[0017] 专利文献5：日本特开昭63－293109号公报

[0018] 专利文献6：日本特开平05－239534号公报

[0019] 专利文献7：日本特开平05－239526号公报

[0020] 专利文献8：日本特开平01－092312号公报

[0021] 专利文献9：日本特开平05－311231号公报

[0022] 专利文献10：日本特开昭64－039314号公报

[0023] 专利文献11：日本特开平07－041827号公报

[0024] 专利文献12：日本特开平07－041826号公报

发明内容

[0025] 但是，为了促进脱碳或脱氮、脱氢而投射氧化物粉末的方法即专利文献10以及11所公开的技术，对在真空脱气设备中作为锰源添加Mn矿石时的最佳条件没有任何研究。同样地，将脱硫剂由燃烧器的火焰加热并添加的方法即专利文献12所公开的技术对在真空脱气设备中添加脱硫剂时的最佳条件没有任何研究。

[0026] 本发明鉴于现有技术所存在的上述问题点而完成，其目的在于，提供一种低碳高锰钢的熔铸方法，在真空脱气设备中，在作为锰源添加Mn矿石时，能够一边抑制钢液温度下降和Mn损失一边高效率地进行脱碳处理，并提供一种低硫钢的熔铸方法，同样地在真空脱气设备中，在添加脱硫剂进行脱硫处理时，能够一边抑制钢液温度下降一边高效率地进行脱硫处理。

[0027] 发明人等为了解决上述课题，关注由真空脱气设备进行脱碳处理时的C以及Mn的反应行为以及钢液温度的变化行为而反复深入研究。其结果是，发现如下内容从而研发出本发明：通过使Mn矿石向钢液的添加条件适当化，能够解决上述课题，具体来说，通过将设置在顶吹喷枪前端的燃烧器的燃烧条件控制在适当范围地将Mn矿石加热、还原，并将其向真空槽内的钢液顶吹添加，不会导致钢液温度下降，能够以高收率添加Mn，并且还能够享受脱碳促进效果，同样地，对于脱硫剂，通过由设置于顶吹喷枪前端的燃烧器的火焰加热、熔融该脱硫剂并将其向真空槽内的钢液顶吹添加，能够不导致钢液温度下降地进行脱硫处理，另外，为此优选使用适当构造的喷枪。

[0028] 即，本发明为一种钢液的精炼方法，其通过在配设在真空脱气设备上的顶吹喷枪前端的燃烧器或者形成的火焰将氧化物粉末加热，并将上述氧化物粉末向脱气槽内的钢液的液面上顶吹添加，上述钢液的真空精炼方法的特征在于，使燃料和燃烧用气体以满足下式的方式向上述燃烧器供给来形成火焰：

[0029] 0.4≤(G/F)/(G/F)st≤1.1

[0030] 在此，G：燃烧用气体供给速度(Nm3/min)

[0031] F：燃料供给速度(Nm3/min)

[0032] (G/F)：氧燃料比(＝燃烧用气体供给速度/燃料供给速度)

[0033] (G/F)st：燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值。

[0034] 本发明的钢液的真空精炼方法的特征在于，上述氧化物粉末为Mn矿石及/或CaO类脱硫剂。

[0035] 另外，本发明的钢液的真空精炼方法的特征在于，从在上述顶吹喷枪的轴芯部设置的中心孔前端的喷嘴将Mn矿石及/或CaO类脱硫剂与载气一同喷出，从配设于上述喷嘴周围的多个周围孔前端的燃烧器供给燃料和燃烧用气体，并点火形成火焰，通过该火焰加热上述氧化物粉末。

[0036] 另外，本发明的钢液的真空精炼方法的特征在于，供给碳化氢类的气体燃料、碳化氢类的液体燃料以及碳类的固体燃料中的任一种以上来作为上述燃料。

[0037] 发明效果

[0038] 根据本发明，除了能够在抑制钢液温度下降并且以高的Mn收率实施真空脱气设备中的Mn矿石向钢液的的添加之外，还能够提高脱碳速度，因此能够以高生产率且低成本地熔铸低碳高锰钢。另外，根据本发明，除了能够抑制钢液温度下降地实施真空脱气设备中的脱硫剂向钢液的添加之外，还能够提高脱硫效率，因此能够高效率地熔铸低硫钢。

附图说明

[0039] 图1是RH真空脱气装置的示意垂直剖视图。

[0040] 图2是说明本发明所使用的顶吹喷枪的构造的图。

[0041] 图3是说明现有技术的顶吹喷枪的构造的图。

[0042] 图4是表示真空脱气处理前的C浓度与沸腾脱碳速度(rimmed decarburization rate)的关系的图表。

[0043] 图5是表示真空脱气处理前的C浓度与Mn收率的关系的图表。

[0044] 图6是表示燃烧器的燃烧条件对Mn收率的影响的图表。

[0045] 图7是表示燃烧器的燃烧条件对脱硫率的影响的图表。

具体实施方式

[0046] 首先，对本发明的基本技术思想与作为其根据的实验进行说明。

[0047] Mn矿石的主要成分为MnO2和Mn2O3、MnO等氧化数不同的多种Mn氧化物。在将该Mn矿石作为锰源并作为用于促进脱碳的氧源而向钢液中添加的情况下，Mn矿石中的氧化数不同的Mn氧化物通过钢液中的C，按照下述(1)～(3)式被还原：

[0048] MnO2+2C→ Mn+2CO···(1)

[0049] Mn2O3+3C→2Mn+3CO···(2)

[0050] MnO+C→ Mn+CO···(3)

[0051] 根据上述(1)～(3)式可知，Mn氧化物的氧化数越高，为了还原Mn氧化物所需要的C量越多。因此，在使Mn矿石中的Mn氧化物为氧化数低的Mn氧化物而添加于钢液中的情况下，由于Mn矿石的还原所需要的C量降低，所以即使在钢液中的C浓度较低的情况下，也能够期待充分地还原Mn矿石，并使Mn收率提高。

[0052] 因此，发明人员想到，在从配设于真空脱气设备上的顶吹喷枪向钢液中添加粉末的Mn矿石时，控制设置在上述顶吹喷枪前端的燃烧器中的燃料燃烧条件(以下也称作“燃烧器的燃烧条件”)，在加热Mn矿石的同时将Mn矿石中的Mn氧化物还原而进行添加。

[0053] 而且，为了确认上述效果，在不使用钢液的实验室实验中，多样地改变顶吹喷枪前端的燃烧器的燃烧条件以及Mn矿石的投入方法，来进行向铸桶容器进行顶吹添加的预备实验。

[0054] 具体来说，在上述预备实验中，作为顶吹喷枪，使用多重管喷枪将Mn矿石加热并顶吹添加，其中该多重管喷枪能够从设置于轴芯部的中心孔前端的喷嘴将粉末的Mn矿石与载气(Ar气)一同喷出，并且，能够从配设于上述中心孔周围的多个周围孔前端的燃烧器喷出燃料和燃烧用气体而形成火焰。此时，对于上述燃料和燃烧用气体的供给速度以及有无基于燃烧器进行的加热，以表1的方式进行改变而添加，并调查了顶吹添加前后的Mn矿石的温度变化以及Mn矿石中氧化数不同的Mn氧化物的构成比例的变化。此外，在上述预备实验中，载气使用Ar气，燃料使用丙烷气体，燃烧用气体使用纯氧。

[0055] 表1

[0056]

[0057] 上述预备实验的结果一并记载于表1。此外，表1中所示的G为燃烧用气体的供给速度(Nm3/min)，F为燃料的供给速度(Nm3/min)，(G/F)为氧燃料比(燃烧用气体的供给速度相对于燃料的供给速度的比)，(G/F)st为燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值。另外，燃料为丙烷气体、燃烧用气体为纯氧的情况下的(G/F)st为5，即，相对于燃料的供给速3 3
度F为1Nm/min，燃烧用气体的供给速度G为5Nm/min。

[0058] 根据上述表1可知，在将Mn矿石与载气一同添加时，在不由喷枪前端的燃烧器的火焰进行加热的No.1的条件下，在投入前后的Mn矿石中没有发现任何变化，但在由燃烧器的火焰将Mn矿石加热而添加的No.2～7的条件下，Mn矿石的温度上升，再有，上述No.2～7中，在燃烧器的燃烧条件中的(G/F)/(G/F)st处于0.4～1.1的范围内的No.4～7中，Mn矿石中的MnO2以及Mn2O3的比例减少，MnO的比例增加，即，氧化数高的Mn氧化物被还原，变性为氧化数低的Mn氧化物，但是，在使(G/F)/(G/F)st降低至0.3的No.8中，由于火焰自身没有生成，因此与No.1的条件相同，在添加前后的Mn矿石中没有发现变化。

[0059] 根据上述结果可知，在将形成于喷枪前端部的燃烧器的燃烧条件控制在适当范围的情况下，即，在将燃烧器的燃烧条件控制在氧不足侧而非氧过剩侧的情况下，形成的火焰为还原性，促进Mn矿石中的Mn氧化物的还原，因此，即使在钢液中的C量较少时，Mn矿石也被充分地还原，从而Mn收率提高，另外，在由燃烧器的火焰将Mn矿石加热的情况下，通过Mn矿石的温度上升来抑制钢液温度的下降，再有，通过添加Mn来利用Mn矿石中的氧促进脱碳反应。而且可知，在从喷枪前端添加脱硫剂的情况下也能够期待与上述相同的效果。

[0060] 本发明基于上述新的技术思想与观点而开发。

[0061] 接下来，对本发明的钢液的真空精炼所使用的真空脱气设备进行说明。

[0062] 对于能够用于本发明的钢液真空精炼的真空脱气设备，具有RH真空脱气装置和DH真空脱气装置、VOD炉等，其中最具代表性的是RH真空脱气装置。因此，以RH真空脱气装置为例进行说明。

[0063] 图1是典型的RH真空脱气设备的垂直剖视图。

[0064] 该RH真空脱气设备包括收纳钢液1的铸桶2、和对钢液进行真空脱气处理(以下简称为“脱气处理”)的脱气部3。上述脱气部3包括将钢液导入内部并进行脱气处理的真空槽4、和与真空槽4连接的未图示的排气设备。在真空槽4的上部侧面上设置有与排气设备相连的排气口7以及添加合金原料(成分调整剂)或溶剂等副原料的投入口(滑槽)8。

[0065] 另外，在真空槽4的下部配设有两根浸没管5以及6，在其中一方的浸没管(图1中为5)上连接有配管10，该配管10向浸没管内吹入用于使钢液1形成环流的环流气体。而且，在进行脱气处理时，使上述两根浸没管浸没于铸桶内的钢液中，由未图示的排气设备对真空槽4内进行排气，在将铸桶2内的钢液1导入真空槽4内的同时，经由上述配管10向浸没管5内供给环流气体(Ar气等惰性气体)，使浸没管5内产生气泡并使气泡上升。由此，浸没管5内的钢液也与环流气体一同上升而流入到真空脱气槽内，在脱气处理后，形成经过另一方的浸没管(图1中为6)下降并返回铸桶内的钢液的环流，由此进行脱气处理。

[0066] 再有，在真空槽4的上部以从上方插入真空槽4内的形式配设有顶吹喷枪9。该顶吹喷枪9是多重管喷枪，其配设有：氧气、以及Mn矿石或CaO类脱硫剂等氧化物粉末和搬送它们的载气的通道；在该通道前端将上述物质喷出并将它们向钢液的表面喷吹的喷嘴；燃料以及用于使该燃料燃烧的燃烧用气体的通道；以及在该通道前端使上述燃料燃烧而形成火焰的燃烧器。

[0067] 此外，上述顶吹喷枪9与储存副原料的未图示的料斗(hopper)连结，一同供给Mn矿石或CaO类脱硫剂等氧化物粉末和载气。作为上述CaO类脱硫剂，主要使用在生石灰(CaO)或石灰石(CaCO3)、消石灰(Ca(OH)2)、白云石(CaO－MgO)等中混合5～30mass％左右的萤石(CaF2)或氧化铝(Al2O3)等CaO渣化促进剂而成的物质。另外，上述载气通常使用Ar气或氮气等惰性气体。

[0068] 另外，上述顶吹喷枪9与未图示的燃料供给管和燃烧用气体供给管连结，作为上述燃料，供给丙烷气体或天然气等碳化氢类的气体燃料、柴油或煤油等碳化氢类的液体燃料、焦炭或煤炭等碳类固体燃料中的至少一种，另外，作为燃烧用气体，供给氧气、富氧化空气、空气等的含氧气体。再有，上述顶吹喷枪9进行水冷，因此也与用于供给/排出水冷所用的冷却水的未图示的冷却水给排水管连结。

[0069] 在此，对本发明的钢液的真空精炼所使用的顶吹喷枪进行说明。

[0070] 图2是表示本发明所用的优选的顶吹喷枪的一个例子的图，(a)是垂直剖视图，(b)是仰视图。该顶吹喷枪包括：通道(以下简称为“氧气通道”或“粉末、载气通道”)11，其兼作供给向钢液喷吹的氧气的氧气通道、和供给氧化物粉末及氧化物粉末的载气的氧化物粉末、载气通道；内部水冷筒体13，其在轴心部具备由设置在该通道11的前端即喷枪前端的喷嘴12构成的“中心孔”；外部水冷筒体14，其包围该内部水冷筒体13的周围；以及多根“周围孔”，其包括在上述内部水冷筒体13与外部水冷筒体14之间供给燃料或燃烧用气体的通道15、和设置在该通道前端即喷枪前端的燃烧器16。上述周围孔是双重管构造，燃料在内管侧流动，燃烧用气体在外管侧流动，但也可以调换燃料的通道和燃烧用气体的通道。

[0071] 而且，从上述粉末、载气通道11的前端的喷嘴12喷出的氧化物粉末等，通过在喷枪前端的燃烧器16中形成的火焰而被加热，或被加热、还原，或被加热、熔融，并向真空槽内的钢液液面喷吹。

[0072] 此外，在图2中，将8根周围孔中的一根用作用于将喷出的燃料点火的引燃器(pilot burner)17，因此燃烧器根数为7。然而，从燃烧器16的燃烧用气体通道供给的燃料和从燃烧用气体通道供给的燃烧用气体(氧化性气体)因为各自的喷射孔接近(重复)从而瞬间混合，处于燃烧极限范围内，但由于真空槽内的环境温度高，所以即使没有点火装置也开始燃烧，在顶吹喷枪9的下方形成火焰。因此，通常不需要引燃器，但也可以设置。

[0073] 在此，上述顶吹喷枪前端的中心孔与周围孔的位置关系即喷嘴12与燃烧器16的位置关系调过来也没关系，但是因为由燃烧器的火焰将含有氧化物粉末的喷流周围包住的话能够高效率地加热氧化物粉末，所以优选如图2所示地，在喷枪的轴芯部配设喷嘴，而在其周围配设燃烧器。

[0074] 另外，图2中设置于顶吹喷枪的中心孔前端的喷嘴12的形状是由截面缩小的部分和截面扩大的部分这两个圆锥体构成的拉法尔喷嘴，但也可以是直线形状的喷嘴。此外，拉法尔喷嘴中的缩小部分和扩大部分的两个圆锥体相连结的、截面最狭窄的位置，通常被称为喉口。

[0075] 由这种构造构成的图2的顶吹喷枪具备氧气通道、粉末、载气通道、燃料通道以及燃烧用气体通道，因此能够进行真空槽的预热、真空槽内的钢液的加热(升温)以及真空槽内附着物的加热、除去和向钢液喷吹粉末等所有的处理。

[0076] 此外，本发明所使用的上述顶吹喷枪9并不限定于上述说明的范围，例如，也可以在顶吹喷枪的周围配设多个燃烧器并使用这些燃烧器将从顶吹喷枪吹入的Mn矿石加热。再有，还可以分开设置用于Mn矿石添加的顶吹喷枪和燃烧器。

[0077] 接下来，对使用上述说明的RH真空脱气装置的低碳高锰钢的熔铸方法进行说明。

[0078] 首先，将从高炉出铁后的铁水在装载于铁水锅或鱼雷车(torpedo car)等保持容器或搬送容器后，搬送至进行脱碳精炼的制钢工序。通常，在该搬送途中对铁水实施脱硫或脱磷等铁水预备处理的情况较多，在本发明中，即使在成分标准方面不需要铁水预备处理的情况下，也优选实施铁水预备处理。之所以这样是因为，在转炉中，作为锰源而添加Mn矿石，在不进行铁水预备处理特别是不进行脱磷处理的情况下，在转炉中的吹炼时需要与脱碳同时地进行脱磷，由于为此大量添加CaO类助熔剂，所以使得转炉的熔渣量增加，被分配到熔渣中的锰量增加而导致Mn收率下降。

[0079] 在接下来的制钢工序中，在将铁水装入转炉后，作为锰源而添加Mn矿石，还根据需要添加少量的生石灰等溶剂，顶吹及/或底吹氧来进行脱碳吹炼，制成规定成分组成的钢液，然后，维持未脱氧的状态直接向铸桶等钢液保持容器出钢。此时，也可以添加规定量的高碳锰铁等廉价的合金铁系锰源。

[0080] 此外，由于在上述制钢工序中，使用Mn矿石或高碳锰铁等廉价的锰源，所以钢液中的碳浓度必然变高，但即使在该情况下，Mn浓度调整后的钢液中的C浓度也优选抑制在0.2mass％以下。若C浓度超过0.2mass％，则后续工序的真空脱气设备中的脱碳处理时间变长，不仅生产率下降，而且为了补偿随着脱碳处理时间的延长而导致的钢液温度的降低，产生提高出钢温度的需要，导致铁收率的下降、因耐火材料损耗量增大而引起的耐火材料成本上升，因此不优选。

[0081] 接下来，从转炉出钢的钢向RH真空脱气装置或DH真空脱气装置、VOD炉等真空脱气设备搬送，实施脱碳处理等脱气处理。以下，对使用图1所示的RH真空脱气装置的低碳高锰钢的熔铸方法进行说明。

[0082] 在图1所示的RH真空脱气装置中，对未脱氧状态的钢液1进行真空脱碳处理(以下也将该处理称为“沸腾处理(rimming treatment)”)的同时，在该沸腾处理中，从顶吹喷枪9顶吹添加Mn矿石。此时，上述Mn矿石需要在由形成于顶吹喷枪9前端部的燃烧器的火焰加热、还原并向钢液的液面喷吹添加。具体来说，经由设置于顶吹喷枪9上的周围孔的燃料通道将燃料向喷枪前端的燃烧器16供给并使该燃料喷出，经由燃烧用气体通道将燃烧用气体向喷枪前端的燃烧器16供给并使该燃烧用气体喷出，通过点火在燃烧器中形成火焰。而且，经由中央孔的粉末、载气通道11从喷枪前端的喷嘴12喷出Mn矿石，将喷出的Mn矿石由上述燃烧器的火焰加热、还原并顶吹添加。此外，优选在开始添加Mn矿石时，预先在燃烧器中形成火焰。

[0083] 在此，对于为了加热、还原上述Mn矿石而在喷枪前端的燃烧器中形成的火焰，燃料和燃烧用气体需要满足下式：

[0084] 0.4≤(G/F)/(G/F)st≤1.1

[0085] 在此，G：燃烧用气体供给速度(Nm3/min)

[0086] F：燃料供给速度(Nm3/min)

[0087] (G/F)：氧燃料比(＝燃烧用气体供给速度/燃料供给速度)

[0088] (G/F)st：燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值。

[0089] 如上所述，若(G/F)/(G/F)st超过1.1，则火焰的氧化性变强，虽然Mn矿石被加热，但不进行Mn矿石中的Mn氧化物的还原。另一方面，若(G/F)/(G/F)st低于0.4，则由于火焰自身不能形成，所以也无法加热Mn矿石。优选(G/F)/(G/F)st在0.4以上且低于1.0的范围内。

[0090] 通过像这样加热并添加Mn矿石，能够抑制随着Mn矿石的添加导致的钢液温度下降(温度损失)。另外，因为被满足上述燃烧条件的火焰加热的Mn矿石被还原并向钢液中添加，所以促进Mn矿石的还原反应，Mn收率提高，因此能够减少Mn合金的添加量。再有，因为Mn矿石中的氧作为固体氧发挥作用，促进脱碳反应，所以Mn矿石的添加能够缩短沸腾处理时间，提高生产率。

[0091] 此外，在上述沸腾处理中，也可以是，在加热并添加Mn矿石后，经由氧气通道11及其前端的喷嘴12喷出氧气，并向钢液喷吹，由此来促进脱碳或加热钢液。此外，在上述脱碳处理或升温处理时，因为不使用燃烧器，所以优选在燃料通道和燃烧用气体通道中流通氮气或Ar气等惰性气体，来防止因飞溅等引起的燃烧器的闭塞。

[0092] 当进行规定时间的上述沸腾处理而钢液中的C浓度达到成分标准值以下的规定值后，从原料投入口8向钢液1添加Al等强脱氧剂来降低钢液中的溶氧浓度(脱氧)，结束沸腾处理。此外，在沸腾处理结束后的钢液温度低于例如连续铸造工序等后续工序所要求的温度的情况下，也可以进一步从原料投入口向钢液添加Al，并从上述的顶吹喷枪向钢液的表面喷吹氧(送氧)，使Al燃烧，由此使钢液温度上升。

[0093] 添加脱氧剂而脱氧后的钢液1在其后数分钟内，继续进行钢液的环流(将该处理称为“镇静处理”)，并根据需要，从原料投入口8向钢液1投入Al、Si、Mn、Ni、Cr、Cu、Nb、Ti等成分调整剂(合金成分)而将钢液成分调整至规定的组成范围，之后，使真空槽4恢复至大气压，结束脱气处理。

[0094] 接下来，对使用上述说明的RH真空脱气装置的低硫钢的熔铸方法进行说明。此外，铁水从高炉出铁、经转炉吹炼、出钢并搬送至RH真空脱气装置的过程与上述低碳高锰钢的熔铸方法相同，所以省略说明。

[0095] 对于搬送至RH真空脱气装置的处于未脱氧状态的钢液，根据需要进行规定时间的、经由顶吹喷枪9的氧气通道11以及其前端的喷嘴12向钢液喷吹氧气而进行脱碳的沸腾处理，当钢液中的C浓度达到成分标准值以下的规定值后，从原料投入口8向钢液1添加Al等强脱氧剂来降低钢液中的溶氧浓度(脱氧)，结束沸腾处理。

[0096] 此外，在沸腾处理结束后、即脱氧后的钢液温度低于例如连续铸造工序等后续工序所要求的温度的情况下，也可以进一步从原料投入口向钢液添加Al，并从上述的顶吹喷枪向钢液的表面喷吹氧(送氧)，使Al燃烧，由此使钢液温度上升。另外，也可以是，与上述的低碳高锰钢的熔铸方法同样地，在对未脱氧状态的钢液1进行沸腾处理的同时，从顶吹喷枪9顶吹添加Mn矿石。

[0097] 接下来，从顶吹喷枪9向上述脱氧后的钢液喷吹CaO类脱硫剂的同时，由在燃烧器16中形成的火焰加热该CaO类脱硫剂而使其熔融，并向钢液的液面上喷吹添加，进行脱硫处理。具体来说，经由设置于顶吹喷枪9上的周围孔的燃料通道向喷枪前端的燃烧器16供给燃料并使该燃料喷出，经由燃烧用气体通道向喷枪前端的燃烧器16供给燃烧用气体并使该燃烧用气体喷出，并通过点火形成火焰，同时，经由中央孔的粉末、载气通道11从喷枪前端的喷嘴12喷出CaO类脱硫剂，该喷出的CaO类脱硫剂由上述燃烧器的火焰加热、熔融并顶吹添加。此外，优选在开始添加CaO类脱硫剂时，预先在燃烧器中形成火焰。

[0098] 在此，对于为了加热、熔融上述脱硫剂而在喷枪前端的燃烧器中形成的火焰，燃料和燃烧用气体需要满足下式：

[0099] 0.4≤(G/F)/(G/F)st≤1.1

[0100] 在此，G：燃烧用气体供给速度(Nm3/min)

[0101] F：燃料供给速度(Nm3/min)

[0102] (G/F)：氧燃料比(＝燃烧用气体供给速度/燃料供给速度)

[0103] (G/F)st：燃料完全燃烧时的氧燃料比的化学计量值。

[0104] 这是因为，若(G/F)/(G/F)st超过1.1，则火焰的氧化性变强，脱硫剂虽然被加热，但不进行还原反应即脱硫反应。另一方面，若(G/F)/(G/F)st低于0.4，则由于火焰自身不能形成，因此也无法加热脱硫剂。优选(G/F)/(G/F)st在0.4以上且低于1.0的范围。

[0105] 通过像这样加热并添加脱硫剂，能够抑制随着脱硫剂的添加而导致的钢液的温度下降(温度损失)。另外，由于满足上述燃烧条件的火焰不会形成过氧化环境，因此能够促进还原反应即脱硫反应，提高脱硫率。

[0106] 此外，在成分标准方面不需要RH真空脱气装置中的脱碳处理的情况下，也可以在钢液从转炉向铸桶出钢时，向出钢中的钢液流中添加金属Al来使钢液脱氧。此时，除Al以外，还可以向出钢流中添加石灰或含有石灰的助熔剂。对于出钢至铸桶中的钢液，在之后向钢液上的熔渣添加Al等熔渣改性剂，实施将熔渣中的FeO等铁氧化物或MnO等锰氧化物还原的熔渣改性处理，然后搬送至RH真空脱气装置。

[0107] 对于添加上述脱氧剂而进行脱氧后的钢液1，在之后由RH真空脱气装置实施使钢液环流并进行脱气处理的镇静处理，然后根据需要从原料投入口8向钢液1投入Al、Si、Mn、Ni、Cr、Cu、Nb、Ti等成分调整剂(合金成分)而将钢液成分调整至规定的组成范围，之后使真空槽4恢复至大气压，结束脱气处理。

[0108] 此外，虽然上述说明中对使用RH真空脱气装置的低碳高锰钢以及低硫钢的熔铸方法进行了说明，但是即使在使用DH真空脱气装置或VOD炉等其他真空脱气设备的情况下，也能够按照上述方法熔铸低碳高锰钢以及低硫钢。

[0109] 实施例1

[0110] 在对从高炉出铁的铁水进行脱磷、脱硫的铁水预备处理后，由350吨转炉进行吹炼，制成具有成分组成为C：0.03～0.09mass％，Si：0.05mass％以下，Mn：0.1～0.85mass％，P：0.03mass％以下，S：0.003mass％以下的钢。此外，在上述转炉中，添加Mn矿石作为锰源来调整Mn浓度。

[0111] 转炉吹炼后的钢液在未脱氧的状态下直接向铸桶出钢，并搬送至具备顶吹喷枪的RH真空脱气装置，在未脱氧状态下直接实施脱气处理，其中该脱气处理伴随着进行真空脱碳处理的沸腾处理。此外，到达RH真空脱气装置时钢液中O浓度在0.03～0.07mass％的范围。

[0112] 在上述沸腾处理中，使环流气体(Ar气)的流量为1500NL/min，使到达真空槽的真空度为6.7～40kPa(各条件下固定)，并使所使用的顶吹喷枪的种类、有无Mn矿石的添加以及添加方法、喷枪前端的燃烧器的燃烧条件(((G/F)/(G/F)st))以及有无送氧如表2所示地变化。

[0113] 此外，添加的Mn矿石的粒度为5～20mm，含锰量大约为58mass％，Mn矿石的添加速度固定为100kg/min，添加时间固定为10min，总添加量固定为1000kg。

[0114] 另外，沸腾处理后的钢液的目标成分为C：0.002～0.003mass％，Mn：0.5～1.2mass％，在沸腾处理结束后Mn浓度过低的情况下，添加金属锰进行Mn浓度调整。

[0115] 另外，在沸腾处理时氧不足的情况下，一边从顶吹喷枪前端的喷嘴向钢液的表面喷吹氧气(送氧)一边进行脱碳。

[0116] 另外，作为上述RH真空脱气装置的顶吹喷枪，使用适合本发明的图2所示的喷枪和与专利文献10所公开的喷枪类似的图3所示的喷枪这两种。图3的喷枪在与喉口21连接的扩口部22上设置有与燃烧用气体通道23相连的燃料气体供给孔24，其中喉口21与设置于喷枪的轴芯部的氧气通道20相连，再有，该喷枪是从粉末、载气通道25前端的喷出孔26喷出Mn矿石的构造。

[0117] 而且，在使用图2所示的喷枪的情况下，Mn矿石的添加通过经由中心孔即粉末、载气通道11以及喷嘴12而将Mn矿石与载气(Ar气)一同向钢液表面顶吹来进行。另外，3
在顶吹喷枪前端的燃烧器中形成火焰的情况下，作为燃料使LNG以240Nm/hr供给，另外作
3
为燃烧用气体使纯氧在120～600Nm/hr的范围内变化而供给，从而使燃烧器的燃烧条件
3
((G/F)/(G/F)st)变化。此外，该情况下的(G/F)st为2(相对于燃料的供给速度F为1Nm /
3
min的情况，燃烧用气体的供给速度G为2Nm/min)。此外，火焰的形成时间在任一种条件下都为10min(固定)。

[0118] 另一方面，在使用图3所示的喷枪的情况下，通过一边经由氧气通道20喷出燃烧用气体(氧气)，一边经由粉末、载气通道25将Mn矿石与载气(Ar气)一同向钢液液面上顶吹，来进行Mn矿石的添加。另外，在顶吹喷枪的前端形成火焰的情况下，作为燃料使LNG以3 3
240Nm/hr供给，作为燃烧用气体使纯氧以470Nm/hr供给。此外，火焰的形成时间为10min。

[0119] 表2

[0120]

[0121] 表2中一并记载了脱气处理前(沸腾处理前)的钢液成分(C、Mn)、沸腾处理后(但是，基于添加金属锰进行的浓度调整前)的Mn浓度、沸腾处理中添加的Mn矿石中的Mn收率、沸腾处理时的脱碳速度以及沸腾处理前后的钢液温度差。此外，上述表2所记载的脱碳速度是从到达RH时开始到沸腾处理结束为止的脱碳量除以沸腾处理时间而得到的平均脱碳速度。另外，钢液温度差为正的情况是表示钢液温度上升，为负的情况是表示钢液温度下降。

[0122] 根据表2可知以下内容。

[0123] 首先，No.16～18是使用图2的顶吹喷枪，沸腾处理时在喷枪前端形成火焰，但未添加Mn矿石的比较例，钢液温度虽然上升，但脱碳速度为0.0033～0.0036mass％/min。与此相对，添加了Mn矿石的No.1～15中的脱碳速度为0.0040～0.0052mass％/min，可知通过Mn矿石的添加，促进了脱碳。认为这是因为Mn矿石中的Mn氧化物有效地起到固体氧的作用，促进了钢液的脱碳反应。此外，在该No.16～18的比较例中，脱碳所需要的氧不足，不得不进行送氧，因此产生Mn损失。

[0124] 接下来，对添加Mn矿石的例子进行分析。

[0125] No.13～15是使用图2的顶吹喷枪，从副原料投入口(图1的8)向真空槽内不加热地添加Mn矿石的比较例，由于伴随Mn矿石添加的显热或分解热(潜热)所引起的温度损失，钢液温度下降30℃以上，脱碳速度仅为0.004mass％/min水平，Mn收率仅在40～50％水平。

[0126] 另外，No.10～12是使用图2所示的顶吹喷枪但不用燃烧器的火焰加热Mn矿石地进行顶吹添加的比较例，与上述No.13～15同样地，由于伴随Mn矿石添加的显热或潜热而使钢液温度大幅下降，Mn收率也与上述No.13～15同样地变低。

[0127] 与此相对，No.19是使用图3所示的现有技术的顶吹喷枪，由在喷枪前端形成的火焰将Mn矿石加热而添加的发明例。在该发明例中，钢液温度上升10℃以上。认为这是因为通过将Mn矿石加热而添加，能够降低温度损失，从而使热效率提高。另外，Mn收率也提高至接近80％。认为这是因为通过由还原性的火焰加热Mn矿石，将Mn矿石还原而添加。

[0128] 再有，No.1～6是使用图2所示的顶吹喷枪，将Mn矿石一边用燃烧器的火焰加热一边顶吹添加的发明例，沸腾处理后的钢液温度上升9℃以上，脱碳速度全部高达0.048mass％/min以上，Mn矿石中的Mn收率也在80％以上。

[0129] 在此，No.4的发明例和No.19的发明例虽然燃烧器的燃烧条件((G/F)/(G/F)st)相同，但是No.4的发明例的钢液温度上升量、脱碳速度、Mn收率均较为优秀。认为该差异的产生原因如下，No.19中使用的图3的顶吹喷枪在喷枪前端将Mn矿石和燃烧用气体混合并喷出，相对于此，No.4中使用的图2的顶吹喷枪从喷枪前端的喷嘴喷射Mn矿石，并利用配设在喷嘴周围的燃烧器的火焰包住该喷流而将Mn矿石加热，因此图2的喷枪能够高效率地加热、还原Mn矿石。

[0130] 另一方面，No.7是除燃烧器的燃烧条件((G/F)/(G/F)st)高于本发明范围以外，与No.1～6的发明例相同的比较例，由于火焰不是还原性，Mn矿石未被还原，因此虽然钢液温度上升，但是Mn的收率与No.13～15同样地较低。

[0131] 相反地，No.8、9是除了((G/F)/(G/F)st)低于本发明的范围以外，与No.1～6的发明例相同的比较例，因供给的氧气不足而不能形成火焰，从而Mn矿石未被加热，因此，由于伴随Mn矿石添加的显热或潜热所引起的温度损失而使钢液温度下降，Mn收率也与No.13～15相同地较低。

[0132] 在此，图4表示No.1～6的发明例和No.7～15的比较例中的、RH处理前的C浓度与脱碳速度的关系，图5表示上述No.1～6的发明例和No.7～15的比较例中的、RH处理前的C浓度与Mn收率的关系。根据这两个图可知，在RH处理前的C浓度在相同水平的情况下，发明例的脱碳速度高于比较例，且Mn收率提高。认为这是因为，如上所述，在由最佳燃烧条件的火焰将Mn矿石加热并顶吹添加的情况下，由于Mn矿石到达钢液前进行Mn氧化物的还原，因此Mn矿石的还原所需的C量变少。其结果是，即使在RH处理前的C浓度较低的情况下，也能够充分地还原Mn矿石，Mn矿石中的氧能够作为固氧充分地起作用。即，认为在比较例中，在RH处理前的C浓度较低的情况下，用于还原Mn矿石的C不足，Mn收率下降。

[0133] 另外，图6表示由燃烧器的火焰将Mn矿石加热并添加的No.1～6的发明例以及No.7～9的比较例中的、((G/F)/(G/F)st)与Mn收率的关系。根据该图可知，((G/F)/(G/F)st在0.4～1.1的范围内时，Mn收率达到80％以上，其中在((G/F)/(G/F)st为0.4以上且低于1.0的范围内时，Mn收率能够达到90％以上的极高的值。

[0134] 根据以上的结果，通过使用适合本发明的喷枪且以适合本发明的条件在喷枪前端的燃烧器中形成火焰，并以此将Mn矿石加热、还原并顶吹添加，不仅能够抑制钢液温度的下降、以高的收率添加Mn，还能够提高脱碳速度，因此能够高效率且低成本地实施低碳高锰钢的熔铸。

[0135] 实施例2

[0136] 将从高炉出铁的铁水进行脱磷、脱硫的铁水预备处理后，由350吨转炉进行吹炼，制成具有成分组成为C：0.03～0.09mass％，Si：0.05mass％以下，Mn：0.1～0.85mass％，P：0.03mass％以下，S：0.0037～0.0042mass％的钢。

[0137] 转炉吹炼后的钢液在未脱氧的状态下直接向铸桶出钢，并搬送至具备顶吹喷枪的RH真空脱气装置，在未脱氧状态下直接实施脱气处理，其中该脱气处理中伴随进行真空脱碳处理的沸腾处理。到达RH真空脱气装置时钢液中O浓度在0.03～0.07mass％的范围。

[0138] 在上述沸腾处理中，使环流气体(Ar气)的流量为1500NL/min，使到达真空槽的真空度为6.7～40kPa(各条件下固定)，一边从顶吹喷枪前端的喷嘴将氧气向钢液的表面送氧一边进行沸腾处理，在钢液中的C浓度达到成分标准值以下的规定值后，向钢液添加Al来进行脱氧，结束沸腾处理。其后，向上述钢液添加CaO类脱硫剂，实施脱硫处理。此外，上述脱硫剂使用粒度为2mm以下的CaO-Al2O3预熔型助熔剂，脱硫剂的添加速度固定为100kg/min，添加时间固定为10min，总添加量固定为1000kg。

[0139] 此时，脱硫剂的添加条件(有无燃烧器加热)、燃烧器的燃烧条件(((G/F)/(G/F)st))如表3所示地变化。此外，关于脱硫剂，使用图2所示的顶吹喷枪经由中心孔即粉末、载气通道11以及喷嘴12，将脱硫剂与载气(Ar气)一同向钢液表面喷吹添加。

[0140] 另外，在顶吹喷枪前端的燃烧器中形成火焰的情况下，以240Nm3/hr供给作为燃料3
的LNG，并使作为燃烧用气体的纯氧在120～600Nm/hr的范围内变化地供给，由此使燃烧器的燃烧条件((G/F)/(G/F)st)变化。此外，该情况下的(G/F)st为2(相对于燃料的供给速
3 3
度F为1Nm/min的情况，燃烧用气体的供给速度G为2Nm/min)。

[0141] 表3

[0142]

[0143] 表3中一并记载了脱气处理前后的钢液中的S浓度以及根据其值求得的脱硫率、脱硫剂投射前后的钢液温度差。此外，钢液温度差为正的情况表示钢液温度上升，为负的情况表示钢液温度下降。

[0144] 根据表3可知以下内容。

[0145] No.9是使用图2所示的顶吹喷枪，但不由燃烧器的火焰加热脱硫剂地进行顶吹添加的比较例，由于伴随脱硫剂添加的显热而使钢液温度大幅下降，脱硫率也低达60％水平。

[0146] 与此相对，No.1～6是使用图2所示的顶吹喷枪且将脱硫剂由燃烧器的火焰加热地进行顶吹添加的发明例，几乎没有因脱硫剂添加而引起的温度损失。认为这是因为，通过将脱硫剂加热并添加，使得温度损失降低，并使热效率提高。另外，脱硫率也能够达到78％以上。认为这是因为，燃烧器的火焰为还原性，因而能够促进钢液的脱硫反应。

[0147] 另一方面，No.7是除燃烧器的燃烧条件((G/F)/(G/F)st)高于本发明的范围以外，与No.1～6的发明例相同的比较例，虽然钢液温度上升，但是脱硫率低达60％水平。认为这是因为，由于火焰不是还原性，所以未能进行还原反应即钢液的脱硫反应。

[0148] 相反地，No.8是除了燃烧器的燃烧条件((G/F)/(G/F)st)低于本发明的范围以外，与No.1～6的发明例相同的比较例，因供给的氧气不足而不能形成火焰，脱硫剂未被加热，因此由于温度损失使钢液温度大幅下降。但是，由于以未燃烧的还原性气体供给脱硫剂，所以脱硫率高达88.1％。

[0149] 在此，图7表示由燃烧器的火焰加热脱硫剂并进行添加的、No.1～6的发明例及No.7、8的比较例中的、((G/F)/(G/F)st)与脱硫率的关系。根据该图可知，((G/F)/(G/F)st在1.1以下时，脱硫率达到78％以上，其中在((G/F)/(G/F)st为0.4以上且低于1.0的范围内时，脱硫率能够达到90％前后的极高的值。此外，虽然即使(G/F)/(G/F)st为0.3也能达到较高的脱硫率，但在该条件下，如上所述，不能形成火焰，钢液温度大幅下降，所以不优选。

[0150] 根据以上的结果，通过使用适合本发明的喷枪且以适合本发明的条件在喷枪前端的燃烧器中形成火焰，并以此将脱硫剂加热、熔融并顶吹添加，能够抑制钢液温度的下降，并且能够提高脱硫率，因此能够高效率地实施低硫钢的熔铸。

[0151] 附图标记说明

[0152] 1：钢液

[0153] 2：铸桶

[0154] 3：脱气部

[0155] 4：真空槽

[0156] 5、6：浸没管

[0157] 7：排气口

[0158] 8：副原料投入口(滑槽)

[0159] 9：顶吹喷枪

[0160] 10：环流气体供给配管

[0161] 11：氧气通道或粉末、载气通道

[0162] 12：喷嘴

[0163] 13：内部水冷筒体

[0164] 14：外部水冷筒体

[0165] 15：燃料、燃烧用气体通道

[0166] 16：燃烧器

[0167] 17：引燃器

[0168] 20：氧气通道

[0169] 21：喉口部

[0170] 22：扩口部

[0171] 23：燃料气体通道

[0172] 24：燃料气体供给孔

[0173] 25：粉末、载气通道

[0174] 26：粉末、载气喷出孔