挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金及其制造方法

摘要

本发明提供一种微细孔中空型材用铝合金，能够抑制在耐晶界腐蚀性方面存在问题的Cu的含量，将自然电位维持在较高水平，添加不妨碍挤出性的过渡金属，具有优异的耐腐蚀性和挤出性。一种铝合金，具有以质量％计Fe：0.05～0.20％、Si：0.10％以下、Cu：0.15～0.32％、Mn：0.08～0.15％、Zr：0.05％以下、Ti：0.06～0.15％、Cr：0.03％以下、余量：由Al和不可避免的杂质构成的化学组成，合金坯中的气体量为0.25cc/100g以下。一种铝合金的制造方法，通过铸造条件和熔融液处理，制造具有上述化学组成的DC铸造坯，降低气体含量使其达到0.25cc/100g以下，之后实施以80℃/小时以下的速度加热至550～590℃并保持0.5～6小时、之后以450～350℃的范围保持0.5～1小时或以50℃/小时的冷却速度冷却至200℃以下的均质化处理。

权利要求

1.一种挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，其特征在于：具有以质量％计Fe：0.05～0.20％、Si：0.10％以下、Cu：0.15～0.32％、Mn：0.08～

0.15％、Zr：0.02～0.03％、Ti：0.06～0.15％、Cr：0.01～0.03％、余量：由Al和不可避免的杂质构成的化学组成，合金坯中的气体量为0.25cc/100g以下。

2.如权利要求1所述的挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，其特征在于：还含有V：0.05％以下。

3.一种挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金的制造方法，其特征在于：对具有权利要求1或2所述的化学组成的铝合金的DC铸造坯，实施以80℃/小时以下的速度加热至550～590℃并保持0.5～6小时，之后以450～350℃的范围保持0.5～1小时或以

50℃/小时的冷却速度冷却至200℃以下的均质化处理。

4.一种耐晶界腐蚀性优异的铝合金制微细孔中空型材的制造方法，其特征在于：在实施权利要求3中的所述均质化处理后，再加热至450～550℃，之后以挤出比30以上

1000以下的加工度挤出成希望的形状。

5.如权利要求4所述的耐晶界腐蚀性优异的铝合金制微细孔中空型材的制造方法，其特征在于：实施所述均质化处理后，将坯在外周径上平面切削0.1～1mm，之后进行所述挤出。

说明书

挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金及其

制造方法

技术领域

[0001] 本发明涉及构成铝制热交换器、例如冷凝器、蒸发器、中间冷却器等的挤出制微细孔中空扁平管所使用的、挤出性和耐晶界腐蚀性优异的铝合金及其制造方法。

背景技术

[0002] 通常，铝制热交换器、例如图1所示的汽车空调用冷凝器，由构成制冷剂流路的扁平管1(图2(a))、与空气进行热交换的波纹状散热片2、作为容器部的集管3和出入口部件4构成，在相互连接的任意部件间具有钎焊部分(焊料)，使用非腐蚀性焊剂进行钎焊接合(图2(b))。

[0003] 铝制热交换器要求高耐久性，作为构成部件的挤出扁平管当然也要求耐腐蚀性、强度、钎焊性、挤出性等。

[0004] 另一方面，从热交换器的轻量化需求和经济性方面来看，如图2所示，扁平管1需要以复杂的微细孔中空构造形成薄壁，因此，需求挤出性优异的铝合金。

[0005] 特别是关于耐腐蚀性，防止封入扁平管内部的制冷剂流出那样的晶界腐蚀所造成的早期穿透缺陷成为技术课题。

[0006] 作为广泛使用的牺牲性防腐蚀方法，具有如图3所示将Zn金属涂布于扁平管1的表面、加热后在表层部形成Zn扩散层1Z的方法。将所形成的Zn扩散层1Z用作牺牲性防腐蚀层。其中，在图示的例子中，扁平管1与散热片2在Zn扩散层1Z上通过钎焊接合部5接合。

[0007] 但是，在这样将Zn金属涂布于扁平管表面的方法中，Zn扩散层的Zn浓度增高，产生包括与散热片的接合部的Zn扩散层部反而提早被消耗、使得热交换器性能降低的技术课题。

[0008] 虽然已经提出了许多这样要求挤出性和耐晶界腐蚀性的挤出扁平 管用的铝合金，但迄今为止尚没有充分实现满足要求的解决方案。

[0009] 例如，在专利文献1、2中提出了一种改善了挤出性和耐腐蚀性的铝合金。这些铝合金以纯铝为基材，有意识地添加Cu和Fe，能够维持材料强度，同时改善了铝母材的耐腐蚀性和挤出性。

[0010] 在先技术文献

[0011] 专利文献1：日本特开昭60－238438号公报

[0012] 专利文献2：日本特开平5－222480号公报

发明内容

[0013] 发明要解决的技术问题

[0014] 在专利文献1、2中提出的合金的挤出性的确提高，并且改善了耐腐蚀性，但是从以高挤出比在管内面设有凹凸的薄壁中空材料的更进一步的挤出性和耐腐蚀性，特别是耐晶界腐蚀性的观点来看，并不能令人满意。

[0015] 如上所述，作为防御热交换器的扁平管腐蚀的方法，通常采用牺牲性防腐蚀法。专利文献1、2中所提出的铝合金在电位上自然电位达到约－0.7 VvsSCE左右，可以说是相当高的合金，因此在采用了牺牲性防腐蚀方法的部位中使用没有问题。

[0016] 但是，上述合金在纯Al中添加有Cu，Al‐Cu的金属间化合物沿着晶粒边界形成，因此可能会促进晶粒边界的腐蚀。即，在Zn扩散层消耗后或实行减少Zn扩散层的应对措施的情况下，或者在未应用牺牲性防腐蚀法等的热交换器的部位，可能会发生扁平管自身的腐蚀。

[0017] 本发明是为了解决这类课题而完成的，其目的在于提供一种微细孔中空型材用铝合金，抑制在耐晶界腐蚀性方面存在问题的Cu的含量，并且将自然电位维持在较高水平，抑制点蚀和晶界腐蚀的发生和发展，添加Ti、Mn、Zr、Cr等进行包晶型凝固的过渡金属，进一步为了以高挤出比改善作为薄壁材料的中空材料的挤出性，抑制了气体含量。

[0018] 解决技术问题的手段

[0019] 为了实现上述目的，本发明的挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，具有Fe：0.05～0.20质量％、Si：0.10质量％以下、Cu：0.15～0.32质量％、Mn：0.08～0.15质量％、Zr：0.05质量％以下、Ti：0.06～0.15质量％、Cr：0.03质量％以下，余量：由Al和不可避免的杂质构成的化学组成，另外，为了防止挤出中产生作为材料缺陷的气泡，使合金铸造后的原料(坯)的气体含量为0.25cc/100g以下，优选为0.20cc/100g以下，从而防止挤出材料的表面膨胀或损害平滑性的显著的线状缺陷的产生。

[0020] 上述本发明的铝合金，为了铸造坯和挤出材料的组织微细化，也可以含有V：0.05质量％以下。

[0021] 微细孔中空型材用铝合金通过实施将具有如上所述的化学组成的铝合金的DC铸造坯以80℃/小时以下的速度加热至550～590℃并保持0.5～6小时后、以450～350℃的范围保持0.5～1小时或者以50℃/小时的冷却速度冷却至200℃以下的均质化处理而得到。

[0022] 而且，通过将实施了上述均质化处理的坯再加热至450～550℃后，以挤出比30以上1000以下的加工度挤出成希望的形状，得到耐晶界腐蚀性优异的铝合金制微细孔中空型材。

[0023] 在需要的情况下，可以在将均质化处理完成后的坯在外周径上平面切削0.1～1mm左右后进行挤出。

[0024] 发明效果

[0025] 本发明的挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，基本上以纯铝为基础，Fe、Cu、Mn、Cr的含量进一步将原料(坯)的高温变形阻力抑制在较低水平，所以挤出性良好。虽说抑制在较低水平，但由于含有所需量的Fe、Cu、Mn和Cr等，因此，具有作为构成热交换器的微细孔中空型材用的强度、耐腐蚀性。

[0026] 特别是在本发明合金中，Cu含量抑制在0.15～0.32质量％的范围，因此，抑制了Al‐Cu系金属间化合物的形成，晶界腐蚀的可能性极小。另外，通过适量含有Ti，Ti分散于晶界或母体(母材)中，抑制晶界腐蚀的进行，提高耐腐蚀性。

[0027] Mn、Zr以及Cr、V等的适量添加，使母材、特别是Ti分散稀疏的区域的电位较高，进一步促进Ti添加效果，不用说晶界腐蚀，在防止点蚀和全面腐蚀方面效果也非常显著。

附图说明

[0028] 图1是用于说明一般的汽车空调用冷凝器的示意结构的图。

[0029] 图2是用于说明扁平管和装入有扁平管的热交换器的示意结构的图。

[0030] 图3是用于说明Zn扩散层的牺牲性防腐蚀作用的图。

[0031] 图4是表示在实施例中制作的热交换器用中空扁平管的截面形状的图。

[0032] 图5是用于说明实施例中气体含量多时的挤出材料表面缺陷的图。

[0033] 图6是表示实施例中的线状缺陷的图。

[0034] 图7是比较实施例中均质化处理坯的挤出时的压力－时间曲线的图。

具体实施方式

[0035] 如上所述，在专利文献2中提出的挤出成形用铝合金是挤出成形性优异、另一方面所含的Cu在晶粒边界形成Al‐Cu系的金属间化合物而容易发生晶界腐蚀的合金。

[0036] 于是，为了找到减少Cu的含量，具有与专利文献2等中提出的挤出成形用铝合金同等的机械特性，实现作为挤出性改善点的压力降低，并且防止挤出中作为缺陷的气泡和挤裂等的发生、不引起晶界腐蚀的铝合金，进行了潜心研究。

[0037] 结果发现：通过将Cu含量抑制在0.15～0.32质量％的范围内，适当地调节其它元素Fe、Si、Mn、Zr、Cr等的含量，适量添加Ti，能够改善上述课题的耐晶界腐蚀性，进一步通过限制挤出材料中的气体量，并且在挤出这样制造的坯时，通过对坯表面的外周的表皮进行平面切削，能够抑制膨胀、卷入等造成的偶发性的挤出缺陷的产生。

[0038] 以下对详细情况进行说明。

[0039] 本发明的挤出性、耐点蚀性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，具有含有Fe：0.05～0.20质量％、Si：0.10质量％以下、Cu：0.15～0.32质量％、Mn：0.08～0.15质量％、Zr：0.05质量％以下、Ti：0.06～0.15质量％、Cr：0.03质量％以下，根据需要还含有V：0.05 质量％以下，余量由Al和不可避免的杂质构成的化学组成，挤出材料中的气体含量为0.25cc/100g以下。对于这些的目的、各成分的作用以及限定理由、气体限制和坯外周的表皮去除的效果进行说明。以下的“％”均表示质量％。

[0040] Fe：0.05～0.20％

[0041] Fe具有提高纯铝合金的强度的作用，并且具有防止铸造时的裂纹、铸造组织的微细化效果。通过含有0.05％以上来发挥该作用，但在大量含有到超过0.20％的程度，在铸造时会在结晶边界产生Al－Fe化合物，可能会对耐点蚀腐蚀、耐晶界腐蚀造成不良影响，并且由于挤出时的挤裂、裂纹等使得挤出性恶化，所以Fe的上限值为0.20％。

[0042] Si：0.10％以下

[0043] Si是从Al母材混入的不可避免的杂质，为了抑制对加工性带来不良影响的Al－Fe－Si化合物的生成，而且，过量Si颗粒会成为点状腐蚀的起点，并且与添加元素Mn、Zr等生成化合物，为了减少这些效果，所以其上限值为0.10％。

[0044] Cu：0.15～0.32％

[0045] Cu是用于抑制Al基材的深的点蚀的有效元素。在含有0.15％以上时可以看到效果。但是，当其含量增多时，在晶界形成Al－Cu化合物CuAl2，在均质化处理中不能使晶界偏析完全消失，促进晶界腐蚀。另外，由于挤出压力增加，所以Cu含量为0.15～0.32％。

[0046] Mn：0.08～0.15％

[0047] Mn具有提高耐腐蚀性和强度、特别是高温强度的作用。通过含有0.030％以上表现出这些作用，但为了改善Al母材的电位，稳定地抑制腐蚀扩展，优选添加Mn0.08％以上，由于进一步提高了高温下的强度，因此具有钎焊时不产生大幅度软化、能够维持构造体的刚性的大的作用。另一方面，由于高温强度高，因此，挤出时的加工压力增大，使挤出性降低。另外，可能会沿着结晶边界形成Al－Mn系的金属间化合物Al6Mn，对耐晶界腐蚀带来不良影响。因此，Mn含量将0.15％作为上限。

[0048] Zr：0.05％以下

[0049] Zr即便在微量添加时，因其与Mn等的协同效果，也会使得材料 的高温强度增大。但是，在添加Zr超过0.05％时，影响与其它元素的化合物形成，效果减小，并且在薄壁材料的挤出时挤出压力增大。另外，添加0.05％以下的Zr，具有使母材变贵、同时减小点蚀腐蚀和晶界腐蚀的效果。另外，如果意向是单独的效果，则优选添加Zr 0.02～0.05％。

[0050] Ti：0.06～0.15％

[0051] Ti使铸造组织微细化，该Ti元素的分布状态具有抑制挤出材料的晶界腐蚀的作用。在含有0.06％以上时有效地表现出该作用。但是，当其含量增多时，生成粗大的金属间化合物TiAl3，使挤出性恶化，并且增加Ti分布的不均匀性，因此其上限设定为0.15％。

[0052] V：0.05％以下

[0053] 铸造时结晶化的V和V化合物由于挤出而分散成层状，具有防止晶界腐蚀扩展的作用，因此根据需要含有。但是，当其含量增多时，使挤出性恶化，因此，其上限设定为0.05％。通过Ti和V的复合添加，抑制晶界腐蚀的效果增大，但是如果它们的含量过多，就会使挤出性恶化，因此它们的合计量的上限设定为0.20％。

[0054] Cr：0.03％以下

[0055] Cr具有抑制挤出组织粗大化的作用。通过含有0.01％以上，有效地表现出该作用。但是，当大量含有时，则使挤出性恶化，因此，其上限设定为0.03％。

[0056] 其它为不可避免的杂质。

[0057] 气体含量：0.25cc/100g以下

[0058] 气体是在合金的制造阶段即熔解、铸造时从大气中混入的氧、氢以及氮。在利用气体分析(Lansley method：气体体积法)的结果中，氢(H2)气为99％以上，Al合金中所含的气体以氢气为主。为了除去该气体(H2)，通常实施脱气处理，通过控制熔解后的铸造温度进行脱气处理，稳定地达到0.25cc/100g以下，使气体量多时的材料不良即氧化覆膜、夹杂物的混入降低。而且，防止因混入气体引起的挤出时的缺陷即材料表面的膨胀(气泡)的产生，还具有减少异物(氧化膜、夹杂物)起点的挤出缺陷(挤裂、裂纹)和腐蚀起点、消除仅通过成分不能解决的挤出性降低、耐腐蚀性降低的可能性的效果。

[0059] 以下，对本发明的微细孔中空型材用铝合金的制造方法进行说明。

[0060] 本发明的挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金，通过通常的方法进行熔炼，通过在熔解后适当地设定包括脱气的熔融液处理条件和铸造条件的通常的铸造法即半连续铸造法，制成希望形状的坯来提供。

[0061] 在所得到的铝合金坯中，为了有效地利用合金的含有成分，将铸造后的坯在高温下加热，使构成铸造时结晶化的金属间化合物的元素等在母材中再固溶，并且为了消除添加元素的浓度分布、并使铸造时作为结晶化物存在的化合物微细化等，需要实施均质化处理。作为该均匀化处理，优选以550～590℃进行0.5小时～6小时的加热处理。

[0062] 本发明的铝合金是在纯Al基材中限制Fe、Si，添加Cu、Mn、Cr、Zr以及Ti，限制了气体量的合金。

[0063] 如果将通过铸造得到的坯以550℃以上保持0.5小时以上，就不能使Al－Fe－Si系化合物或Al－(Fe，Mn)－Si系化合物微细地分散，在以高加工度进行挤出时就会产生缺陷。另外，为了使作为其它元素的Cu、Cr、Mn、Zr等的化合物溶入Al基材，或使其作为微细的化合物存在，也需要在550℃以上保持0.5小时以上。

[0064] 另一方面，以超过590℃的温度加热0.5小时以上时，虽然对于Fe、Si、Cu而言溶入的进展令人满意，但Mn、Cr、Zr的溶入量增多，使得之后的挤出时的加工压力增大，进一步使得挤出材料的组织形成粗大的再结晶组织的倾向增大。

[0065] 另外，在经济方面，优选为6小时以下，长时间的均质化处理使得坯成本增高，并且坯表面发生氧化，得不到好的品质。均质化处理的适当的温度为570℃±10℃，在经济方面，优选快速升温、快速冷却，但含有Mn、Cr、Zr的合金在向均质化处理温度的升温超过80℃/h的速度时，形成Mn、Cr大量溶入的状态，以适当的升温速度，将铸造的原样状态(存在粗大化合物、溶入量多)充分地保持直至达到均质化处理温度的扩散时间，使粗大化合物Al－Fe、Al－Fe－Si等固溶。另一方面，固溶的Cr、Mn、Zr以Al－Fe(Mn、Cr、Zr)－Si系化合物、Al－Zr、Al－Mn化合物的方式析出，改善了坯的组织，使挤出压力降低，使挤出管的组织微细化。

[0066] 另一方面，在高温下的保持中，发生Mn、Cr、Zr化合物的溶入，需要使这些化合物可靠地以适当的化合物的形态析出，为此，需要在450～350℃的范围保持0.5～1小时、或以50℃/小时的冷却速度缓慢地冷却至200℃以下。若偏离该条件，Mn、Cr、Zr就会以固溶状态残留在母体(母材)中，在后续工序的挤出加工前的加热时，只有少量析出，因此挤出压力高，使加工性降低。将在这种均质化处理中得到的坯挤出后的材料，挤出材料的表面和内部的组织均匀，能够抑制热轧加工引起的晶粒的粗大化。

[0067] 为了铸造坯组织的优化，进行了均质化处理，但其坯外周表面成为凹凸状态，并且生成有氧化覆膜。因此，根据挤出模具构造、挤出条件等，有时在挤出中坯外周部复杂地流入挤出材料、特别是中空型材，流入的坯外周部的氧化覆膜等作为型材表面缺陷产生挤裂、气泡，形成挤出缺陷，使型材表面的平滑性降低，成为深的线状缺陷。

[0068] 为了防止这些缺陷，需要去除坯外周的氧化覆膜、污垢，最有效的是实施平面切削。平面切削优选在坯外周径上进行0.1～1mm左右。

[0069] 为了对将本发明的合金成分铸造而得到的坯实施规定的均质化处理，得到目的物微细中空挤出型材，需要将该坯以450℃以上550℃以下进行加热，以挤出比30以上1000以下的加工度进行挤出加工。

[0070] 在低于450℃时，微细中空型材的挤出比高，因此超过挤出机的挤出压力的极限能力(通常为210kg/cm2)，不能进行挤出。即使能够挤出，也会在微细的中空材料的内表面产生挤裂等缺陷，并且，形状、尺寸在允许差之外。

[0071] 另外，在以超过550℃左右的高温进行加热时，虽然挤出能够容易地进行，但由于挤出比和挤出速度高，挤出中的型材温度增高，在微细中空材料的表面和内部大多会发生挤裂，或出现局部熔融，不能维持所要求的形状。

[0072] 而且，在挤出比小、低于30左右时，难以得到作为本专利的特征的Ti效果(使Ti在型材内部沿着挤出方向层状存在的状态)。相反，在进行挤出比超过1000的模具设计时，难以进行模具制作，而且难以进行挤出条件的选定，挤出加工本身不可能实现。

[0073] 实施例

[0074] 热交换用流体使用弗利昂系制冷剂。因此，作为热交换器所使用的原料，需要耐腐蚀性、强度、钎焊性优异，并且能够进行作为热交换器装配品的主要部件的0.5～2mm左右的微细孔中空型材(扁平管)的挤出加工的合金。

[0075] 在此，对具有表1所示的化学组成的各种铝合金，验证挤出成形性、耐腐蚀性、强度、钎焊性。

[0076] 首先，对具有表1所示的化学组成的各种铝合金进行熔炼，制作直径6～10英寸、长2～6m的铸造体(坯)。将该坯以550～590℃保持0.5～6小时的条件实施均匀化处理，之后，加热至460～550℃，用挤出比为30～1000的薄壁型材用模具，挤出具有图4中表示横截面形状的宽度(W)16.2mm、厚度(H)1.93mm、壁厚(T)0.35mm的12孔(P)的热交换器用中空扁平管
1。

[0077] 接着，对挤出的各试样，观察刚刚挤出后的挤出材料表面和内表面。另外，作为材料的品质，研究耐腐蚀性、强度、钎焊性。将其结果示于表1的相当成分的右部。

[0078] 其中，强度根据退火材料的室温强度判定，以纯Al的65MPa为基准，将超过90MPa的强度作为◎，将60～90MPa的范围作为○，将低于60MPa的作为×。

[0079] 耐腐蚀性通过盐水喷雾试验(JIS Z2371)5000小时，由腐蚀试验后的微观组织观察评价晶界腐蚀的有无和进行程度，将几乎没有观察到晶界腐蚀的作为◎，将层状腐蚀在100μm以下的作为○，将层状腐蚀在300μm以上的作为×。

[0080] 挤出性通过挤出时的挤出压力的负荷状态和扁平管的表面缺陷(挤裂、粗糙、制品的外周和内表面的凹凸、挤裂)进行判断，将完全没有表面缺陷的评价为◎，将稍有表面缺陷、但在使用上没有问题的评价为○，将表面缺陷多、无法使用的评价为×。

[0081] 关于钎焊性，本发明例、比较例均几乎同等，差异不明显。

[0082] 作为综合评价，将能够作为热交换器用中空扁平管使用的合格品评价为○，将不能使用的不合格品评价为×。

[0083] 图5表示气体含量等多时产生的挤裂状缺陷(选取)的放大照片， 在该微小挤裂多发时，可能成为腐蚀起点。

[0084] 图6是称为作为表面缺陷的线状缺陷的微细凹凸，但凹凸伴有微小的挤裂，可能会促进腐蚀。

[0085] 按照这样的评价基准，为了实施关于气体量的评价试验，在表2所示的气体量为0.21cc/100g的情况下，使用耐腐蚀性、挤出性试验等合格的型材的坯成分。按照该合金成分，如表3所示，利用使气体量变化的试验材料实施挤出试验，得到表3内的右部所示的结果。

[0086] 在0.25cc/100g以上时，表面明显恶化，感官上产生明显的差异。

[0087] [表1]

[0088] 表1：供试材料的化学组成(质量％)和供试材料的各种评价结果

[0089]

[0090] [表2]

[0091] 表2：研究气体量的影响用的合金成分(质量％)

[0092]Si Cu Mn Cr Ti Zr V 挤出性 评价
0.08 0.03 0.1 0.01 0.08 0.03   ○ ○

[0093] (气体量：0.21cc/100g)

[0094] [表3]

[0095] 表3：实施例的表2中使用的合金中的气体量和挤出性评价结果

[0096]序号 气体量(cc/100g) 挤出性评价
1 0.35 挤出材料表面挤裂、线多
2 0.28 挤裂多
3 0.25 有微细的挤裂
4 0.23 表面健全
5 0.2 表面健全、粗糙度平滑
6 0.15 表面健全、粗糙度平滑、有光泽

[0097] 接着，对均质化处理条件进行验证。

[0098] 对具有表1中No.2所示的化学组成的各种铝合金进行熔炼，进行脱气、微细化、过滤等规定的熔融液处理，之后，通过DC铸造法，以铸造温度680℃以上的温度铸造直径210mm的坯。

[0099] 之后，进行以590℃的温度保持4小时后、进行冷却的均质化处理，得到4000mm长的坯。达到590℃的升温和从590℃开始的冷却以下述条件进行。将该坯称为现行处理坯。

[0100] 升温条件：100℃/小时

[0101] 冷却条件：250℃/小时

[0102] 作为本发明例，将使上述铸造坯达到均质化温度590℃的过程(升温过程)的升温速度设为80℃/小时以下，并且在均质化温度保持4小时后进行冷却时，以50℃/小时的冷却速度在450～350℃的温度范围进行冷却，之后进行炉外冷却(炉外放冷)。将该坯称为本发明法坯。

[0103] 观察现行处理坯和本发明法坯的微观组织，现行处理坯中除了处理前的坯的结晶化物以外，未看到明显的化合物，而本发明法坯的组织除了结晶化物以外，还看到析出物(Al－Mn系)微细分散。

[0104] 接着，将这两种坯形成500mm长度，以挤出比150、以500℃、15m/分钟的挤出速度制造图4的形状的扁平管。此时，测定挤出时的挤出压力。

[0105] 将其结果示于表4。

[0106] 另外，图7表示挤出时的压力－时间曲线的比较。

[0107] 本发明法与现行法相比，最高压力小、压力降低快。而且，曲线内的面积小，挤出时所需要的能量小。

[0108] [表4]

[0109] 表4：均质化处理条件的影响

[0110]

[0111] 另外，对挤出加工时的挤出比进行了验证。

[0112] 将上述均质化处理条件的验证中使用的本发明法坯加热至480℃后，以20m/分钟的速度挤出挤出比150的扁平管和挤出比20的平直棒材。

[0113] 进行这两种挤出材料的微观组织观察，比较Ti化合物的分散状态。将其结果示于表5。

[0114] [表5]

[0115] 表5：挤出比的影响

[0116]

[0117] 根据挤出制品，在模具设计时尽可能有效地使用模具和坯接触面，为了提高生产率，在为小制品的情况下，以用一个模具挤出多个制品的方式进行设计。另外，在大的制品的情况下，制品部分也配置在接近于模具的外周的部分。在这种模具设计的情况下，坯外周从接近于模具外周的部位形成制品，因此坯外周的氧化表面和品质不稳定的坯外周1mm左右流入制品时，在挤出制品的表面产生卷入、挤裂、线状等不良情况。为了避免这些不良情况，有效的是对坯表面进行平面切削后供于挤出。

[0118] 考虑到坯表皮的凹凸，并且为了也去除坯外周部的成分偏析部位，需要去除0.1至1mm左右。

[0119] 以优化的均质化条件制造表1的序号2的发明合金坯(气体量为0.21cc/100g)，选择坯表皮状态比较差的坯实施试验。根据图5的挤裂和图6的线状的状态，对挤出条件设为一定而得到的挤出材料的表面状态进行比较评价。将结果示于表6。

[0120] [表6]

[0121] 表6：坯表面有无表面平面切削的影响

[0122]

[0123] 可以明显地确认坯表皮对挤出材料表面的影响。但是，由于试验数据的关系，作为制品还未达到不合格的程度，但可以预料随着连续地进行挤出，这些不利情况变多、增大，存在导致缺陷的可能性。

[0124] 产业上的可利用性

[0125] 根据本发明，提供一种不妨碍挤出性的添加有过渡金属的耐腐蚀性和挤出性优异的铝合金及其制造方法，作为微细孔中空型材用铝合金，能够抑制在耐晶界腐蚀性方面存在问题的Cu的含量，并且将自然电位维持在较高水平。