涂层布及其制造方法

摘要

本发明的课题是提供适合于可以抑制由气体发生器产生的高温气体所引起的对气囊主体布的破坏的耐热性高的气囊的布帛。其解决方法涉及一种气囊用涂层布，其特征在于，是在立体结构织物的至少一面，以每一面50～500g/m2设置有弹性体树脂层的涂层布，布帛的内部具有空洞，其空洞率为15～60％。优选用于下述用途：安装在气囊的气体发生器连接用开口周缘部。

权利要求

1.一种气囊用涂层布，其特征在于，是在立体结构织物的至少一面，以每一面50～

500g/m2的附着量涂覆有弹性体树脂层的涂层布，布帛的内部具有空洞，其空洞率为15～

60％，所述立体结构织物是在内部穿过与正面存在的纤维相同方向的纤维的织物。

2.根据权利要求1所述的涂层布，其用于以下用途：安装在气囊的气体发生器连接用开口周缘部。

3.根据权利要求1所述的涂层布，构成立体结构织物的纤维为合成纤维，所述纤维的总纤度为100～700dtex，单丝纤度为1～7dtex。

4.根据权利要求1所述的涂层布，在立体结构织物的两面涂覆有弹性体树脂层，一方的弹性体树脂层的附着量为200g/m2以下。

5.根据权利要求1所述的涂层布，立体结构织物的厚度为0.5～2.5mm。

6.权利要求1～5的任一项所述的涂层布的制造方法，其特征在于，采用提花织机或多臂织机由合成纤维制造立体结构织物，在该织物的至少一面涂覆弹性体树脂。

7.一种气囊，具有权利要求1～5的任一项所述的涂层布。

8.一种气囊，在安装在气囊装置的气体发生器连接用开口周缘部的部分缝合有权利要求1～5的任一项所述的涂层布。

说明书

涂层布及其制造方法

技术领域

[0001] 本发明涉及适合于气囊的涂层布，特别涉及对于保护气囊主体中的气体发生器连接用的开口部的周缘有用的布帛。

背景技术

[0002] 气囊装置是在车辆的碰撞时通过气囊装置瞬时地膨胀来保护乘客的装置，通常具备作为气体发生器的气体发生器(inflate)和通过气体发生器气体而进行膨胀的由合成纤维的布帛形成的气囊，但从气体发生器吹出的气体温度非常高，因此对该高温气体直接接触的气体发生器连接用开口周缘部实施了用于强化耐热性的应对。

[0003] 提出了例如通过对形成为袋状的气囊的接合部部分地厚涂树脂涂覆量来提高气体发生器气体导入部的耐热性的基布(专利文献1)。然而，该技术是对基布整面实施薄涂，然后对必要部分实施反复涂布的技术，但涂布进行多次，有成本变高这样的问题。

[0004] 另一方面，为了提高气囊的内面的气体发生器连接用开口部的周缘部的耐热性，提出了一种气囊，其特征在于，配置气囊主体基布和防火布，在气囊主体基布与防火布之间具有成为层状的耐热温度250度以上的隔热树脂层。(专利文献2)。然而，目前所使用的气体发生器气体进行高温化，或爆炸时的瞬间的温度也成为2000度以上，因此对于一般的耐热性树脂而言不能耐受该高温气体。

[0005] 此外，提出了在气体发生器安装用开口部的周围重合加强布等而缝制的方法(专利文献3)。该手段是对气囊的主体用基布重叠两块加强布，但关于加强布本身的构成没有公开，加强布本身是否耐受现在所使用的气体发生器气体的高温还不清楚。

[0006] 现有技术文献

[0007] 专利文献

[0008] 专利文献1：日本特开2007-261380号公报

[0009] 专利文献2：日本特开2004-114981号公报

[0010] 专利文献3：日本特开平8-225048号公报

发明内容

[0011] 发明所要解决的课题

[0012] 本发明的课题是提供可以抑制由气体发生器产生的高温气体所引起的对气囊主体用基布的破坏的耐热性高的布帛。

[0013] 用于解决课题的方法

[0014] 本发明人为了解决上述课题而进行了研究，结果发现，通过使用立体结构织物可以实现该目的。即本发明如下。

[0015] (1)一种涂层布，其特征在于，是在立体结构织物的至少一面，以每一面50～500g/2
m的附着量涂覆有弹性体树脂层的涂层布，布帛的内部具有空洞，其空洞率为15～60％，[0016] (2)上述涂层布，其用于以下用途：安装在气囊的气体发生器连接用开口周缘部，[0017] (3)上述任一项所述的涂层布，构成立体结构织物的纤维为合成纤维，上述纤维的总纤度为100～700dtex，单丝纤度为1～7dtex，

[0018] (4)上述任一项所述的涂层布，在立体结构织物的两面涂覆有弹性体树脂层，一方的弹性体树脂层的附着量为200g/m2以下，

[0019] (5)上述任一项所述的涂层布，立体结构织物的厚度为0.5～2.5mm，

[0020] (6)上述任一项所述的涂层布的制造方法，其特征在于，采用提花织机或多臂织机由合成纤维制造立体结构织物，在该织物的至少一面涂覆弹性体树脂，

[0021] (7)一种气囊，在安装在气囊装置的气体发生器连接用开口周缘部的部分缝合有上述任一项所述的涂层布。

[0022] 发明的效果

[0023] 通过本发明，可以获得适合于耐受高温气体的气囊的涂层布。

附图说明

[0024] 图1为本发明的涂层布的截面示意图。

[0025] 图2为显示充气试验的构成的示意图。(a)为主视图，(b)为(a)的X-X’截面图。

具体实施方式

[0026] 本发明的涂层布形成以包含纤维的立体结构织物为基本结构的、例如图1所示那样的构成。这里所示的是显示涂层布1的一例的截面图，图1的立体结构织物2成为三层织物，由多根纤维3构成。立体结构织物2被弹性体树脂涂覆，形成弹性体树脂层4，而且在纤维之间或根据情况在被树脂包围的空间存在适当体积的空洞5。

[0027] 作为构成立体结构织物的纤维的原材料，可以使用例如，聚酰胺系纤维、聚酯系纤维、芳族聚酰胺系纤维、人造丝系纤维、聚砜系纤维、超高分子量聚乙烯系纤维等合成纤维。其中优选为大量生产性、经济性优异的聚酰胺系纤维、聚酯系纤维。

[0028] 作为聚酰胺系纤维，可举出例如，由尼龙6、尼龙66、尼龙12、尼龙46、尼龙6与尼龙66的共聚聚酰胺、使聚亚烷基二醇、二羧酸、胺等与尼龙6共聚而成的共聚聚酰胺等形成的纤维。尼龙6纤维、尼龙66纤维的耐冲击性特别优异，因此优选。

[0029] 此外，作为聚酯系纤维，可举出例如，由聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等形成的纤维。可以为由使作为酸成分的间苯二甲酸、5-磺酸钠间苯二甲酸、己二酸等脂肪族二羧酸与聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯共聚而成的共聚聚酯形成的纤维。

[0030] 此外，合成纤维中，为了改善纺丝、拉伸工序、加工工序中的生产性、或特性，可以包含热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增塑剂、增稠剂、颜料、阻燃剂等添加剂。

[0031] 本发明的立体结构织物优选将相同化学结构的合成纤维作为经纱和纬纱。进一步经纱/纬纱都具有相同总纤度，经纱/纬纱都具有相同单纤维纤度也是优选的方式。

[0032] 所谓同种聚合物，是指尼龙66彼此、聚对苯二甲酸乙二醇酯彼此等聚合物的主要重复单元共同的聚合物彼此，例如均聚物与共聚聚合物的组合作为本发明中所谓的同种聚合物也是允许的。此外，如果共聚成分的有无、种类、量相同，则不需要区分经纱与纬纱，因此在生产管理上也是优选的。

[0033] 此外，所谓总纤度或单纤维纤度相同，是指总纤度或单纤维纤度之差在经纱/纬纱的纤度小者的纤度的5％以内。

[0034] 作为本发明所使用的合成纤维的总纤度，优选为100～700dtex。通过设为100dtex以上，从而可以维持织物的强度。此外，在总纤度低的情况下，在立体结构织物的形成时，由于低刚性因此易于弯曲，由此有变得不能维持空洞，不能提高空洞率的倾向。此外通过设为700dtex以下，从而可以维持更适合的收纳时的柔软性、期望的空洞率。总纤度更优选为300～650dtex，进一步优选为400～600dtex。通过设为该范围内的总纤度，从而可以平衡良好地提高织物的强度、柔软性、空洞率。

[0035] 作为合成纤维的单纤维纤度，优选使用1～7dtex的较低纤度的合成纤维长丝。这是因为，通过设为1dtex以上，从而能够不实施特别工夫来制造合成纤维长丝，通过设为7dtex以下，从而合成纤维长丝的柔软性提高。单纤维纤度更优选为2～6.8dtex，进一步优选为3～6.6dtex。通过将单纤维纤度设定为上述的低范围，从而可获得使合成纤维长丝的刚性降低的效果，因此基布的柔软性提高，由此优选。

[0036] 作为构成本发明的气囊用涂层布的单纤维的抗拉强度，从为了满足作为气囊用织物所要求的机械特性和制丝操作方面考虑，经纱和纬纱都优选为8.0～9.0cN/dtex，更优选为8.3～8.7cN/dtex。

[0037] 本发明的涂层布在织物的内部具有空洞，该空洞的比例优选为15～60％。

[0038] 这里空洞率的算出可以使用以下的式子。

[0039] 空洞率(％)＝(表观质量-实测质量)/实测质量×100

[0040] 具体而言，首先求出涂覆前的基布的厚度和涂覆后的基布的厚度。将涂覆前的基布与涂覆后的基布之差设为树脂的厚度。由试验片求出涂覆前基布的体积和树脂层的体积，由构成基布的纤维的密度和被涂覆的树脂的密度求出表观质量。表观质量的算出使用以下的式子。

[0041] 表观质量(g)

[0042] ＝涂覆前基布的厚度(cm)×试验片面积(cm2)×原纱的密度(g/cm3)+(涂覆后基布的厚度(cm)-涂覆前基布的厚度(cm))×试验片面积(cm2)×树脂的密度(g/cm3)

[0043] 进而由所得的表观质量和实测质量算出空洞率。

[0044] 在计算时不使用涂覆前的基布的特性，而仅由涂覆后的基布求出表观质量的情况下，可以利用以下方法。在求出涂覆前基布的厚度时，采用扫描型电子显微镜拍摄涂覆后基布的截面照片，求出作为立体结构织物的基布部分和树脂部分的厚度。此外原纱的密度为取出没有附着树脂的纤维而求出。此外关于树脂的密度，利用原纱溶解但树脂不溶解的溶剂将原纱溶解，由残留的树脂求出。例如，作为溶解尼龙66的溶剂，可以使用甲酸，作为溶解聚对苯二甲酸乙二醇酯的溶剂，可以使用六氟异丙醇。在材料的密度还不清楚的情况下，在想要求出其密度的情况下，可以采用JISK7112(1999)的A法(水中置换法)、B法(比重瓶法)、C法(浮沉法)和D法(密度梯度管法)的任一方法来求出。

[0045] 通常，将作为试验片的20cm×20cm的正方形试验片取出5处来测定，使用它们所算出的空洞率的平均值。

[0046] 通过使空洞率在该范围，从而可以通过绝热效果来提高耐热性。如果空洞率低，则得不到充分的绝热效果，如果空洞率高，则不能维持作为布的厚度，有织物的组织崩溃的倾向。因此进一步优选的空洞率为20％以上，另一方面上方的值为60％以下，优选为40％以下。

[0047] 此外，本发明的涂层布需要在织物的至少一面涂覆有弹性体树脂层。通过这样，可以保护织物不受由气体发生器产生的高温气体影响。

[0048] 作为涂覆织物的弹性体树脂，优选为具有耐热性、耐寒性、阻燃性的弹性体树脂，可举出例如，有机硅树脂、聚酰胺系树脂、聚氨基甲酸酯树脂、氟树脂等。其中，从耐热性、低透气度性方面考虑，特别优选为有机硅树脂。作为这样的有机硅树脂，可举出二甲基系有机硅树脂、甲基乙烯基系有机硅树脂、甲基苯基系有机硅树脂、氟系有机硅树脂。

[0049] 此外，涂布织物的树脂也优选含有阻燃化合物。作为这样的阻燃化合物，可例示包含溴、氯等的卤素化合物、铂化合物、氧化锑、氧化铜、氧化钛、磷化合物、硫脲系化合物、碳、铈、氧化硅等。其中，更优选为卤素化合物，特别是卤代环烷烃、铂化合物、氧化铜、氧化钛、碳。

[0050] 作为涂覆织物的树脂的附着量，作为对一面施与的量，为50～500g/m2。作为上方的值，优选为400g/m2以下，更优选为300g/m2以下，进一步优选为250g/m2以下。作为下方的2
值，优选为100g/m以上。通过使附着量在该范围，从而可以兼具气囊用涂层布的耐热性和柔软性。通过使树脂的表面附着量为50g/m2以上，从而可以均匀地覆盖织物表面，获得耐热性、对安装部的追随性。

[0051] 不需要对立体结构织物的相反面进行涂布。然而为了提高耐热性，最好对相反面也进行涂布。厚度优选为500g/m2以下，进一步优选为200g/m2以下，更优选为100g/m2以下。作为下方的值，优选为50g/m2以上。通过使相反面的附着量为以上所示的值以下，从而可以提高耐热性和柔软性，通过使树脂的反面附着量为以上所示的范围以上，从而树脂均匀地覆盖织物表面，可以获得耐热性提高、柔软性，可以提高由立体结构织物内所形成的空洞内带来的绝热效果。

[0052] 此外，本发明的涂层布的厚度优选为0.5～2.5mm，更优选为0.7～2.3mm，进一步优选为0.9～2.0mm。通过使厚度在该范围，从而可以兼具气囊用涂层布所要求的耐热性和柔软性。

[0053] 接下来对本发明的立体结构织物的制造方法以及制造涂层布的方法进行说明。

[0054] 本发明的所谓立体结构织物，是指除了正面存在的纤维以外，在织物的内部和/或织物的相反面穿过与正面存在的纤维相同方向的纤维的织物。

[0055] 以形成多层织物的方式设计组织来进行织制。

[0056] 作为多层织物，有三层织物、四层织物、五层织物、六层织物等，对于二层织物，不易获得需要的空洞率，对于五层织物、六层织物，原纱的使用量增加，成本变高。因此其中优选为三层织物、四层织物。

[0057] 首先将上述的原材料和总纤度的经纱整经而挂于织机，同样地准备纬纱。由于是多层织物的立体结构织物，因此可以使用提花织机、多臂织机，但从通用性考虑，优选为利用多臂织机的织制。关于织机的投纬方式，能够使用例如喷水织机、喷气织机和剑杆织机等。

[0058] 织制工序之后，根据需要实施精练、热定形等加工。

[0059] 本发明的涂层布在上述立体结构织物的至少一面涂布树脂而获得。

[0060] 作为树脂的涂布方法，有逗点辊涂布机、浮刀式涂布机、辊刀式涂布机、逆转辊式涂布机、凹版辊式涂布机等，在厚涂的情况下，优选为逗点辊涂布机，在薄涂的情况下，优选使用浮刀式涂布机。

[0061] 这里所记载的涂层布可以非常简单地制造，在成本上是有利的。此外该涂层布维持立体结构组织所特有的高机械特性，并且具有优异的耐热性。因此该涂层布适合于气囊用途，此外适合使用于安装在气囊的气体发生器连接用的开口部的周缘部的部分。

[0062] 实施例

[0063] 接下来，通过实施例，进一步详细地说明本发明。另外，本发明中，为了评价发明的效果，使用气体发生器来评价涂层布的耐热性。将该试验称为充气试验，方法如后所述。此外，作为所得的涂层布的测定和评价方法，使用以下方法。

[0064] [测定方法]

[0065] (1)织物厚度

[0066] 按照JIS L 1096：1999 8.5，对试样的不同5处使用厚度测定机，在23.5kPa的加压下，为了使厚度稳定而在等待10秒之后测定厚度，算出平均值。

[0067] (2)目付

[0068] 按照JIS L 1096：1999 8.4.2，采取3片20cm×20cm的试验片，称量各自的质量(g)，将其平均值以每1m2的质量(g/m2)来表示。

[0069] (3)附着量

[0070] 作为对比用试样，对除了未涂布树脂以外在同样的条件下进行了处理的试样进行测定。

[0071] 通过上述(2)，测定对比用试样的目付，求出涂层布的目付与对比用试样的目付之差作为弹性体树脂的附着量(单位g/m2)。

[0072] (4)密度

[0073] 按照JIS Z 8807来测定原纱的密度，此外按照JIS K 6249测定所使用的树脂的密度。

[0074] (5)空洞率

[0075] 通过上述(1)，求出涂覆前基布的厚度和涂覆后基布的厚度。将涂覆前基布与涂覆后基布之差设为树脂厚度。由试验片求出涂覆前基布的体积和树脂层的体积，使用原纱的密度和树脂的密度来求出表观质量。另外在该实施例中试验片使用20cm×20cm的正方形试验片。

[0076] 表观质量(g)

[0077] ＝涂覆前基布的厚度(cm)×试验片面积(cm2)×原纱的密度(g/cm3)+(涂覆后基布的厚度(cm)-涂覆前基布的厚度(cm))×试验片面积(cm2)×树脂的密度(g/cm3)

[0078] 通过(2)，求出涂覆后基布的实测质量，将通过以下式子求出的值设为空洞率。

[0079] 空洞率(％)

[0080] ＝(表观质量-实测质量)/实测质量×100

[0081] 另外本发明中使用的尼龙66的纤维的密度为1.14g/cm3，聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维的密度为1.38g/cm3，有机硅树脂的密度为1.07g/cm3。

[0082] [试验方法]

[0083] (1)充气试验

[0084] 图2显示示出充气试验的试验方法的概念图。(a)为显示试验方法的概念的主视图，(b)为X-X’截面图。在气体发生器10的气体喷出口11的周缘，以及气囊主体用的布12的内侧，两块重叠地配置本发明的涂层布13，使气体发生器着火，确认到涂层布和气囊主体用的布的破坏。

[0085] 另外，气囊主体用的布采用以下的构成。

[0086] 作为经纱/纬纱，使用了包含尼龙66，由具有圆形截面形状的单纤维纤度为3.46dtex的单纤维136长丝构成，总纤度470dtex，强度8.5cN/dtex，伸长率23％的无捻的合成纤维长丝。使用上述合成纤维长丝以使经纱和纬纱的织造密度分别为50根/2.54cm的方式织制织物。在织物的表面以使附着量为25g/m2的方式涂覆粘度50Pa·s(50,000cP)的无
2
溶剂系有机硅树脂，制成目付230g/m、基布厚度0.33mm的主体用的布。

[0087] (2)充气试验结果的评价

[0088] 通过以上试验方法，将仅与气体发生器相接的第一块涂层布有破坏的情况评价为“E”(优秀)，将贯穿第一块，连第二块涂层布都有破坏，但气囊的主体用的布没有破坏的情况评价为“G”(良好)，将贯穿第二块，连气囊的主体用布都有破坏的情况评价为“P”(不良)。

[0089] [实施例1]

[0090] (经纱、纬纱)

[0091] 作为经纱和纬纱，使用了包含尼龙66，由具有圆形截面形状的单纤维纤度为6.53dtex的单纤维72长丝构成，总纤度470dtex，强度8.5cN/dtex，伸长率23％的无捻的合成纤维长丝。

[0092] (织制工序)

[0093] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为145根/2.54cm、纬纱的织造密度为105根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0094] (精练、定形工序)

[0095] 接着将该织物利用通常的方法进行精练、干燥，然后接着使用针板拉幅机干燥机在宽度收缩率0％、超喂率0％的尺寸限制下在160℃实施1分钟的热定形加工。

[0096] (涂覆工序)

[0097] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量为240g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，然后，在反面以附着量成为60g/m2的方式涂布相同树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0098] 测定获得的涂层布的空洞率得到的结果为23％。此外，将织物厚度、目付的测定结果示于表1中。将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表1中。如表1所示，该涂层布的耐热性优异。

[0099] [实施例2]

[0100] (经纱、纬纱)

[0101] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例1同样的合成纤维长丝。

[0102] (织制工序)

[0103] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为145根/2.54cm、纬纱的织造密度为200根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0104] (精练、定形工序)

[0105] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0106] (涂覆工序)

[0107] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使织附着量为200g/m2的方式涂覆粘度20Pa·s(20,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以附着量成为50g/m2的方式涂覆相同树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0108] 测定获得的涂层布的空洞率得到的结果为15％。将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表1中。如表1所示，该涂层布的耐热性优异。

[0109] [实施例3]

[0110] (经纱和纬纱)

[0111] 作为经纱和纬纱，使用了包含尼龙66，由具有圆形截面形状的单纤维纤度为4.86dtex的单纤维72长丝构成，总纤度350dtex，强度8.5cN/dtex，伸长率23.4％的无捻的合成纤维长丝。

[0112] (织制工序)

[0113] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为165根/2.54cm、纬纱的织造密度为120根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0114] (精练、定形工序)

[0115] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0116] (涂覆工序)

[0117] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为250g/m2的方式涂布粘度20Pa·s(20,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以附着量成为50g/m2的方式涂布相同树脂。然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0118] 测定获得的涂层布的空洞率得到的结果为36％。将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表1中。如表1所示，该涂层布的耐热性优异。

[0119] [实施例4]

[0120] (经纱和纬纱)

[0121] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例3相同的合成纤维长丝。

[0122] (织制工序)

[0123] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为165根/2.54cm、纬纱的织造密度为120根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0124] (精练、定形工序)

[0125] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0126] (涂覆工序)

[0127] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为300g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0128] 算出获得的气囊用涂层布的空洞率得到的结果为34％。将使用该气囊用涂层布进行充气试验得到的结果示于表1中。如表1所示，该涂层布的耐热性优异。

[0129] [实施例5]

[0130] (经纱和纬纱)

[0131] 作为经纱和纬纱，使用了包含聚对苯二甲酸乙二醇酯，由具有圆形截面形状的单纤维纤度为5.83dtex的单纤维96长丝构成，总纤度560dtex，强度7.5cN/dtex，伸长率20％的无捻的合成纤维长丝。

[0132] (织制工序)

[0133] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为140根/2.54cm、纬纱的织造密度为100根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0134] (精练、定形工序)

[0135] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0136] (涂覆工序)

[0137] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为200g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以附着量成为100g/m2的方式涂布相同树脂。然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0138] 将计算获得的涂层布的空洞率得到的结果为25％。将使用该气囊用涂层布进行充气试验得到的结果示于表1中。如表1所示，该涂层布的耐热性优异。

[0139] [实施例6]

[0140] (经纱和纬纱)

[0141] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例1相同的合成纤维长丝。

[0142] (织制工序)

[0143] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为100根/2.54cm、纬纱的织造密度为92根/2.54cm的三层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0144] (精练、定形工序)

[0145] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0146] (涂覆工序)

[0147] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为200g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以附着量成为50g/m2的方式涂布相同树脂。然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0148] 计算获得的涂层布的空洞率得到的结果为17％。将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表2中。如表2所示，该涂层布虽然贯穿第一块，连第二块都有破坏，但对气囊主体用的布没有影响。

[0149] [实施例7]

[0150] (经纱和纬纱)

[0151] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例1相同的合成纤维长丝。

[0152] (织制工序)

[0153] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为120根/2.54cm、纬纱的织造密度为90根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0154] (精练、定形工序)

[0155] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0156] (涂覆工序)

[0157] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为500g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系加成型有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然2
后，在反面以附着量成为100g/m的方式涂布相同树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0158] 计算获得的气囊用涂层布的空洞率得到的结果为15％，将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表2中。如表2所示，该涂层布的耐热性优异。

[0159] [比较例1]

[0160] (经纱和纬纱)

[0161] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例1相同的合成纤维长丝。

[0162] (织制工序)

[0163] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为92根/2.54cm、纬纱的织造密度为92根/2.54cm的三层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0164] (精练、定形工序)

[0165] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0166] (涂覆工序)

[0167] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量(表面涂覆量)成为240g/m2的方式涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以60g/m2的方式涂布相同树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0168] 计算获得的涂层布的空洞率得到的结果为6％，将使用该涂层布进行充气试验得到的结果示于表2中。如表2所示，该涂层布贯穿重叠的两块，此外连气囊用的主体的布都有破坏。

[0169] [比较例2]

[0170] (经纱和纬纱)

[0171] 作为经纱和纬纱，使用了与实施例3相同的合成纤维长丝。

[0172] (织制工序)

[0173] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为165根/2.54cm、纬纱的织造密度为120根/2.54cm的四层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0174] (精练、定形工序)

[0175] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0176] (涂覆工序)

[0177] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为40g/m2的方式涂布粘度20Pa·s(20,000cP)的无溶剂系有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了涂层布。

[0178] 计算获得的涂层布的空洞率得到的结果为32％，将使用该气囊用涂层布进行充气试验得到的结果示于表2中。如表2所示，该涂层布贯穿重叠的两块，连气囊主体用的布都有破坏。

[0179] [比较例3]

[0180] (经纱和纬纱)

[0181] 作为经纱/纬纱，使用了与实施例5相同的合成纤维长丝。

[0182] (织制工序)

[0183] 使用上述经纱和纬纱，利用多臂织机织制经纱的织造密度为100根/2.54cm、纬纱的织造密度为100根/2.54cm的三层织物。在织制时，将经纱张力调整为35cN/根，织机转速设为450rpm。

[0184] (精练、定形工序)

[0185] 接着对该织物实施与实施例1同样的精练、定形加工。

[0186] (涂覆工序)

[0187] 接着利用逗点辊涂布机在该织物的正面，以使附着量成为100g/m2的方式在表面涂布粘度50Pa·s(50,000cP)的无溶剂系有机硅树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理。然后，在反面以附着量成为100g/m2的方式涂布相同树脂，然后在190℃进行1分钟硫化处理，获得了气囊用涂层布。

[0188] 计算获得的气囊用涂层布的空洞率得到的结果为12％，将该气囊用涂层布作为耐热布，进行充气试验得到的结果示于表2中。如表2所示，该气囊用涂层布贯穿重叠的两块，此外连气囊主体用布都有破坏。

[0189] 表1

[0190]

[0191] 表2

[0192]

[0193] 产业可利用性

[0194] 本发明的涂层布可以适合用作可以抑制由气体发生器产生的高温气体所引起的对气囊主体布的破坏的气囊用的基布。

[0195] 符号的说明

[0196] 1：涂层布

[0197] 2：立体结构织物

[0198] 3：纤维

[0199] 4：弹性体树脂

[0200] 5：空洞

[0201] 10：气体发生器

[0202] 11：气体喷出口

[0203] 12：气囊主体用的布

[0204] 13：涂层布。