单风机多风道精炼炉内压力控制方法

摘要

本发明公开了一种单风机多风道精炼炉，旨在提供一种能准确控制燃烧炉和反射炉内压力的单风机多风道精炼炉，其技术方案要点是，包括燃烧炉以及若干设置在燃烧炉侧面的反射炉，燃烧炉连接有主通道，主通道与每个反射炉上部之间设有辅通道，所述的主通道连通有抽风组件，所述的辅通道内均设有相配在辅通道内的阀门组件，所述的阀门组件包括转动连接在辅通道一侧的闸门以及设置在辅通道另一侧的摆轮，所述的阀门组件包括至少两个转动连接在辅通道内的闸门，所述的燃烧炉和反射炉内设有若干压力检测组件，所述的阀门组件与抽风组件连接有一控制阀门组件与抽风组件运行以将燃烧炉内压力、反射炉内压力均保持在设定范围的控制组件。

权利要求

1.一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：单风机多风道精炼炉包括燃烧炉（1）以及若干设置在燃烧炉（1）侧面的反射炉（2），其特征在于：所述的燃烧炉（1）连接有主通道（3），所述的主通道（3）与每个反射炉（2）上部之间设有辅通道（4），所述的主通道（3）连通有抽风组件，所述的辅通道（4）内均设有相配在辅通道（4）内的阀门组件（5），所述的阀门组件（5）包括转动连接在辅通道（4）一侧的闸门（51）以及设置在辅通道（4）另一侧的摆轮（52），所述的燃烧炉（1）和反射炉（2）内设有若干压力检测组件，所述的阀门组件（5）与抽风组件连接有一控制阀门组件（5）与抽风组件运行以将燃烧炉（1）内压力、反射炉（2）内压力均保持在设定范围的控制组件，所述的闸门（51）运动轨迹与摆轮（52）轨迹相切，还包括以下步骤：S1、燃烧炉（1）侧面设有m个反射炉（2），控制器记录：各个时刻下的燃烧炉（1）内压力A、反射炉（2）内压力值[B1-Bm]、抽风组件的运行值X、阀门组件（5）的运行值[Y1-Ym]，燃烧炉（1）内压力A、反射炉（2）内压力值[B1-Bm]由检测组件反馈；

S2、通过将Tn时刻下An、[B1-Bm]n、Xn、[Y1-Ym]n设置为输入值以及将T n+1时刻下An+1、[B1-Bm]n+1设置为输出值并拟合多组得到用于预测下一时刻输出值的预测模型Z；

S3、控制器设定燃烧炉（1）内压力以及反射炉（2）内压力值标准区域；控制器通过预测模型Z修正抽风组件的运行值X、阀门组件（5）的运行值[Y1-Ym]将燃烧炉（1）内压力以及反射炉（2）内压力值位于标准区域内。

2.根据权利要求1所述的一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：所述的步骤S2还包括以下步骤：Tn时刻下预测模型Z由Tn-c-Tn时刻内A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]数值得到，c大于零且为自然数。

3.根据权利要求1所述的一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：所述的步骤S2还包括以下步骤：当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]中任意一个的变化速率高于阈值时，减少Tn与Tn-1之间的时间间隔，当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]的变化速率均小于阈值时，增加Tn与Tn-1之间的时间间隔，Tn与Tn-1之间的时间间隔设有最大值以及最小值。

4.根据权利要求1所述的一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：所述的步骤S2还包括以下步骤：计算预测模型Z在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值d，预测模型Z在拟合Tn时刻的输入值与实际值之后计算在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值e，当e≥d时，不将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中，当e＜d时，将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中。

5.根据权利要求4所述的一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：所述的差值d大于阈值与/或差值d与差值e之间的差值大于阈值时，预测模型Z重新取在Tn-Tn-f时刻的输入值和输出值拟合。

6.根据权利要求1所述的一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，其特征在于：所述的输入值A设置权重数k，预测模型Z在拟合输入值（k+i）*A之后计算Tn时刻的输出值与实际值之间的差值g，预测模型Z在拟合输入值（k-i）*A之后计算在Tn时刻的输出值与实际值之间的差值h，当g≥h时，将（k+i）设置为新的权重数，当g＜h时，将（k+i）设置为新的权重数；

同理得权重数k可分别设置在任意输入值上。

说明书

单风机多风道精炼炉内压力控制方法

技术领域

[0001] 本发明涉及冶金工业领域，更确切地说涉及一种单风机多风道精炼炉。

背景技术

[0002] 铜是国民经济建设中具有重大战略意义的原材料，而铜的再生性能优于其他金属，因此废杂铜已成为铜业生产中重要的原料来源。废杂铜冶炼过程是将废杂铜原料经冶炼后，生产出合格的阳极板；主要包括熔化、氧化、还原及浇铸等4个流程。为了提高阳极板的质量，必须对冶炼过程中的炉膛负压进行严格的控制。

[0003] 废杂铜冶炼工艺一般采用精炼炉，精炼炉包括设置在中间的燃烧炉以及对称设置在燃烧炉两侧的反射炉，燃烧炉与两个反射炉有连接通道。精炼炉承担了熔化、氧化和还原等三个主要环节。其中，熔化、氧化过程是在燃烧炉内完成，还原过程在反射炉内完成。实际应用表明，燃烧炉内的负压绝对值要大于反射炉内的负压，同时由于工艺本身的要求，燃烧炉及反射炉的负压不相同，这样就出现三个炉膛内的负压互不相同的问题。目前，大部分的废杂铜冶炼的负压控制都没有实际有效的控制策略，一般都是通过设置多个引风机以及加大引风机的转速，以保证炉体不“喷火”为目的，导致一方面生产出的阳极板的品质得不到保证；另一方面也增加了生产过程中的能耗，提高了生产成本。

发明内容

[0004] 本发明要解决的技术问题是，提供一种能准确控制燃烧炉和反射炉内压力的单风机多风道精炼炉。

[0005] 本发明的技术解决方案是，提供一种具有以下结构的单风机多风道精炼炉，包括燃烧炉以及若干设置在燃烧炉侧面的反射炉，所述的燃烧炉连接有主通道，所述的主通道与每个反射炉上部之间设有辅通道，所述的主通道连通有抽风组件，所述的辅通道内均设有相配在辅通道内的阀门组件，所述的阀门组件包括转动连接在辅通道一侧的闸门以及设置在辅通道另一侧的摆轮，所述的阀门组件包括至少两个转动连接在辅通道内的闸门，所述的燃烧炉和反射炉内设有若干压力检测组件，所述的阀门组件与抽风组件连接有一控制阀门组件与抽风组件运行以将燃烧炉内压力、反射炉内压力均保持在设定范围的控制组件。

[0006] 优选的，所述的闸门运动轨迹与摆轮轨迹相切。

[0007] 优选的，所述的压力检测组件包括设置在燃烧炉内的第一检测元件以及设置在反射炉内的第二检测元件，所述的第二检测元件设置于反射炉上部且远离反射炉与辅通道连接处的位置，所述的两个转动连接在辅通道内的闸门之间设有第三检测元件。

[0008] 采用以上结构后，本发明的单风机多风道精炼炉，与现有技术相比，具有以下优点：通过辅通道连接燃烧炉和反射炉，主通道连通有抽风组件，所述的辅通道内均设有相配在辅通道内的阀门组件，所述的阀门组件包括转动连接在辅通道一侧的闸门以及设置在辅通道另一侧的摆轮，通过闸门转动形成闸门与辅通道之间的间隙，该间隙大小能直接控制辅通道内流量大小，即可以控制反射炉以及燃烧炉内压力，且间隙内部分空间设置有可转动的摆轮，通过摆轮的转动惯性，可以影响间隙内气流的变化速度，即可以平衡精炼炉内压力变化，使，使检测装置检测更加准确的符合当时压力，即再通过一抽风组件控制3个炉内的压力，节约能耗，由于燃烧炉内压力、反射炉内压力为无序变化，导致难以稳定燃烧炉内和反射炉内压力，单风机多风道精炼炉内通过压力检测组件和控制器协同控制抽风组件和阀门组件变化以将燃烧炉内和反射炉内压力维持在设定范围内。

[0009] 一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，包括以下步骤：

[0010] S1、燃烧炉侧面设有m个反射炉，控制器记录：各个时刻下的燃烧炉内压力A、反射炉内压力值[B1-Bm]、抽风组件的运行值X、阀门组件的运行值[Y1-Ym]，燃烧炉内压力A、反射炉内压力值[B1-Bm]由检测组件反馈；

[0011] S2、通过将Tn时刻下An、[B1-Bm]n、Xn、[Y1-Ym]n设置为输入值以及将Tn+1时刻下An+1、[B1-Bm]n+1设置为输出值并拟合多组得到用于预测下一时刻输出值的预测模型Z；

[0012] S3、控制器设定燃烧炉内压力以及反射炉内压力值标准区域；控制器通过预测模型Z修正抽风组件的运行值X、阀门组件的运行值[Y1-Ym]将燃烧炉内压力以及反射炉内压力值位于标准区域内；

[0013] 优选的，所述的步骤S2还包括以下步骤：Tn时刻下预测模型Z由Tn-c-Tn时刻内A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]数值得到，c大于零且为自然数。

[0014] 优选的，所述的步骤S2还包括以下步骤：当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]中任意一个的变化速率高于阈值时，减少Tn与Tn-1之间的时间间隔，当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]的变化速率均小于阈值时，增加Tn与Tn-1之间的时间间隔，Tn与Tn-1之间的时间间隔设有最大值以及最小值。

[0015] 优选的，所述的步骤S2还包括以下步骤：计算预测模型Z在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值d，预测模型Z在拟合Tn时刻的输入值与实际值之后计算在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值e，当e≥d时，不将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中，当e＜d时，将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中。

[0016] 优选的，所述的差值d大于阈值与/或差值d与差值e之间的差值大于阈值时，预测模型Z重新取在Tn-Tn-f时刻的输入值和输出值拟合。

[0017] 优选的，所述的输入值A设置权重数k，预测模型Z在拟合输入值*A之后计算Tn时刻的输出值与实际值之间的差值g，预测模型Z在拟合输入值*A之后计算在Tn时刻的输出值与实际值之间的差值h，当g≥h时，将设置为新的权重数，当g＜h时，将设置为新的权重数；同理得权重数k可分别设置在任意输入值上。

[0018] 采用以上结构后，本发明的单风机多风道精炼炉，与现有技术相比，具有以下优点：通过不建立线性模型，直接将多组输入值和输出值通过数据拟合的方式建立预测模型Z，即大大降低了对模型先验知识的要求，尤其适合对模型未知的单风机多风道精炼炉内压力控制过程的优化控制，且由于燃烧炉内压力A以及反射炉内压力值[B1-Bm]由于反应过程一直在无规则非线性的变化中，且由于燃烧炉以及反射炉内压力变化使抽风组件与阀门组件实际运行于期望运行有一定无规则的偏差，即一直具备稳态误差，通过直接拟合多组输入值与输出值之间建立预测模型Z能避免稳态误差对控制精度的影响，使燃烧炉内和反射炉内压力维持在较准确的范围内。

附图说明

[0019] 图1是本发明的单风机多风道精炼炉的结构示意图。

[0020] 图中所示：1、燃烧炉；2、反射炉；3、主通道；4、辅通道；5、阀门组件；51、闸门；52、摆轮；61、第一检测元件；62、第二检测元件。

具体实施方式

[0021] 下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明。

[0022] 请参阅图1所示，本发明的单风机多风道精炼炉，包括燃烧炉1以及若干设置在燃烧炉1侧面的反射炉2，所述的燃烧炉1连接有主通道3，所述的主通道3与每个反射炉2上部之间设有辅通道4，所述的主通道3连通有抽风组件，所述的辅通道4内均设有相配在辅通道4内的阀门组件5，所述的阀门组件5包括转动连接在辅通道4一侧的闸门51以及设置在辅通道4另一侧的摆轮52，所述的燃烧炉1和反射炉2内设有若干压力检测组件，所述的阀门组件
5与抽风组件连接有一控制阀门组件5与抽风组件运行以将燃烧炉1内压力、反射炉2内压力均保持在设定范围的控制组件，通过辅通道4连接燃烧炉1和反射炉2，主通道3连通有抽风组件，所述的辅通道4内均设有相配在辅通道4内的阀门组件5，所述的阀门组件5包括转动连接在辅通道4一侧的闸门51以及设置在辅通道4另一侧的摆轮52，通过闸门51转动形成闸门51与辅通道4之间的间隙，该间隙大小能直接控制辅通道4内流量大小，即可以控制反射炉2以及燃烧炉1内压力，且间隙内部分空间设置有可转动的摆轮52，通过摆轮52的转动惯性，可以影响间隙内气流的变化速度，即可以平衡精炼炉内压力变化，使检测装置检测更加准确的符合当时压力，再通过一抽风组件控制3个炉内的压力，节约能耗，由于燃烧炉1内压力、反射炉2内压力为无序变化，导致难以稳定燃烧炉1内和反射炉2内压力，单风机多风道精炼炉内通过压力检测组件和控制器协同控制抽风组件和阀门组件5变化以将燃烧炉1内和反射炉2内压力维持在设定范围内。

[0023] 所述的压力检测组件包括设置在燃烧炉1内的第一检测元件61以及设置在反射炉2内的第二检测元件62，所述的第二检测元件62设置于反射炉2上部且远离反射炉2与辅通道4连接处的位置，通过将第二检测元件62设置于反射炉2上部且远离反射炉2与辅通道4连接处的位置能远离反射炉2与辅通道4连接处，即可避免反射炉2与辅通道4连接处无序的压力变化影响第二检测元件62的检测结果，且第二检测元件62设置于反射炉2上部且远离反射炉2与辅通道4连接处的位置位于反射炉2的折角处，即能较准确的反应反射炉2内平均压力，使检测结果能更为准确的反应反射炉2内压力，还可以在辅通道4和主通道3连接处位置设有第三检测元件，可以准确反应辅通道4与主通道3的压力变化，且通过多个检测元件协同计算，大大提高了检测精度。

[0024] 所述的闸门51运动轨迹与摆轮52轨迹相切，即可以不仅通过闸门51控制流量大小，且可以通过摆轮52来控制流量大小，将闸门51转动到一定位置，通过限制摆轮52的转动速度来达到控制流量大小的，当闸门51端部与摆轮52轨迹连接的时候，摆轮52的控制效果最佳，且相比较闸门51控制，摆轮52的控制效果更加精细。

[0025] 一种单风机多风道精炼炉内压力控制方法，包括以下步骤：

[0026] S1、燃烧炉1侧面设有m个反射炉2，控制器记录：各个时刻下的燃烧炉1内压力A、反射炉2内压力值[B1-Bm]、抽风组件的运行值X、阀门组件5的运行值[Y1-Ym]，燃烧炉1内压力A、反射炉2内压力值[B1-Bm]由检测组件反馈；

[0027] S2、通过将Tn时刻下An、[B1-Bm]n、Xn、[Y1-Ym]n设置为输入值以及将Tn+1时刻下An+1、[B1-Bm]n+1设置为输出值并拟合多组得到用于预测下一时刻输出值的预测模型Z；

[0028] S3、控制器设定燃烧炉1内压力以及反射炉2内压力值标准区域；控制器通过预测模型Z修正抽风组件的运行值X、阀门组件5的运行值[Y1-Ym]将燃烧炉1内压力以及反射炉2内压力值位于标准区域内；

[0029] 通过不建立线性模型，直接将多组输入值和输出值通过数据拟合的方式建立预测模型Z，即大大降低了对模型先验知识的要求，尤其适合对模型未知的精炼炉内压力控制过程的优化控制，且由于燃烧炉1内压力A以及反射炉2内压力值[B1-Bm]由于反应过程一直在无规则非线性的变化中，且由于燃烧炉1以及反射炉2内压力变化使抽风组件与阀门组件5实际运行于期望运行有一定无规则的偏差，即一直具备稳态误差，通过直接拟合多组输入值与输出值之间建立预测模型Z能避免稳态误差对控制精度的影响，使燃烧炉1内和反射炉2内压力维持在较准确的范围内。

[0030] 所述的步骤S2还包括以下步骤：Tn时刻下预测模型Z由Tn-c-Tn时刻内A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]数值得到，c大于零且为自然数，即通过取一直在更新的c组输入值、输出值为拟合预测模型Z的数值，即可以一直更新预测模型Z，且基于最新的数据能使预测模型Z更加准确的预测当下的情况。

[0031] 所述的步骤S2还包括以下步骤：当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]中任意一个的变化速率高于阈值时，减少Tn与Tn-1之间的时间间隔，当A、[B1-Bm]、X、[Y1-Ym]的变化速率均小于阈值时，增加Tn与Tn-1之间的时间间隔，Tn与Tn-1之间的时间间隔设有最大值以及最小值，通过输入值的变化率能推测实际模型的变化率，当模型的变化率高于阈值时，减少采样间隔，快速拟合预测模型Z，使预测模型Z能跟上实际模型的变化率，一定程度的加强预测模型Z的预测精度，当模型的变化率低于阈值时，增加采样间隔，准确拟合预测模型Z，使预测模型Z更加符合实际模型，加强了预测模型Z的预测精度。

[0032] 所述的步骤S2还包括以下步骤：计算预测模型Z在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值d，预测模型Z在拟合Tn时刻的输入值与实际值之后计算在Tn+1时刻的输出值与实际值之间的差值e，当e≥d时，不将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中，当e＜d时，将Tn时刻的输入值与实际值更新至预测模型Z中，即通过比较更新后或者不更新的情况下预测模型Z的精度来判断是否更新，即通过判断新的辨识模型是否能够改进一步预测误差来决定是否更新模型的控制策略，大大增加了预测模型Z的精度。

[0033] 所述的差值d大于阈值与/或差值d与差值e之间的差值大于阈值时，预测模型Z重新取在Tn-Tn-f时刻的输入值和输出值拟合，通过阈值判断预测模型Z在准确预测，当出现意外干扰或等原因预测模型Z不精确时，可以直接放弃原有预测模型Z，重新拟合。

[0034] 所述的输入值A设置权重数k，预测模型Z在拟合输入值*A之后计算Tn时刻的输出值与实际值之间的差值g，预测模型Z在拟合输入值*A之后计算在Tn时刻的输出值与实际值之间的差值h，当g≥h时，将设置为新的权重数，当g＜h时，将设置为新的权重数；同理得权重数k可分别设置在任意输入值上，由于机理模型具有明显的物理意义，但是模型比较简化，预测精度往往不高，而纯数据驱动建模虽然有相对较高的拟合能力，但是没有明显物理意义，所得模型不具有可解释性，外推泛化能力受限，基于以上原因，通过基于定性机理的数据驱动控制策略。即不需要过程的详细机理过程，只需要对过程的输入输出变量做定性分析，得到主要变量之间的配对关系，通过调节输入变量之间的权重，加大主要变量的权重系数，弱化次要变量或干扰变量的影响，从而加快控制器收敛速度，提高预测模型Z的精度。

[0035] 以上所述仅是本发明的优选实施方式，本发明的保护范围并不仅局限于上述实施例，凡属于本发明思路下的技术方案均属于本发明的保护范围。应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理前提下的若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。