[0170] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI422表示,其满足下列条件:0
[0171] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF421表示,其满足下列条件:0.01≤HIF411/HOI≤0.9;0.01≤HIF421/HOI≤0.9。优选地,可满足下列条件:0.09≤HIF411/HOI≤0.5;0.09≤HIF421/HOI≤0.5。
[0172] 第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示,其满足下列条件:0.01≤HIF412/HOI≤0.9;0.01≤HIF422/HOI≤0.9。优选地,可满足下列条件:0.09≤HIF412/HOI≤0.8;0.09≤HIF422/HOI≤0.8。
[0173] 第四透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF413表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF423表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF413∣≤5mm;0.001mm≤│HIF423∣≤5mm。优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF423∣≤3.5mm;0.1mm≤│HIF413∣≤3.5mm。
[0174] 第四透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF414表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF424表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF414∣≤5mm;0.001mm≤│HIF424∣≤5mm。优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF424∣≤3.5mm;0.1mm≤│HIF414∣≤3.5mm。
[0175] 本发明的光学成像系统的一种实施方式,可通过具有高色散系数与低色散系数的透镜交错排列,而助于光学成像系统色差的修正。
[0176] 上述非球面的方程式为:
[0177] z=ch2/[1+[1(k+1)c2h2]0.5]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10+A12h12+A14h14+A16h16+A18h18+A20h20+… (1)
[0178] 其中,z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值,k为锥面系数,c为曲率半径的倒数,且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20为高阶非球面系数。
[0179] 本发明提供的光学成像系统中,透镜的材质可为塑胶或玻璃。当透镜材质为塑胶,可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃,则可以控制热效应并且增加光学成像系统屈光力配置的设计空间。此外,光学成像系统中第一透镜至第四透镜的物侧面及像侧面可为非球面,其可获得较多的控制变数,除用以消减像差外,相较于传统玻璃透镜的使用甚至可缩减透镜使用的数目,因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。
[0180] 再者,本发明提供的光学成像系统中,若透镜表面为凸面,则表示透镜表面在近光轴处为凸面;若透镜表面为凹面,则表示透镜表面在近光轴处为凹面。
[0181] 另外,本发明的光学成像系统中,依需求可设置至少一个光阑,以减少杂散光,有助于提高图像质量。
[0182] 本发明的光学成像系统还可视需求应用于移动对焦的光学系统中,并兼具优良像差修正与良好成像质量的特色,从而扩大应用层面。
[0183] 本发明的光学成像系统还可视需求包括一驱动模组,该驱动模组可与述第一透镜至第四透镜相耦合并使述第一透镜至第四透镜产生位移。前述驱动模组可以是音圈马达(VCM)用于带动镜头进行对焦,或者为光学防手振元件(OIS)用于降低拍摄过程因镜头振动所导致失焦的发生频率。
[0184] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合附图予以详细说明。
[0185] 第一实施例
[0186] 请参照图1A及图1B,其中图1A表示依照本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图,图1B由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图1A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜110、第二透镜120、光圈100、第三透镜130、第四透镜140、红外线滤光片170、成像面180以及图像感测元件190。
[0187] 第一透镜110具有负屈光力,且为玻璃材质,其物侧面112为凸面,其像侧面114为凹面,并均为非球面。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS11表示,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE11表示,第一透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE12表示。第一透镜在光轴上的厚度为TP1。
[0188] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件:SGI111=0mm;SGI121=0mm;∣SGI111∣/(∣SGI111∣+TP1)=0;∣SGI121∣/(∣SGI121∣+TP1)=
0。
[0189] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIF111=0mm;HIF121=0mm;HIF111/HOI=0;HIF121/HOI=0。
[0190] 第二透镜120具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面122为凹面,其像侧面124为凸面,并均为非球面,且其物侧面122具有一个反曲点。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表示,第二透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。第二透镜在光轴上的厚度为TP2。
[0191] 第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示,其满足下列条件:SGI211=-0.13283mm;∣SGI211∣/(∣SGI211∣+TP2)=0.05045。
[0192] 第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示,其满足下列条件:HIF211=2.10379mm;HIF211/HOI=0.69478。
[0193] 第三透镜130具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面132为凹面,其像侧面134为凹面,并均为非球面,且其像侧面134具有一个反曲点。第三透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS31表示,第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS32表示。第三透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE31表示,第三透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE32表示。第三透镜在光轴上的厚度为TP3。
[0194] 第三透镜物侧面在光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件:SGI321=0.01218mm;∣SGI321∣/(∣SGI321∣+TP3)=0.03902。
[0195] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF321=0.84373mm;HIF321/HOI=0.27864。
[0196] 第四透镜140具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为凸面,并均为非球面,且其像侧面144具有一个反曲点。第四透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS41表示,第四透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS42表示。第四透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE41表示,第四透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE42表示。第四透镜在光轴上的厚度为TP4。
[0197] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件:SGI411=0mm;SGI421=-0.41627mm;∣SGI411∣/(∣SGI411∣+TP4)=0;∣SGI421∣/(∣SGI421∣+TP4)=0.25015。
[0198] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,其满足下列条件:SGI412=0mm;∣SGI412∣/(∣SGI412∣+TP4)=0。
[0199] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,其满足下列条件:HIF411=0mm;HIF421=1.55079mm;HIF411/HOI=0;HIF421/HOI=0.51215。
[0200] 第四透镜物侧面第二近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,其满足下列条件:HIF412=0mm;HIF412/HOI=0。
[0201] 红外线滤光片170为玻璃材质,其设置在第四透镜140及成像面180间且不影响光学成像系统的焦距。
[0202] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射瞳直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f=2.6841mm;f/HEP=2.7959;以及HAF=70度与tan(HAF)=2.7475。
[0203] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为f1,第四透镜140的焦距为f4,其满足下列条件:f1=-5.4534mm;∣f/f1│=0.4922;f4=2.7595mm;以及∣f1/f4│=1.9762。
[0204] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第三透镜130的焦距分别为f2、f3,其满足下列条件:│f2│+│f3│=13.2561mm;∣f1│+│f4│=8.2129mm以及│f2│+│f3│>∣f1│+∣f4│。
[0205] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值PPR,光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈光力的透镜的焦距fn的比值NPR,第一实施例的光学成像系统中,所有正屈光力的透镜的PPR总和为ΣPPR=∣f/f2∣+∣f/f4∣=1.25394,所有负屈光力的透镜的NPR总和为ΣNPR=∣f/f1∣+∣f/f2∣=1.21490,ΣPPR/│ΣNPR│=1.03213。同时也满足下列条件:∣f/f1│=0.49218;∣f/f2│=0.28128;∣f/f3│=0.72273;∣f/f4│=0.97267。
[0206] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第四透镜像侧面144间的距离为InTL,第一透镜物侧面112至成像面180间的距离为HOS,光圈100至成像面180间的距离为InS,图像感测元件190有效感测区域对角线长的一半为HOI,第四透镜像侧面144至成像面180间的距离为InB,其满足下列条件:InTL+InB=HOS;HOS=18.74760mm;HOI=3.088mm;HOS/HOI=6.19141;HOS/f=6.9848;InTL/HOS=0.6605;InS=8.2310mm;以及InS/HOS=
0.4390。
[0207] 第一实施例的光学成像系统中,在光轴上所有具屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP,其满足下列条件:ΣTP=4.9656mm;以及ΣTP/InTL=0.4010。由此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他元件。
[0208] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为R1,第一透镜像侧面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:│R1/R2│=9.6100。由此,第一透镜的具备适当正屈光力强度,避免球差增加过速。
[0209] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的曲率半径为R7,第四透镜像侧面144的曲率半径为R8,其满足下列条件:(R7-R8)/(R7+R8)=-35.5932。由此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。
[0210] 第一实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=12.30183mm;以及f4/ΣPP=0.22432。由此,有助于适当分配第四透镜140的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0211] 第一实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-14.6405mm;以及f1/ΣNP=0.59488。由此,有助于适当分配第四透镜的负屈光力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0212] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:IN12=4.5709mm;IN12/f=1.70299。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0213] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120与第三透镜130在光轴上的间隔距离为IN23,其满足下列条件:IN23=2.7524mm;IN23/f=1.02548。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0214] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140在光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:IN34=0.0944mm;IN34/f=0.03517。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0215] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的厚度分别为TP1以及TP2,其满足下列条件:TP1=0.9179mm;TP2=2.5000mm;TP1/TP2=0.36715以及(TP1+IN12)/TP2=2.19552。由此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提高其性能。
[0216] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140在光轴上的厚度分别为TP3以及TP4,前述两透镜在光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:TP3=0.3mm;TP4=1.2478mm;TP3/TP4=0.24043以及(TP4+IN34)/TP3=4.47393。由此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。
[0217] 第一实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:IN23/(TP2+IN23+TP3)=0.49572;TP3/(IN23+TP3+IN34)=0.09533。由此有助层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总高度。
[0218] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142在光轴上的交点至第四透镜物侧面142的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS41,第四透镜像侧面144在光轴上的交点至第四透镜像侧面144的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS42,第四透镜140在光轴上的厚度为TP4,其满足下列条件:InRS41=0.2955mm;InRS42=-0.4940mm;│InRS41∣+│InRS42∣=0.7894mm;│InRS41∣/TP4=0.23679;以及│InRS42∣/TP4=
0.39590。由此有利于镜片制作与成型,并有效维持其小型化。
[0219] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的临界点C41与光轴的垂直距离为HVT41,第四透镜像侧面144的临界点C42与光轴的垂直距离为HVT42,其满足下列条件:HVT41=0mm;HVT42=0mm。
[0220] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOI=0。
[0221] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOS=0。
[0222] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜的色散系数为NA1,第二透镜的色散系数为NA2,第三透镜的色散系数为NA3,第四透镜的色散系数为NA4,其满足下列条件:∣NA1-NA2│=0.0351。由此,有助于光学成像系统色差的修正。
[0223] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统在结像时的
[0224] TV畸变为TDT,结像时的光学畸变为ODT,其满足下列条件:TDT=37.4846%;ODT=-55.3331%。
[0225] 本实施例的光学成像系统中,正向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PLTA表示,其为-0.018mm,正向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PSTA表示,其为0.010mm,负向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NLTA表示,其为0.003mm,负向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NSTA表示,其为-0.003mm。弧矢面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SLTA表示,其为-0.010mm,弧矢面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SSTA表示,其为0.003mm。
[0226] 再配合参照下列表一以及表二。
[0227]
[0228]
[0229] 表二、第一实施例的非球面系数
[0230]
[0231] 依据表一及表二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0232]
[0233] 表一为第1图第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm,且表面0-14依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其中,k表非球面曲线方程式中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外,以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义均与第一实施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。
[0234] 第二实施例
[0235] 请参照图2A及图2B,其中图2A表示依照本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图,图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C为第二实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图2A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜210、第二透镜220、光圈200、第三透镜230、第四透镜240、红外线滤光片270、成像面280以及图像感测元件290。
[0236] 第一透镜210具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为凹面,并均为非球面。
[0237] 第二透镜220具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面222为凸面,其像侧面224为凸面,并均为非球面。
[0238] 第三透镜230具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面232为凹面,其像侧面234为凹面,并均为非球面,且其像侧面234具有一个反曲点。
[0239] 第四透镜240具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面242为凸面,其像侧面244为凸面,并均为非球面,且其物侧面242具有一个反曲点以及像侧面244具有二个反曲点。
[0240] 红外线滤光片270为玻璃材质,其设置在第四透镜240及成像面280间且不影响光学成像系统的焦距。
[0241] 第二实施例的光学成像系统中,第二透镜220至第四透镜240的焦距分别为f2、f3、f4,其满足下列条件:│f2│+│f3│=9.3513mm;∣f1│+∣f4│=10.5805mm;以及│f2│+│f3│<∣f1│+∣f4│。
[0242] 第二实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配第四透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0243] 第二实施例的光学成像系统中,第一透镜与第三透镜的个别焦距分别为f1以及f3,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。由此,有助于适当分配第一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0244] 请配合参照下列表三以及表四。
[0245]
[0246]
[0247] 表四、第二实施例的非球面系数
[0248]
[0249]
[0250] 第二实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0251] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0252]
[0253] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0254]
[0255] 依据表三及表四可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0256]
[0257]
[0258] 第三实施例
[0259] 请参照图3A及图3B,其中图3A表示依照本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图,图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C为第三实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图3A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜310、第二透镜320、光圈300、第三透镜330、第四透镜340、红外线滤光片370、成像面380以及图像感测元件390。
[0260] 第一透镜310具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为凹面,并均为非球面,其物侧面312。
[0261] 第二透镜320具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面322为凸面,其像侧面324为凸面,并均为非球面。
[0262] 第三透镜330具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面332为凹面,其像侧面334为凹面,并均为非球面,其像侧面334具有一个反曲点。
[0263] 第四透镜340具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面342为凸面,其像侧面344为凸面,并均为非球面,且其像侧面344具有一个反曲点。
[0264] 红外线滤光片370为玻璃材质,其设置于第四透镜340及成像面380间且不影响光学成像系统的焦距。
[0265] 第三实施例的光学成像系统中,第二透镜320至第四透镜340的焦距分别为f2、f3、f4,其满足下列条件:│f2│+│f3│=9.2374mm;∣f1│+│f4│=11.4734mm;以及│f2│+│f3│<∣f1│+│f4│。
[0266] 第三实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配第四透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0267] 第三实施例的光学成像系统中,第一透镜与第三透镜的个别焦距分别为f1以及f3,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。由此,有助于适当分配第一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0268] 请配合参照下列表五以及表六。
[0269]
[0270]
[0271] 表六、第三实施例的非球面系数
[0272]
[0273] 第三实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0274] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0275]
[0276] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0277]
[0278] 依据表五及表六可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0279]
[0280] 第四实施例
[0281] 请参照图4A及图4B,其中图4A表示依照本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图,图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C为第四实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图4A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜410、第二透镜420、光圈400、第三透镜430、第四透镜440、红外线滤光片470、成像面480以及图像感测元件490。
[0282] 第一透镜410具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面412为凸面,其像侧面414为凹面,并均为非球面。
[0283] 第二透镜420具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面422为凸面,其像侧面424为凸面,并均为非球面。
[0284] 第三透镜430具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面432为凹面,其像侧面434为凹面,并均为非球面,且其像侧面434具有一个反曲点。
[0285] 第四透镜440具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面442为凸面,其像侧面444为凸面,并均为非球面,且其像侧面444具有一个反曲点。
[0286] 红外线滤光片470为玻璃材质,其设置在第四透镜440及成像面480间且不影响光学成像系统的焦距。
[0287] 第四实施例的光学成像系统中,第二透镜420至第四透镜440的焦距分别为f2、f3、f4,其满足下列条件:│f2│+│f3│=7.7055mm;∣f1│+│f4│=8.5873mm;以及│f2│+│f3│<∣f1│+│f4│。
[0288] 第四实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配第四透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0289] 第四实施例的光学成像系统中,第一透镜与第三透镜的个别焦距分别为f1以及f3,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。由此,有助于适当分配第一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0290] 请配合参照下列表七以及表八。
[0291]
[0292]
[0293] 表八、第四实施例的非球面系数
[0294]
[0295] 第四实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0296] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0297]
[0298]
[0299] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0300]
[0301] 依据表七及表八可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0302]
[0303] 第五实施例
[0304] 请参照图5A及图5B,其中图5A表示依照本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图,图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C为第五实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图5A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜510、第二透镜520、光圈500、第三透镜530、第四透镜540、红外线滤光片570、成像面580以及图像感测元件590。
[0305] 第一透镜510具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面512为凸面,其像侧面514为凹面,并均为非球面。
[0306] 第二透镜520具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面522为凸面,其像侧面524为凸面,并均为非球面,且其物侧面522具有一个反曲点。
[0307] 第三透镜530具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面532为凹面,其像侧面534为凹面,并均为非球面,且其像侧面534具有一个反曲点。
[0308] 第四透镜540具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面542为凸面,其像侧面544为凸面,并均为非球面,且其像侧面544具有一个反曲点。
[0309] 红外线滤光片570为玻璃材质,其设置在第四透镜540及成像面580间且不影响光学成像系统的焦距。
[0310] 第五实施例的光学成像系统中,第二透镜520至第四透镜540的焦距分别为f2、f3、f4,其满足下列条件:│f2│+│f3│=8.2053mm;∣f1│+│f4│=10.8250mm;以及│f2│+│f3│>∣f1│+│f4│。
[0311] 第五实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配第四透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0312] 第五实施例的光学成像系统中,第一透镜与第三透镜的个别焦距分别为f1以及f3,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。由此,有助于适当分配第一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0313] 请配合参照下列表九以及表十。
[0314]
[0315]
[0316] 表十、第五实施例的非球面系数
[0317]
[0318] 第五实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0319] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0320]
[0321]
[0322] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0323]
[0324] 依据表九及表十可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0325]
[0326] 第六实施例
[0327] 请参照图6A及图6B,其中图6A表示依照本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图,图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C为第六实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘在0.7视场处的横向像差图。由图6A可知,光学成像系统由物侧至像侧依次包括第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、光圈600、第四透镜640、红外线滤光片670、成像面680以及图像感测元件690。
[0328] 第一透镜610具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为凹面,并均为非球面。
[0329] 第二透镜620具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面622为凹面,其像侧面624为凸面,并均为非球面。
[0330] 第三透镜630具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面632为凹面,其像侧面634为凸面,并均为非球面,且其物侧面632具有一个反曲点以及像侧面634具有二个反曲点。
[0331] 第四透镜640具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面642为凸面,其像侧面644为凸面,并均为非球面,且其物侧面642具有一个反曲点。
[0332] 红外线滤光片670为玻璃材质,其设置在第四透镜640及成像面680间且不影响光学成像系统的焦距。
[0333] 第六实施例的光学成像系统中,第二透镜620至第四透镜640的焦距分别为f2、f3、f4,其满足下列条件:│f2│+│f3│=71.9880mm;∣f1│+│f4│=8.3399mm。
[0334] 第五实施例的光学成像系统中,第二透镜、第三透镜以及第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2、f3以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f3+f4。由此,有助于适当分配第四透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0335] 第五实施例的光学成像系统中,第一透镜的个别焦距分别为f1,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1。由此,有助于适当分配第一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0336] 请配合参照下列表十一以及表十二。
[0337]
[0338]
[0339] 表十二、第六实施例的非球面系数
[0340]
[0341] 第六实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0342] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0343]
[0344] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0345]
[0346]
[0347] 依据表十一及表十二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0348]
[0349] 本发明所有实施例在成像面上最大成像高度处(即1.0视场)的相对照度(Relative Illumination)以RI表示(单位%),第一实施例至第六实施例的RI数值分别为
80%、70%、60%、30%、50%、50%。
[0350] 虽然本发明已以实施方式公开如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更动与润饰,但均在本发明的保护范围内。
[0351] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为本领域技术人员所理解的是,在不脱离本发明范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。