本发明公开了一种多联机清洁方法，包括以下步骤：（1）、线下实验检测系统所含油量Q，以及实验记录清洁完油量Q所需时间T，并计算清洁单位油量所需时间t=T/Q；（2）、估算当前系统油量Q1，根据单位油量所需时间t=T/Q计算清洁当前系统油量Q1所需时间T1，其中，T1=Q1*t；（3）、控制器接收到清洁命令，进行增速更新过滤步骤，控制多联机运行制冷模式。本发明的多联机清洁方法，无需重新安装联机系统，控制多联机在运行过程中即可完成清洁，通过计算系统含油量，可以精确设定清洁时间，既不会为了清洁彻底设定清洁时间过长造成时间和能源浪费，又能够将旧油清洁彻底。
1.一种多联机清洁方法，其特征在于，包括以下步骤：
（1）、线下实验检测系统所含油量Q，以及实验记录清洁完油量Q所需时间T，并计算清洁单位油量所需时间t=T/Q；
（2）、估算当前系统油量Q1，根据单位油量所需时间t=T/Q计算清洁当前系统油量Q1所需时间T1，其中，T1= Q1*t；
（3）、控制器接收到清洁命令，进行增速更新过滤步骤，控制多联机运行制冷模式，且风机低风速运转，液态的冷媒和油混合物从室内机气管进入油分离器，所述油分离器内设置有加热装置，所述油分离器的底部设置有油排出口，顶部设置有冷媒排出口，所述油分离器上还设置有与所述室内机气管连通的入口，所述冷媒排出口与室外机气管连通，液态的冷媒和油混合物从室内机气管进入油分离器后，加热装置进行加热，冷媒汽化，从冷媒排出口排出，液态的油从所述油排出口排出，所述增速更新过滤步骤持续运行的时间至少为T1。
2.根据权利要求1所述的多联机清洁方法，其特征在于，步骤（2）中估算当前系统油量Q1的方法为：分别估算当前系统气相区管路含油量、当前系统液相区管路含油量、以及当前系统气液两相区蒸发器内含油量，当前系统油量Q1=当前系统气相区管路含油量+当前系统液相区管路含油量+当前系统气液两相区蒸发器内含油量。
3.根据权利要求2所述的多联机清洁方法，其特征在于，所述当前系统气相区管路含油量估算方法为：线下实验检测出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’：取气相区管路的一段配管，该气相区管路的一段配管的内径为R1、长度为L1，称取它的重量为M1；然后将其接入气相区管路中进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M2；系统中油密度为ρ;由此计算出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’，计算公式如下：；
当前系统气相区管路含油量= ，其中，R3为当前系统气相区管路的
4.根据权利要求2所述的多联机清洁方法，其特征在于，所述当前系统液相区管路含油量估算方法为：线下实验检测出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’：取液相区管路的一段配管，该液相区管路的一段配管的内径为R2、长度为L2，称取它的重量为M3；然后将其接入液相区管路中进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M4；系统中油密度为ρ;由此计算出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’，计算公式如下：；
当前系统液相区管路含油量= ，其中，R4为当前系统液相区管路的
5.根据权利要求2所述的多联机清洁方法，其特征在于，所述当前系统气液两相区蒸发器内含油量估算方法为：线下实验检测出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q13’，取匹数为X的内机，未接入系统时称取它的重量为M5；然后将其接入系统进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M6；系统中油密度为ρ；由此计算出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q3，计算公式如下：当前系统气液两相区蒸发器内含油量= ，其中，Y为当前系统室内机的匹数。
6.根据权利要求1-5任一项所述的多联机清洁方法，其特征在于，增速更新过滤步骤中，还包括往冷媒循环中注入新油的步骤，在步骤（3）中加热装置进行加热时，新油和冷媒一起汽化，新油和冷媒的气体混合物从冷媒排出口排出。
7.根据权利要求1-5任一项所述的多联机清洁方法，其特征在于，所述冷媒排出口与室外机气管之间还连接有过滤器，用于过滤冷媒中的杂质。
一种多联机清洁方法
技术领域
[0001] 本发明属于空调清洁技术领域，具体地说，是涉及一种多联机清洁方法。
背景技术
[0002] 2000年左右，商用多联机慢慢进入市场使用，商用多联机从最初的单机8HP、10HP，到如今的单机26HP等，从定频到全变频，冷媒也从R22更新到了R410A系统，技术经历了大幅的升级，而最初一批的多联机用户，机组经过了十几年的使用，性能、能效以及机组可靠性等方面已经明显落后，进入了更新阶段。若使用普通机型替代，将破坏原有建筑的内装结构、产生大量废弃配管部件、影响现有业主正常工作，另外冷媒配管的拆卸与重新安装工程量巨大且建设周期长、费用高、投入巨大。
[0003] 随着国内经济的发展，人们生活水平的提高，旧系统更新改造的项目也越来越多，然而旧系统的配管中可能会留有一些原系统中的冷冻机油和杂质，会对新的R410A系统运行造成不利影响。虽然不同厂家的更新机系统都能通过配管自动清洁技术对既有配管清洁，然而在实际运用过程中，更新系统清洗油的量和旧系统中存有的油量却比较难确定，因此清洁很难彻底。
发明内容
[0004] 本发明为了解决现有多联机清洁费用高，以及清洁不彻底的技术问题，提出了一种多联机清洁方法，可以解决上述问题。
[0005] 为了解决上述技术问题，本发明采用以下技术方案予以实现：
[0006] 一种多联机清洁方法，包括以下步骤：
[0007] (1)、线下实验检测系统所含油量Q，以及实验记录清洁完油量Q所需时间T，并计算清洁单位油量所需时间t＝T/Q；
[0008] (2)、估算当前系统油量Q1，根据单位油量所需时间t＝T/Q计算清洁当前系统油量Q1所需时间T1，其中，T1＝Q1*t；
[0009] (3)、控制器接收到清洁命令，进行增速更新过滤步骤，控制多联机运行制冷模式，且风机低风速运转，液态的冷媒和油混合物从室内机气管进入油分离器，所述油分离器内设置有加热装置，所述油分离器的底部设置有油排出口，顶部设置有冷媒排出口，所述油分离器上还设置有与所述室内机气管连通的入口，所述冷媒排出口与室外机气管连通，液态的冷媒和油混合物从室内机气管进入油分离器后，加热装置进行加热，冷媒汽化，从冷媒排出口排出，液态的油从所述油排出口排出，所述增速更新过滤步骤持续运行的时间至少为T1。
[0010] 进一步的，步骤(2)中估算当前系统油量Q1的方法为：分别估算当前系统气相区管路含油量、当前系统液相区管路含油量、以及当前系统气液两相区蒸发器内含油量，[0011] 当前系统油量Q1＝当前系统气相区管路含油量+当前系统液相区管路含油量+当前系统气液两相区蒸发器内含油量。
[0012] 进一步的，所述当前系统气相区管路含油量估算方法为：
[0013] 线下实验检测出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’：取气相区管路的一段配管，该气相区管路的一段配管的内径为R1、长度为L1，称取它的重量为M1；然后将其接入气相区管路中进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M2；系统中油密度为ρ；由此计算出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’，计算公式如下：
[0014]
[0015] 当前系统气相区管路含油量＝2*π*R3*L3*Q11′，其中，R3为当前系统气相区管路的内径，L3为当前系统气相区管路的长度。
[0016] 进一步的，所述当前系统液相区管路含油量估算方法为：
[0017] 线下实验检测出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’：取液相区管路的一段配管，该液相区管路的一段配管的内径为R2、长度为L2，称取它的重量为M3；然后将其接入液相区管路中进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M4；系统中油密度为ρ；由此计算出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’，计算公式如下：
[0018]
[0019] 当前系统液相区管路含油量＝2*π*R4*L4*Q12′，其中，R4为当前系统液相区管路的内径，L4为当前系统液相区管路的长度。
[0020] 进一步的，所述当前系统气液两相区蒸发器内含油量估算方法为：
[0021] 线下实验检测出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q13’，取匹数为X的内机，未接入系统时称取它的重量为M5；然后将其接入系统进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M6；系统中油密度为ρ；由此计算出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q3，计算公式如下：
[0022]
[0023] 当前系统气液两相区蒸发器内含油量＝Q13′*Y，其中，Y为当前系统室内机的匹数。
[0024] 进一步的，增速更新过滤步骤中，还包括往冷媒循环中注入新油的步骤，在步骤(3)中加热装置进行加热时，新油和冷媒一起汽化，新油和冷媒的气体混合物从冷媒排出口排出。
[0025] 进一步的，所述冷媒排出口与室外机气管之间还连接有过滤器，用于过滤冷媒中的杂质。
[0026] 与现有技术相比，本发明的优点和积极效果是：本发明的多联机清洁方法，无需重新安装联机系统，控制多联机在运行过程中即可完成清洁，通过计算系统含油量，可以精确设定清洁时间，既不会为了清洁彻底设定清洁时间过长造成时间和能源浪费，又能够将旧油清洁彻底。
[0027] 结合附图阅读本发明实施方式的详细描述后，本发明的其他特点和优点将变得更加清楚。
附图说明
[0028] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
[0029] 图1是本发明所提出的联机清洁方法的一种实施例流程图；
[0030] 图2是本发明所提出的联机清洁方法的一种实施例中油分离器的结构示意图。
具体实施方式
[0031] 下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
[0032] 实施例一，本实施例提出了一种多联机清洁方法，如图1所示，包括以下步骤：
[0033] S1、线下实验检测系统所含油量Q，以及实验记录清洁完油量Q所需时间T，并计算出清洁单位油量所需时间t＝T/Q；
[0034] S2、估算当前系统油量Q1，根据单位油量所需时间t＝T/Q计算清洁当前系统油量Q1所需时间T1，其中，T1＝Q1*t；
[0035] 通过线下实验检测计算出清洁一个单位的油量所需时间t，由于当压缩机固定某一频率进行运转时，管路中的冷媒流动速度基本是一定的，所以当对其他系统进行更新过滤时，以线下实验检测计算出清洁一个单位的油量所需时间t作为参照，可以根据被清洁系统的实际油量以及单位的油量所需时间t得出被清洁系统清洁完其所有油量所需时间。
[0036] 步骤S1中线下检验清洁单位油量所需时间t时所控制空调运行频率与多联机进行清洁时的频率一致，进而保证管路中的冷媒流动速度与线下实验检测时的冷媒流动速度保持一致。
[0037] S3、控制器接收到清洁命令，进行增速更新过滤步骤，控制多联机运行制冷模式，且风机低风速运转，此时蒸发器不蒸发，室内机气管中的冷媒为液态，液态的冷媒和油混合物从室内机气管进入油分离器，如图2所示，为油分离器的结构示意图，油分离器11内设置有加热装置12，油分离器的底部设置有油排出口13，顶部设置有冷媒排出口14，油分离器上还设置有与室内机气管连通的入口15，冷媒排出口14与室外机气管连通，液态的冷媒和油混合物从室内机气管经入口15进入油分离器11后，加热装置12进行加热，冷媒汽化，从冷媒排出口14排出，液态的油从所述油排出口13排出，步骤S2中已经计算出排出当前系统油量Q1所需的时间T1，因此，为了将油清洁彻底，增速更新过滤步骤持续运行的时间至少为T1。
[0038] 在制冷低风运转过程中，系统中的液态冷媒和油经过油分离器，在加热装置12加热加速的情况下，系统中的冷媒和新油逐步的与系统中的旧油彻底分离。
[0039] 本实施例中过滤油所采用的油分离器，通过在底部增加加热装置，对油分内部的冷媒和油进行加热增加冷媒流速，同时使液态的冷媒蒸发且带走新油进而过滤老系统中的油，增加了冷媒和新油的流速，一方面利于冷媒和新油逐步的与系统中的老油彻底分离，另一方面缩短分离时间，提高净化效率。
[0040] 一般室商用空调的旧系统中，油和杂质可能存在的地方也就是联机管的高压管、低压管和内机蒸发器里面，因此大致把他们可以分为气相区、液相区和气液混合区，作为一个优选的实施例，本步骤S2中估算当前系统油量Q1的方法为：分别估算当前系统气相区管路含油量、当前系统液相区管路含油量、以及当前系统气液两相区蒸发器内含油量，[0041] 当前系统油量Q1＝当前系统气相区管路含油量+当前系统液相区管路含油量+当前系统气液两相区蒸发器内含油量。上述三个区域中的油量总和基本上相当于整个系统的油量。当然，不排除存在一定误差，可以在计算的时候对误差进行适当补偿。
[0042] 优选在本实施例中，当前系统气相区管路含油量估算方法为：
[0043] 线下实验检测出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’：取气相区管路的一段配管，该气相区管路的一段配管的内径为R1、长度为L1，在装入气相区管路之前称取它的重量为M1；然后将其接入气相区管路中进行联机实验，运行一段时间后拆除进行称重，称取上述气相区管路的一段配管的重量为M2；系统中油密度为ρ；由此计算出气相区管路的单位面积内的含油量Q11’，计算公式如下：
[0044]
[0045] 因此，利用气相区管路的单位面积内的含油量Q11’以及当前系统气相区管路的内表面面积即可得到当前系统气相区管路含油量，而当前系统气相区管路的内表面面积由该管路的内径和长度(均为已知)可计算得到，当前系统气相区管路含油量＝2*π*R3*L3*Q11′，其中，R3为当前系统气相区管路的内径，L3为当前系统气相区管路的长度。
[0046] 同样道理的，当前系统液相区管路含油量估算方法为：
[0047] 线下实验检测出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’：取液相区管路的一段配管，该液相区管路的一段配管的内径为R2、长度为L2，称取它的重量为M3；然后将其接入液相区管路中进行联机实验，运行一段时间后拆除进行称重，重量为M4；需要说明的是，当系统运行一段时间后该液相区管路的一段配管拆除称重时，配管内的冷媒在常温常压下将会变成气态挥发，不会影响称重，也即M4与M3之差是系统运行一段时间后该液相区管内的存油量，油密度为ρ；由此计算出液相区管路的单位面积内的含油量Q12’，计算公式如下：
[0048]
[0049] 当前系统液相区管路含油量＝2*π*R4*L4*Q12′，其中，R4为当前系统液相区管路的内径，L4为当前系统液相区管路的长度。
[0050] 蒸发器由于其构造特殊，与管道内存油量的计算方法不同，在本实施例中当前系统气液两相区蒸发器内含油量估算方法为：
[0051] 线下实验检测出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q13’，取匹数为X的内机，未接入系统时称取它的重量为M5；然后将其接入系统进行联机实验，一段时间后拆除进行称重，重量为M6；系统中油密度为ρ；由此计算出气液两相蒸发器的单位匹数内的含油量Q3，计算公式如下：
[0052]
[0053] 当前系统气液两相区蒸发器内含油量＝Q13′*Y，其中，Y为当前系统室内机的匹数。
[0054] 由于内机包括蒸发器及其他硬件结构，有可能存在积油的位置就是蒸发器，因此，多联机运行前后，内机的硬件结构重量不会发生改变，唯一导致其重量发生改变的是运行时在蒸发器的积油，因此，本实施例中通过称重运行前后内机的重量变化，进而可以计算出蒸发器内所积的油量,更加容易实现、易操作。
[0055] 增速更新过滤步骤中，由于系统中的旧油逐渐滤除，为了防止系统中缺油导致损坏压缩机，缩短其使用寿命，本实施例中还包括往冷媒循环中注入新油的步骤，在步骤S3中加热装置进行加热时，新油和冷媒一起汽化，新油和冷媒的气体混合物从冷媒排出口排出。
[0056] 为了能够滤除掉冷媒中的杂质，防止其进入压缩机而导致压缩机损坏，如图2所示，冷媒排出口14与室外机气管之间还连接有过滤器16，用于过滤冷媒中的杂质。
[0057] 当然，上述说明并非是对本发明的限制，本发明也并不仅限于上述举例，本技术领域的普通技术人员在本发明的实质范围内所做出的变化、改型、添加或替换，也应属于本发明的保护范围。
