[0202] 第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI612表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI622表示,其满足下列条件:0
[0203] 第六透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF611表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF621表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF611│≤5mm;0.001mm≤│HIF621│≤5mm。较优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF611│≤3.5mm;1.5mm≤│HIF621│≤3.5mm。
[0204] 第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF612表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF622表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF612│≤5mm;0.001mm≤│HIF622│≤5mm。较优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF622│≤3.5mm;0.1mm≤│HIF612│≤3.5mm。
[0205] 第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF613表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF623表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF613│≤5mm;0.001mm≤│HIF623│≤5mm。较优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF623│≤3.5mm;0.1mm≤│HIF613│≤3.5mm。
[0206] 第六透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF614表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF624表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF614│≤5mm;0.001mm≤│HIF624│≤5mm。较优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF624│≤3.5mm;0.1mm≤│HIF614│≤3.5mm。
[0207] 本发明的光学成像系统的一种实施方式,可通过具有高色散系数与低色散系数的透镜交错排列,而有利于光学成像系统色差的修正。
[0208] 上述非球面的方程是:
[0209] z=ch2/[1+[1-(k+1)c2h2]0.5]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10+A12h12+A14h14+A16h16+A18h18+A20h20+… (1)
[0210] 其中,z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值,k为锥面系数,c为曲率半径的倒数,且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20为高阶非球面系数。
[0211] 本发明提供的光学成像系统中,透镜的材质可为塑胶或玻璃。当透镜材质为塑胶,可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃,则可以控制热效应并且增加光学成像系统屈光力配置的设计空间。此外,光学成像系统中第一透镜至第六透镜的物侧面及像侧面可为非球面,其可获得较多的控制变量,除用以消减像差外,相较于传统玻璃透镜的使用甚至可缩减透镜使用的数目,因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。
[0212] 再者,本发明提供的光学成像系统中,如果透镜表面是凸面,原则上表示透镜表面在近光轴处为凸面;如果透镜表面是凹面,原则上表示透镜表面在近光轴处为凹面。
[0213] 本发明的光学成像系统还可根据需求应用于移动对焦的光学系统中,并兼具优良像差修正与良好成像质量的特色,从而扩大应用层面。
[0214] 本发明的光学成像系统还可根据需求包括驱动模块,该驱动模块可与该第一透镜至所述第六透镜相耦合并使该第一透镜至所述第六透镜产生位移。前述驱动模块可以是音圈马达(VCM)用于带动镜头进行对焦,或者为光学防手振元件(OIS)用于降低拍摄过程因镜头振动所导致失焦的发生频率。
[0215] 本发明的光学成像系统还可根据需求令第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜中至少一个透镜为波长小于500nm的光线滤除元件,其可通过该特定具滤除功能的透镜的至少一个表面上镀膜或该透镜本身即由具可滤除短波长的材质所制作而达成。
[0216] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。
[0217] 第一实施例
[0218] 请参照图1A及图1B,其中图1A表示本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图,图1B由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图1D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图1A可知,光学成像系统10由物侧至像侧依次包括第一透镜110、光圈100、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140、第五透镜150、第六透镜160、红外线滤光片180、成像面190以及图像感测元件192。
[0219] 第一透镜110具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面112为凹面,其像侧面114为凹面,并都为非球面,且其物侧面112具有二反曲点。第一透镜在光轴上的厚度为TP1,第一透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP1表示。
[0220] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件:SGI111=-0.0031mm;│SGI111│/(│SGI111│+TP1)=0.0016。
[0221] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI112表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI122表示,其满足下列条件:SGI112=1.3178mm;│SGI112│/(│SGI112│+TP1)=0.4052。
[0222] 第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIF111=0.5557mm;HIF111/HOI=0.1111。
[0223] 第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF112表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF122表示,其满足下列条件:HIF112=5.3732mm;HIF112/HOI=1.0746。
[0224] 第二透镜120具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面122为凸面,其像侧面124为凸面,并都为非球面,且其物侧面122具有一反曲点。第二透镜在光轴上的厚度为TP2,第二透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP2表示。
[0225] 第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示,其满足下列条件:SGI211=0.1069mm;│SGI211│/(│SGI211│+TP2)=0.0412;SGI221=0mm;│SGI221│/(│SGI221│+TP2)=0。
[0226] 第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示,其满足下列条件:HIF211=1.1264mm;HIF211/HOI=0.2253;HIF221=0mm;HIF221/HOI=0。
[0227] 第三透镜130具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面132为凹面,其像侧面134为凸面,并都为非球面,且其物侧面132以及像侧面134均具有一反曲点。第三透镜在光轴上的厚度为TP3,第三透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP3表示。
[0228] 第三透镜物侧面在光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件:SGI311=-0.3041mm;│SGI311│/(│SGI311│+TP3)=0.4445;SGI321=-0.1172mm;│SGI321│/(│SGI321│+TP3)=0.2357。
[0229] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF311=1.5907mm;HIF311/HOI=0.3181;HIF321=1.3380mm;HIF321/HOI=0.2676。
[0230] 第四透镜140具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为凹面,并都为非球面,且其物侧面142具有二反曲点以及像侧面144具有一反曲点。第四透镜在光轴上的厚度为TP4,第四透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP4表示。
[0231] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件:SGI411=0.0070mm;│SGI411│/(│SGI411│+TP4)=0.0056;SGI421=0.0006mm;│SGI421│/(│SGI421│+TP4)=0.0005。
[0232] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI422表示,其满足下列条件:SGI412=-0.2078mm;│SGI412│/(│SGI412│+TP4)=0.1439。
[0233] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF421表示,其满足下列条件:HIF411=0.4706mm;HIF411/HOI=0.0941;HIF421=0.1721mm;HIF421/HOI=0.0344。
[0234] 第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示,其满足下列条件:HIF412=2.0421mm;HIF412/HOI=0.4084。
[0235] 第五透镜150具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面152为凸面,其像侧面154为凸面,并都为非球面,且其物侧面152具有二反曲点以及像侧面154具有一反曲点。第五透镜在光轴上的厚度为TP5,第五透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP5表示。
[0236] 第五透镜物侧面在光轴上的交点至第五透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI511表示,第五透镜像侧面在光轴上的交点至第五透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI521表示,其满足下列条件:SGI511=0.00364mm;│SGI511│/(│SGI511│+TP5)=0.00338;SGI521=-0.63365mm;│SGI521│/(│SGI521│+TP5)=0.37154。
[0237] 第五透镜物侧面在光轴上的交点至第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI512表示,第五透镜像侧面在光轴上的交点至第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI522表示,其满足下列条件:SGI512=-0.32032mm;│SGI512│/(│SGI512│+TP5)=0.23009。
[0238] 第五透镜物侧面在光轴上的交点至第五透镜物侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI513表示,第五透镜像侧面在光轴上的交点至第五透镜像侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI523表示,其满足下列条件:SGI513=0mm;│SGI513│/(│SGI513│+TP5)=0;SGI523=0mm;│SGI523│/(│SGI523│+TP5)=0。
[0239] 第五透镜物侧面在光轴上的交点至第五透镜物侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI514表示,第五透镜像侧面在光轴上的交点至第五透镜像侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI524表示,其满足下列条件:SGI514=0mm;│SGI514│/(│SGI514│+TP5)=0;SGI524=0mm;│SGI524│/(│SGI524│+TP5)=0。
[0240] 第五透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF511表示,第五透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF521表示,其满足下列条件:HIF511=0.28212mm;HIF511/HOI=0.05642;HIF521=2.13850mm;HIF521/HOI=0.42770。
[0241] 第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF512表示,第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF522表示,其满足下列条件:HIF512=2.51384mm;HIF512/HOI=0.50277。
[0242] 第五透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF513表示,第五透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF523表示,其满足下列条件:HIF513=0mm;HIF513/HOI=0;HIF523=0mm;HIF523/HOI=0。
[0243] 第五透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF514表示,第五透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF524表示,其满足下列条件:HIF514=0mm;HIF514/HOI=0;HIF524=0mm;HIF524/HOI=0。
[0244] 第六透镜160具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面162为凹面,其像侧面164为凹面,且其物侧面162具有二反曲点以及像侧面164具有一反曲点。因此,可有效调整各视场入射在第六透镜的角度而改善像差。第六透镜在光轴上的厚度为TP6,第六透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度以ETP6表示。
[0245] 第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI611表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI621表示,其满足下列条件:SGI611=-0.38558mm;│SGI611│/(│SGI611│+TP6)=0.27212;SGI621=0.12386mm;│SGI621│/(│SGI621│+TP6)=0.10722。
[0246] 第六透镜物侧面在光轴上的交点至第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI612表示,第六透镜像侧面在光轴上的交点至第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI621表示,其满足下列条件:SGI612=-0.47400mm;│SGI612│/(│SGI612│+TP6)=0.31488;SGI622=0mm;│SGI622│/(│SGI622│+TP6)=0。
[0247] 第六透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF611表示,第六透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF621表示,其满足下列条件:HIF611=2.24283mm;HIF611/HOI=0.44857;HIF621=1.07376mm;HIF621/HOI=0.21475。
[0248] 第六透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF612表示,第六透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF622表示,其满足下列条件:HIF612=2.48895mm;HIF612/HOI=0.49779。
[0249] 第六透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF613表示,第六透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF623表示,其满足下列条件:HIF613=0mm;HIF613/HOI=0;HIF623=0mm;HIF623/HOI=0。
[0250] 第六透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF614表示,第六透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF624表示,其满足下列条件:HIF614=0mm;HIF614/HOI=0;HIF624=0mm;HIF624/HOI=0。
[0251] 本实施例第一透镜物侧面上在1/2HEP高度的坐标点至该成像面间平行于光轴的距离为ETL,第一透镜物侧面上在1/2HEP高度的坐标点至该第六透镜像侧面上在1/2HEP高度的坐标点间平行于光轴的水平距离为EIN,其满足下列条件:ETL=19.304mm;EIN=15.733mm;EIN/ETL=0.815。
[0252] 本实施例满足下列条件,ETP1=2.371mm;ETP2=2.134mm;ETP3=0.497mm;ETP4=1.111mm;ETP5=1.783mm;ETP6=1.404mm。前述ETP1至ETP6的总和SETP=9.300mm。TP1=
2.064mm;TP2=2.500mm;TP3=0.380mm;TP4=1.186mm;TP5=2.184mm;TP6=1.105mm;前述TP1至TP6的总和STP=9.419mm。SETP/STP=0.987。SETP/EIN=0.5911。
[0253] 本实施例为特别控制各该透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的厚度(ETP)与该表面所属的该透镜在光轴上的厚度(TP)间的比例关系(ETP/TP),以在制造性以及修正像差能力间取得平衡,其满足下列条件,ETP1/TP1=1.149;ETP2/TP2=0.854;ETP3/TP3=1.308;ETP4/TP4=0.936;ETP5/TP5=0.817;ETP6/TP6=1.271。
[0254] 本实施例为控制各相邻两透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的水平距离,以在光学成像系统的长度HOS“微缩”程度、制造性以及修正像差能力三者间取得平衡,特别是控制该相邻两透镜在1/2入射瞳直径(HEP)高度的水平距离(ED)与该相邻两透镜在光轴上的水平距离(IN)间的比例关系(ED/IN),其满足下列条件,第一透镜与第二透镜间在1/2入射瞳直径(HEP)高度的平行于光轴的水平距离为ED12=5.285mm;第二透镜与第三透镜间在1/2入射瞳直径(HEP)高度的平行于光轴的水平距离为ED23=0.283mm;第三透镜与第四透镜间在1/2入射瞳直径(HEP)高度的平行于光轴的水平距离为ED34=0.330mm;第四透镜与第五透镜间在1/2入射瞳直径(HEP)高度的平行于光轴的水平距离为ED45=0.348mm;第五透镜与第六透镜间在1/2入射瞳直径(HEP)高度的平行于光轴的水平距离为ED56=0.187mm。前述ED12至ED56的总和以SED表示并且SED=6.433mm。
[0255] 第一透镜与第二透镜在光轴上的水平距离为IN12=5.470mm,ED12/IN12=0.966。第二透镜与第三透镜在光轴上的水平距离为IN23=0.178mm,ED23/IN23=1.590。第三透镜与第四透镜在光轴上的水平距离为IN34=0.259mm,ED34/IN34=1.273。第四透镜与第五透镜在光轴上的水平距离为IN45=0.209mm,ED45/IN45=1.664。第五透镜与第六透镜在光轴上的水平距离为IN56=0.034mm,ED56/IN56=5.557。前述IN12至IN56的总和以SIN表示并且SIN=6.150mm。SED/SIN=1.046。
[0256] 本实施另满足以下条件:ED12/ED23=18.685;ED23/ED34=0.857;ED34/ED45=0.947;ED45/ED56=1.859;IN12/IN23=30.746;IN23/IN34=0.686;IN34/IN45=1.239;
IN45/IN56=6.207。
[0257] 第六透镜像侧面上在1/2HEP高度的坐标点至该成像面间平行于光轴的水平距离为EBL=3.570mm,第六透镜像侧面上与光轴的交点至该成像面之间平行于光轴的水平距离为BL=4.032mm,本发明的实施例可满足下列公式:EBL/BL=0.8854。本实施例第六透镜像侧面上在1/2HEP高度的坐标点至红外线滤光片之间平行于光轴的距离为EIR=1.950mm,第六透镜像侧面上与光轴的交点至红外线滤光片之间平行于光轴的距离为PIR=2.121mm,并满足下列公式:EIR/PIR=0.920。
[0258] 红外线滤光片180为玻璃材质,其设置在第六透镜160及成像面190间且不影响光学成像系统的焦距。
[0259] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射瞳直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f=4.075mm;f/HEP=1.4;以及HAF=50.001度与tan(HAF)=1.1918。
[0260] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为f1,第六透镜160的焦距为f6,其满足下列条件:f1=-7.828mm;│f/f1│=0.52060;f6=-4.886;以及│f1│>│f6│。
[0261] 本实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第五透镜150的焦距分别为f2、f3、f4、f5,其满足下列条件:│f2│+│f3│+│f4│+│f5│=95.50815mm;│f1│+│f6│=12.71352mm以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│>│f1│+│f6│。
[0262] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值PPR,光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈光力的透镜的焦距fn的比值NPR,本实施例的光学成像系统中,所有正屈光力的透镜的PPR总和为ΣPPR=f/f2+f/f4+f/f5=1.63290,所有负屈光力的透镜的NPR总和为ΣNPR=│f/f1│+│f/f3│+│f/f6│=1.51305,ΣPPR/│ΣNPR│=1.07921。同时也满足下列条件:│f/f2│=0.69101;│f/f3│=0.15834;│f/f4│=0.06883;│f/f5│=
0.87305;│f/f6│=0.83412。
[0263] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第六透镜像侧面164间的距离为InTL,第一透镜物侧面112至成像面190间的距离为HOS,光圈100至成像面190间的距离为InS,图像感测元件192有效感测区域对角线长的一半为HOI,第六透镜像侧面164至成像面190间的距离为BFL,其满足下列条件:InTL+BFL=HOS;HOS=19.54120mm;HOI=5.0mm;HOS/HOI=3.90824;HOS/f=4.7952;InS=11.685mm;以及InS/HOS=0.59794。
[0264] 本实施例的光学成像系统中,在光轴上所有具屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP,其满足下列条件:ΣTP=8.13899mm;以及ΣTP/InTL=0.52477。因此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他元件。
[0265] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为R1,第一透镜像侧面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:│R1/R2│=8.99987。因此,第一透镜的具备适当正屈光力强度,避免球差增加过速。
[0266] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162的曲率半径为R11,第六透镜像侧面164的曲率半径为R12,其满足下列条件:(R11-R12)/(R11+R12)=1.27780。因此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。
[0267] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4+f5=69.770mm;以及f5/(f2+f4+f5)=0.067。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0268] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3+f6=-38.451mm;以及f6/(f1+f3+f6)=0.127。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0269] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:IN12=6.418mm;IN12/f=1.57491。因此,有利于改善透镜的色差以提高其性能。
[0270] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜150与第六透镜160在光轴上的间隔距离为IN56,其满足下列条件:IN56=0.025mm;IN56/f=0.00613。因此,有利于改善透镜的色差以提高其性能。
[0271] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的厚度分别为TP1以及TP2,其满足下列条件:TP1=1.934mm;TP2=2.486mm;以及(TP1+IN12)/TP2=3.36005。因此,有利于控制光学成像系统制造的敏感度并提高其性能。
[0272] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜150与第六透镜160在光轴上的厚度分别为TP5以及TP6,前述两透镜在光轴上的间隔距离为IN56,其满足下列条件:TP5=1.072mm;TP6=1.031mm;以及(TP6+IN56)/TP5=0.98555。因此,有利于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。
[0273] 本实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140在光轴上的间隔距离为IN34,第四透镜140与第五透镜150在光轴上的间隔距离为IN45,其满足下列条件:IN34=0.401mm;IN45=0.025mm;以及TP4/(IN34+TP4+IN45)=0.74376。因此,有利于层层微幅修正入射光线行进过程所产生的像差并降低系统总高度。
[0274] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152在光轴上的交点至第五透镜物侧面152的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS51,第五透镜像侧面154在光轴上的交点至第五透镜像侧面154的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS52,第五透镜150在光轴上的厚度为TP5,其满足下列条件:InRS51=-0.34789mm;InRS52=-0.88185mm;│InRS51│/TP5=0.32458以及│InRS52│/TP5=0.82276。因此,有利于镜片的制作与成型,并有效维持其小型化。
[0275] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152的临界点与光轴的垂直距离为HVT51,第五透镜像侧面154的临界点与光轴的垂直距离为HVT52,其满足下列条件:HVT51=0.515349mm;HVT52=0mm。
[0276] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162在光轴上的交点至第六透镜物侧面162的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS61,第六透镜像侧面164在光轴上的交点至第六透镜像侧面164的最大有效半径位置在光轴的水平位移距离为InRS62,第六透镜160在光轴上的厚度为TP6,其满足下列条件:InRS61=-0.58390mm;InRS62=0.41976mm;│InRS61│/TP6=0.56616以及│InRS62│/TP6=0.40700。因此,有利于镜片的制作与成型,并有效维持其小型化。
[0277] 本实施例的光学成像系统中,第六透镜物侧面162的临界点与光轴的垂直距离为HVT61,第六透镜像侧面164的临界点与光轴的垂直距离为HVT62,其满足下列条件:HVT61=0mm;HVT62=0mm。
[0278] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT51/HOI=0.1031。因此,有利于光学成像系统的周边视场的像差修正。
[0279] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT51/HOS=0.02634。因此,有利于光学成像系统的周边视场的像差修正。
[0280] 本实施例的光学成像系统中,第二透镜、第三透镜以及第六透镜具有负屈光力,第二透镜的色散系数为NA2,第三透镜的色散系数为NA3,第六透镜的色散系数为NA6,其满足下列条件:NA6/NA2≤1。因此,有利于光学成像系统色差的修正。
[0281] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统在结像时的TV畸变为TDT,结像时的光学畸变为ODT,其满足下列条件:TDT=2.124%;ODT=5.076%。
[0282] 本实施例的光学成像系统中,可见光在该成像面上的光轴、0.3HOI以及0.7HOI三处在空间频率55cycles/mm的调制转换对比转移率(MTF数值)分别以MTFE0、MTFE3以及MTFE7表示,其满足下列条件:MTFE0约为0.84;MTFE3约为0.84;以及MTFE7约为0.75。可见光在该成像面上的光轴、0.3HOI以及0.7HOI三处在空间频率110cycles/mm的调制转换对比转移率(MTF数值)分别以MTFQ0、MTFQ3以及MTFQ7表示,其满足下列条件:MTFQ0约为0.66;MTFQ3约为0.65;以及MTFQ7约为0.51。在该成像面上的光轴、0.3HOI以及0.7HOI三处在空间频率220cycles/mm的调制转换对比转移率(MTF数值)分别以MTFH0、MTFH3以及MTFH7表示,其满足下列条件:MTFH0约为0.17;MTFH3约为0.07;以及MTFH7约为0.14。
[0283] 本实施例的光学成像系统中,红外线工作波长850nm当聚焦在成像面上,图像在该成像面上的光轴、0.3HOI以及0.7HOI三处在空间频率(55cycles/mm)的调制转换对比转移率(MTF数值)分别以MTFI0、MTFI3以及MTFI7表示,其满足下列条件:MTFI0约为0.81;MTFI3约为0.8;以及MTFI7约为0.15。
[0284] 再配合参照下列表一以及表二。
[0285]
[0286]
[0287] 表二、第一实施例的非球面系数
[0288]
[0289]
[0290]
[0291] 表一为第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm,且表面0-16依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其中,k表非球面曲线方程中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外,以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义都与第一实施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。
[0292] 第二实施例
[0293] 请参照图2A及图2B,其中图2A表示本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图,图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图2D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图2A可知,光学成像系统20由物侧至像侧依次包括光圈200、第一透镜210、第二透镜220、第三透镜230、第四透镜240、第五透镜250、第六透镜260、红外线滤光片280、成像面290以及图像感测元件292。
[0294] 第一透镜210具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为凹面,并都为非球面,其物侧面212以及像侧面214均具有一反曲点。
[0295] 第二透镜220具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面222为凸面,其像侧面224为凸面,并都为非球面,其物侧面222以及像侧面224均具有一反曲点。
[0296] 第三透镜230具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面232为凸面,其像侧面234为凸面,并都为非球面,其物侧面232具有二反曲点以及像侧面234具有一反曲点。
[0297] 第四透镜240具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面242为凹面,其像侧面244为凸面,并都为非球面,其物侧面242以及像侧面244均具有一反曲点。
[0298] 第五透镜250具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面252为凹面,其像侧面254为凸面,并都为非球面,其物侧面252以及像侧面254均具有二反曲点。
[0299] 第六透镜260具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面262为凸面,其像侧面264为凹面。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,第六透镜其物侧面262具有三反曲点以及像侧面264具有一反曲点,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0300] 红外线滤光片280为玻璃材质,其设置在第六透镜260及成像面290间且不影响光学成像系统的焦距。
[0301] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=433.422mm;以及f1/ΣPP=0.018。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0302] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-14.820mm;以及f2/ΣNP=1.0。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0303] 请配合参照下列表三以及表四。
[0304]
[0305] 表四、第二实施例的非球面系数
[0306]
[0307]
[0308]
[0309] 第二实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0310] 根据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0311]
[0312]
[0313] 根据表三及表四可得到下列数值:
[0314]
[0315]
[0316] 第三实施例
[0317] 请参照图3A及图3B,其中图3A表示本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图,图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图3D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图3A可知,光学成像系统30由物侧至像侧依次包括光圈300、第一透镜310、第二透镜320、第三透镜330、第四透镜340、第五透镜350、第六透镜360、红外线滤光片380、成像面390以及图像感测元件392。
[0318] 第一透镜310具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为凹面,并都为非球面,其物侧面312以及像侧面314均具有一反曲点。
[0319] 第二透镜320具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面322为凸面,其像侧面324为凹面,并都为非球面,其物侧面322以及像侧面324均具有一反曲点
[0320] 第三透镜330具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面332为凸面,其像侧面334为凹面,并都为非球面,其物侧面332以及像侧面334均具有二反曲点。
[0321] 第四透镜340具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面342为凹面,其像侧面344为凸面,并都为非球面,且其物侧面342具有三反曲点以及像侧面344具有一反曲点。
[0322] 第五透镜350具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面352为凹面,其像侧面354为凸面,并都为非球面,且其物侧面352具有二反曲点以及像侧面354具有四反曲点。
[0323] 第六透镜360具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面362为凸面,其像侧面364为凹面。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,其物侧面362以及像侧面364均具有一反曲点,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0324] 红外线滤光片380为玻璃材质,其设置在第六透镜360及成像面390间且不影响光学成像系统的焦距。
[0325] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=188.498mm;以及f1/ΣPP=0.046。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0326] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-16.942mm;以及f2/ΣNP=1.0。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0327] 请配合参照下列表五以及表六。
[0328]
[0329]
[0330] 表六、第三实施例的非球面系数
[0331]
[0332]
[0333]
[0334] 第三实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0335] 根据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0336]
[0337]
[0338] 根据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0339]
[0340]
[0341] 第四实施例
[0342] 请参照图4A及图4B,其中图4A表示本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图,图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图4D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图4A可知,光学成像系统40由物侧至像侧依次包括第一透镜410、光圈400、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜440、第五透镜450、第六透镜460、红外线滤光片480、成像面490以及图像感测元件492。
[0343] 第一透镜410具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面412为凸面,其像侧面414为凹面,并都为非球面。
[0344] 第二透镜420具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面422为凸面,其像侧面424为凹面,并都为非球面,且其物侧面422以及像侧面424均具有一反曲点。
[0345] 第三透镜430具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面432为凸面,其像侧面434为凸面,并都为非球面,且其像侧面434具有一反曲点。
[0346] 第四透镜440具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面442为凹面,其像侧面444为凸面,并都为非球面,且其物侧面442以及像侧面444均具有二反曲点。
[0347] 第五透镜450具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面452为凸面,其像侧面454为凸面,并都为非球面,且其像侧面454具有一反曲点。
[0348] 第六透镜460具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面462为凸面,其像侧面464为凹面。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,其物侧面462具有二反曲点以及像侧面464具有一反曲点,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0349] 红外线滤光片480为玻璃材质,其设置在第六透镜460及成像面490间且不影响光学成像系统的焦距。
[0350] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=47.676mm;以及f1/ΣPP=0.753。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0351] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-80.546mm;以及f2/ΣNP=0.423。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0352] 请配合参照下列表七以及表八。
[0353]
[0354]
[0355] 表八、第四实施例的非球面系数
[0356]
[0357]
[0358]
[0359] 第四实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0360] 根据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0361]
[0362]
[0363] 根据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0364]
[0365] 第五实施例
[0366] 请参照图5A及图5B,其中图5A表示本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图,图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图5D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图5A可知,光学成像系统50由物侧至像侧依次包括第一透镜510、光圈500、第二透镜520、第三透镜530、第四透镜540、第五透镜550、第六透镜560、红外线滤光片580、成像面590以及图像感测元件592。
[0367] 第一透镜510具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面512为凸面,其像侧面514为凹面,并都为非球面。
[0368] 第二透镜520具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面522为凸面,其像侧面524为凹面,并都为非球面,其物侧面522以及像侧面524均具有一反曲点。
[0369] 第三透镜530具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面532为凸面,其像侧面534为凸面,并都为非球面,且其物侧面532具有二反曲点以及像侧面534具有一反曲点。
[0370] 第四透镜540具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面542为凹面,其像侧面544为凸面,并都为非球面,且其物侧面542以及像侧面544均具有一反曲点。
[0371] 第五透镜550具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面552为凹面,其像侧面554为凸面,并都为非球面,且其物侧面552具有三反曲点以及像侧面554具有一反曲点。
[0372] 第六透镜560具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面562为凸面,其像侧面564为凹面。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,且其物侧面562具有二反曲点以及像侧面564具有一反曲点,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,并修正离轴视场的像差。
[0373] 红外线滤光片580为玻璃材质,其设置在第六透镜560及成像面590间且不影响光学成像系统的焦距。
[0374] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=162.005mm;以及f1/ΣPP=0.852。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0375] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-171.598mm;以及f2/ΣNP=0.932。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0376] 请配合参照下列表九以及表十。
[0377]
[0378]
[0379] 表十、第五实施例的非球面系数
[0380]
[0381]
[0382] 第五实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0383] 根据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0384]
[0385] 根据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0386]
[0387]
[0388] 第六实施例
[0389] 请参照图6A及图6B,其中图6A表示本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图,图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图6D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图6A可知,光学成像系统60由物侧至像侧依次包括光圈600、第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、第四透镜640、第五透镜650、第六透镜660、红外线滤光片680、成像面690以及图像感测元件692。
[0390] 第一透镜610具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为凹面,并都为非球面。
[0391] 第二透镜620具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面622为凸面,其像侧面624为凹面,并都为非球面,且其物侧面622具有一反曲点以及像侧面624具有一反曲点。
[0392] 第三透镜630具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面632为凸面,其像侧面634为凸面,并都为非球面,且其物侧面632具有一反曲点。
[0393] 第四透镜640具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面642为凹面,其像侧面644为凸面,并都为非球面,其物侧面642以及像侧面644均具有一反曲点。
[0394] 第五透镜650具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面652为凸面,其像侧面654为凹面,并都为非球面,其物侧面652以及像侧面654均具有一反曲点。
[0395] 第六透镜660具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面662为凸面,其像侧面664为凹面,且其物侧面662具有三反曲点以及像侧面664具有一反曲点。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化,也可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0396] 红外线滤光片680为玻璃材质,其设置在第六透镜660及成像面690间且不影响光学成像系统的焦距。
[0397] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=22.243mm;以及f1/ΣPP=0.294。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0398] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-34.287mm;以及f2/ΣNP=0.278。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0399] 请配合参照下列表十一以及表十二。
[0400]
[0401] 表十二、第六实施例的非球面系数
[0402]
[0403]
[0404]
[0405] 第六实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0406] 根据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0407]
[0408]
[0409] 根据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0410]
[0411] 第七实施例
[0412] 请参照图7A及图7B,其中图7A表示本发明第七实施例的一种光学成像系统的示意图,图7B由左至右依次为第七实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图7C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图7D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图7A可知,光学成像系统70由物侧至像侧依次包括光圈700、第一透镜710、第二透镜720、第三透镜730、第四透镜740、第五透镜750、第六透镜760、红外线滤光片780、成像面790以及图像感测元件792。
[0413] 第一透镜710具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面712为凸面,其像侧面714为凹面,并都为非球面,且其像侧面714具有一反曲点。
[0414] 第二透镜720具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面722为凸面,其像侧面724为凹面,并都为非球面,且其物侧面722以及像侧面724均具有一反曲点。
[0415] 第三透镜730具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面732为凸面,其像侧面734为凸面,并都为非球面,且其物侧面732具有一反曲点。
[0416] 第四透镜740具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面742为凹面,其像侧面744为凸面,并都为非球面,其像侧面744具有一反曲点。
[0417] 第五透镜750具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面752为凹面,其像侧面754为凸面,并都为非球面,且其像侧面754具有一反曲点。
[0418] 第六透镜760具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面762为凸面,其像侧面764为凹面,且其物侧面762以及像侧面764均具有一反曲点。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,也可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0419] 红外线滤光片780为玻璃材质,其设置在第六透镜760及成像面790间且不影响光学成像系统的焦距。
[0420] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=19.725mm;以及f1/ΣPP=0.314。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0421] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-30.530mm;以及f2/ΣNP=0.376。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0422] 请配合参照下列表十三以及表十四。
[0423]
[0424]
[0425] 表十四、第七实施例的非球面系数
[0426]
[0427]
[0428]
[0429] 第七实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0430] 根据表十三及表十四可得到下列条件式数值:
[0431]
[0432] 根据表十三及表十四可得到下列条件式数值:
[0433]
[0434] 第八实施例
[0435] 请参照图8A及图8B,其中图8A表示本发明第八实施例的一种光学成像系统的示意图,图8B由左至右依次为第八实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图8C表示本实施例的可见光频谱调制转换特征图;图8D表示本实施例的红外线频谱调制转换特征图。由图8A可知,光学成像系统80由物侧至像侧依次包括光圈800、第一透镜810、第二透镜820、第三透镜830、第四透镜840、第五透镜850、第六透镜860、红外线滤光片880、成像面890以及图像感测元件892。
[0436] 第一透镜810具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面812为凸面,其像侧面814为凹面,并都为非球面,且其像侧面814具有一反曲点。
[0437] 第二透镜820具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面822为凹面,其像侧面824为凹面,并都为非球面,且其像侧面824具有二反曲点。
[0438] 第三透镜830具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面832为凸面,其像侧面834为凹面,并都为非球面,且其物侧面832以及像侧面834均具有一反曲点。
[0439] 第四透镜840具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面842为凹面,其像侧面844为凸面,并都为非球面,其物侧面842具有三反曲点。
[0440] 第五透镜850具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面852为凸面,其像侧面854为凸面,并都为非球面,其物侧面852具有三反曲点以及像侧面854具有一反曲点。
[0441] 第六透镜860具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面862为凹面,其像侧面864为凹面,且其物侧面862具有二反曲点以及像侧面864具有一反曲点。因此,有利于缩短其后焦距以维持小型化,也可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0442] 红外线滤光片880为玻璃材质,其设置在第六透镜860及成像面890间且不影响光学成像系统的焦距。
[0443] 本实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=12.785mm;以及f5/ΣPP=0.10。因此,有利于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0444] 本实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-112.117mm;以及f6/ΣNP=0.009。因此,有利于适当分配第六透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0445] 请配合参照下列表十五以及表十六。
[0446]
[0447] 表十六、第八实施例的非球面系数
[0448]
[0449]
[0450]
[0451] 第八实施例中,非球面的曲线方程表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义都与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0452] 根据表十五及表十六可得到下列条件式数值:
[0453]
[0454]
[0455] 根据表十五及表十六可得到下列条件式数值:
[0456]
[0457] 虽然本发明已以实施方式公开如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更改和修饰,但均在本发明的保护范围内。
[0458] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为本领域技术人员所理解的是,在不脱离本发明范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种替换。