[0203] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI422表示,其满足下列条件:0
[0204] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF421表示,其满足下列条件:0.01≤HIF411/HOI≤0.9;0.01≤HIF421/HOI≤0.9。优选地,可满足下列条件:0.09≤HIF411/HOI≤0.5;0.09≤HIF421/HOI≤0.5。
[0205] 第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示,其满足下列条件:0.01≤HIF412/HOI≤0.9;0.01≤HIF422/HOI≤0.9。优选地,可满足下列条件:0.09≤HIF412/HOI≤0.8;0.09≤HIF422/HOI≤0.8。
[0206] 第四透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF413表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF423表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF413│≤5mm;0.001mm≤│HIF423│≤5mm。优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF423│≤3.5mm;0.1mm≤│HIF413│≤3.5mm。
[0207] 第四透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF414表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF424表示,其满足下列条件:0.001mm≤│HIF414│≤5mm;0.001mm≤│HIF424│≤5mm。优选地,可满足下列条件:0.1mm≤│HIF424│≤3.5mm;0.1mm≤│HIF414│≤3.5mm。
[0208] 本发明的光学成像系统的一种实施方式,可通过具有高色散系数与低色散系数的透镜交错排列,而助于光学成像系统色差的修正。
[0209] 上述非球面的方程式为:
[0210] z=ch2/[1+[1-(k+1)c2h2]0.5]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10+A12h12+A14h14+A16h16+A18h18+A20h20+…(1)
[0211] 其中,z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值,k为锥面系数,c为曲率半径的倒数,且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20为高阶非球面系数。
[0212] 本发明提供的光学成像系统中,透镜的材质可为塑胶或玻璃。当透镜材质为塑胶,可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃,则可以控制热效应并且增加光学成像系统屈光力配置的设计空间。此外,光学成像系统中第一透镜至第四透镜的物侧面及像侧面可为非球面,其可获得较多的控制变数,除用以消减像差外,相较于传统玻璃透镜的使用甚至可缩减透镜使用的数目,因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。
[0213] 再者,本发明提供的光学成像系统中,若透镜表面为凸面,则表示透镜表面于近光轴处为凸面;若透镜表面为凹面,则表示透镜表面于近光轴处为凹面。
[0214] 另外,本发明的光学成像系统中,依需求可设置至少一个光阑,以减少杂散光,有助于提高图像质量。
[0215] 本发明的光学成像系统还可视需求应用于移动对焦的光学系统中,并兼具优良像差修正与良好成像质量的特色,从而扩大应用层面。
[0216] 本发明的光学成像系统还可视需求包括一驱动模组,该驱动模组可与该些透镜相耦合并使该些透镜产生位移。前述驱动模组可以是音圈马达(VCM)用于带动镜头进行对焦,或者为光学防手振元件(OIS)用于降低拍摄过程因镜头振动所导致失焦的发生频率。
[0217] 本发明的光学成像系统还可视需求令第一透镜、第二透镜、第三透镜及第四透镜中至少一个透镜为波长小于500nm的光线滤除元件,其可通过该特定具滤除功能的透镜的至少一个表面上镀膜或该透镜本身即由具可滤除短波长的材质所制作而达成。
[0218] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。
[0219] 第一实施例
[0220] 请参照图1A及图1B,其中图1A表示依照本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图,图1B由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图1D是表示本发明第一实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图1A可知,光学成像系统10由物侧至像侧依次包括第一透镜110、第二透镜120、光圈100、第三透镜130、第四透镜
140、红外线滤光片170、成像面180以及图像感测元件190。
[0221] 第一透镜110具有负屈光力,且为玻璃材质,其物侧面112为凸面,其像侧面114为凹面,并均为非球面。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS11表示,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE11表示,第一透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE12表示。第一透镜在光轴上的厚度为TP1。
[0222] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件:SGI111=0mm;SGI121=0mm;│SGI111│/(│SGI111│+TP1)=0;│SGI121│/(│SGI121│+TP1)=
0。
[0223] 第一透镜物侧面在光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF111表示,第一透镜像侧面在光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIF111=0mm;HIF121=0mm;HIF111/HOI=0;HIF121/HOI=0。
[0224] 第二透镜120具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面122为凹面,其像侧面124为凸面,并均为非球面,且其物侧面122具有一反曲点。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表示,第二透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。第二透镜在光轴上的厚度为TP2。
[0225] 第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示,其满足下列条件:SGI211=-0.13283mm;│SGI211│/(│SGI211│+TP2)=0.05045。
[0226] 第二透镜物侧面在光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜像侧面在光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示,其满足下列条件:HIF211=2.10379mm;HIF211/HOI=0.69478。
[0227] 第三透镜130具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面132为凹面,其像侧面134为凹面,并均为非球面,且其像侧面134具有一反曲点。第三透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS31表示,第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS32表示。第三透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE31表示,第三透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE32表示。第三透镜在光轴上的厚度为TP3。
[0228] 第三透镜物侧面在光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件:SGI321=0.01218mm;│SGI321│/(│SGI321│+TP3)=0.03902。
[0229] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜像侧面在光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF321=0.84373mm;HIF321/HOI=0.27864。
[0230] 第四透镜140具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为凸面,并均为非球面,且其像侧面144具有一反曲点。第四透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS41表示,第四透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS42表示。第四透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE41表示,第四透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE42表示。第四透镜在光轴上的厚度为TP4。
[0231] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面在光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件:SGI411=0mm;SGI421=-0.41627mm;│SGI411│/(│SGI411│+TP4)=0;│SGI421│/(│SGI421│+TP4)=0.25015。
[0232] 第四透镜物侧面在光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,其满足下列条件:SGI412=0mm;│SGI412│/(│SGI412│+TP4)=0。
[0233] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,其满足下列条件:HIF411=0mm;HIF421=1.55079mm;HIF411/HOI=0;HIF421/HOI=0.51215。
[0234] 第四透镜物侧面第二近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,其满足下列条件:HIF412=0mm;HIF412/HOI=0。
[0235] 红外线滤光片170为玻璃材质,其设置于第四透镜140及成像面180间且不影响光学成像系统的焦距。
[0236] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射瞳直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f=2.6841mm;f/HEP=2.7959;以及HAF=70度与tan(HAF)=2.7475。
[0237] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为f1,第四透镜140的焦距为f4,其满足下列条件:f1=-5.4534mm;│f/f1│=0.4922;f4=2.7595mm;以及│f1/f4│=1.9762。
[0238] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第三透镜130的焦距分别为f2、f3,其满足下列条件:│f2│+│f3│=13.2561mm;│f1│+│f4│=8.2129mm以及│f2│+│f3│>│f1│+│f4│。
[0239] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈光力的透镜的焦距fp的比值PPR,光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈光力的透镜的焦距fn的比值NPR,第一实施例的光学成像系统中,所有正屈光力的透镜的PPR总和为ΣPPR=│f/f2│+│f/f4│=1.25394,所有负屈光力的透镜的NPR总和为ΣNPR=│f/f1│+│f/f2│=1.21490,ΣPPR/│ΣNPR│=1.03213。同时也满足下列条件:│f/f1│=0.49218;│f/f2│=0.28128;│f/f3│=0.72273;│f/f4│=0.97267。
[0240] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第四透镜像侧面144间的距离为InTL,第一透镜物侧面112至成像面180间的距离为HOS,光圈100至成像面180间的距离为InS,图像感测元件190有效感测区域对角线长的一半为HOI,第四透镜像侧面144至成像面180间的距离为InB,其满足下列条件:InTL+InB=HOS;HOS=18.74760mm;HOI=3.088mm;HOS/HOI=6.19141;HOS/f=6.9848;InTL/HOS=0.6605;InS=8.2310mm;以及InS/HOS=
0.4390。
[0241] 第一实施例的光学成像系统中,在光轴上所有具屈光力的透镜的厚度总和为ΣTP,其满足下列条件:ΣTP=4.9656mm;以及ΣTP/InTL=0.4010。由此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他元件。
[0242] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为R1,第一透镜像侧面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:│R1/R2│=9.6100。由此,第一透镜的具备适当正屈光力强度,避免球差增加过速。
[0243] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的曲率半径为R7,第四透镜像侧面144的曲率半径为R8,其满足下列条件:(R7-R8)/(R7+R8)=-35.5932。由此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。
[0244] 第一实施例的光学成像系统中,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=12.30183mm;以及f4/ΣPP=0.22432。由此,有助于适当分配第四透镜140的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0245] 第一实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-14.6405mm;以及f1/ΣNP=0.59488。由此,有助于适当分配第四透镜的负屈光力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0246] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:IN12=4.5709mm;IN12/f=1.70299。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0247] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120与第三透镜130在光轴上的间隔距离为IN23,其满足下列条件:IN23=2.7524mm;IN23/f=1.02548。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0248] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140在光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:IN34=0.0944mm;IN34/f=0.03517。由此,有助于改善透镜的色差以提高其性能。
[0249] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120在光轴上的厚度分别为TP1以及TP2,其满足下列条件:TP1=0.9179mm;TP2=2.5000mm;TP1/TP2=0.36715以及(TP1+IN12)/TP2=2.19552。由此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提高其性能。
[0250] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140在光轴上的厚度分别为TP3以及TP4,前述两透镜在光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:TP3=0.3mm;TP4=1.2478mm;TP3/TP4=0.24043以及(TP4+IN34)/TP3=4.47393。由此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。
[0251] 第一实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:IN23/(TP2+IN23+TP3)=0.49572。由此有助层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总高度。
[0252] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142在光轴上的交点至第四透镜物侧面142的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS41,第四透镜像侧面144在光轴上的交点至第四透镜像侧面144的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS42,第四透镜140在光轴上的厚度为TP4,其满足下列条件:InRS41=0.2955mm;InRS42=-0.4940mm;│InRS41│+│InRS42│=0.7894mm;│InRS41│/TP4=0.23679;以及│InRS42│/TP4=
0.39590。由此有利于镜片制作与成型,并有效维持其小型化。
[0253] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的临界点C41与光轴的垂直距离为HVT41,第四透镜像侧面144的临界点C42与光轴的垂直距离为HVT42,其满足下列条件:HVT41=0mm;HVT42=0mm。
[0254] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOI=0。
[0255] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOS=0。
[0256] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜的色散系数为NA1,第二透镜的色散系数为NA2,第三透镜的色散系数为NA3,第四透镜的色散系数为NA4,其满足下列条件:│NA1-NA2│=0.0351。由此,有助于光学成像系统色差的修正。
[0257] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统在结像时的TV畸变为TDT,结像时的光学畸变为ODT,其满足下列条件:TDT=37.4846%;ODT=-55.3331%。
[0258] 本实施例的光学成像系统中,正向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PLTA表示,其为-0.018mm,正向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PSTA表示,其为0.010mm,负向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NLTA表示,其为0.003mm,负向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NSTA表示,其为-0.003mm。弧矢面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SLTA表示,其为-0.010mm,弧矢面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SSTA表示,其为0.003mm。
[0259] 请参照图1D,是表示本实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图,光轴(0.0视场)、0.1视场、0.2视场、0.3视场、0.4视场、0.5视场、0.6视场、0.7视场、0.8视场、0.9视场、1.0视场的相对照度分别以RI1、RI2、RI3、RI4、RI5、RI6、RI7、RI8、RI9、RI10表示,其中0.9视场的相对照度RI9约为80%。
[0260] 请参照图7,本实施例的光学成像系统可包括图像感测模组(未表示),该图像感测模组包括有基板以及设置于该基板上的感光元件;光学成像系统另外可包括第一镜片定位元件710,该第一镜片定位元件,包括有底座以及镜座;该底座具有开放的容置空间,且设置于该基板上使该感光元件位于该容置空间中;该镜座(可选择采用一体制成)呈中空并且不具透光性,且该镜座具有相互连通的一筒部7141以及一基部7142,且该镜座于相反的两端分别具有第一穿孔7143以及一第二穿孔7144,该第一穿孔连通该筒部以及该第二穿孔连通该基部。该基部垂直于光轴的平面上的最小边长的最大值以PhiD表示,其满足PhiD=3.3mm。
[0261] 本实施例的光学成像系统还包括一第二镜片定位元件720,该第二镜片定位元件容置于该第一镜片定位元件的镜座中,并包括有一定位部722以及连接部724。该定位部呈中空,且在光轴方向上相反的两端分别具有第三穿孔7241以及第四穿孔7242,该第三穿孔7241连通该定位部722以及该第四穿孔7242连通该基部7142,该定位部722系直接接触本实施例任一镜片并产生容置该镜片以及排列该镜片在光轴上的定位效果。该连接部724设置在该定位部722的外侧,可直接结合于该筒部7141以产生令该第二镜片定位元件720容置于该第一镜片定位元件的镜座中并且令光学成像系统具备在光轴方向的调整焦距与定位的功能。该连接部垂直于光轴的平面上的最大外径以PhiC表示,其满足PhiC=2.85mm。该第四穿孔7242的最大内径孔径则以Phi4表示。前述连接部724具有螺牙而令该第二镜片定位元件720螺合于该第一镜片定位元件的镜座中。
[0262] 本实施例任一镜片间接通过该第二镜片定位元件720而设置于该第一镜片定位元件710中并较该感光元件接近该第三穿孔7241,且正对该感光元件。
[0263] 本实施例最接近成像面的透镜为第四透镜140,其像侧面的最大有效直径以PhiA4表示,其满足条件式PhiA4=2倍EHD42=1.767mm,该表面为非球面,则最大有效直径的截止点即为含有非球面的截止点。第四透镜140像侧面的无效半径(Ineffective Half Diameter;IHD)是指朝远离光轴方向延伸自同一表面的最大有效半径的截止点的表面区段。本实施例最接近成像面的透镜为第四透镜140,其像侧面的最大直径以PhiB表示,其满足条件式PhiB=2倍(最大有效半径EHD42+最大无效半径IHD)=PhiA4+2倍(最大无效半径IHD)=2.167mm。
[0264] 本实施例最接近成像面(即像空间)的透镜像侧面的最大有效直径,又可称之为光学出瞳,其以PhiA4表示,其瞳放比以PMR表示,其满足条件式为PMR=PhiA4/HEP=1.84337;其瞳像比以PMMR表示,其满足条件式为PMMR=PhiA4/HOI=0.58355,PhiA4/2HOI=0.2861;
其微缩比以PSMR表示,其满足条件式为PSMR=PhiA4/InTL=0.14269。
[0265] 再配合参照下列表一以及表二。
[0266]
[0267] 表二、第一实施例的非球面系数
[0268]
[0269]
[0270] 依据表一及表二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0271]
[0272] 表一为第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm,且表面0-14依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其中,k表非球面曲线方程式中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外,以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义均与第一实施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。
[0273] 第二实施例
[0274] 请参照图2A及图2B,其中图2A表示依照本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图,图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C为第二实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图2D是表示本发明第二实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图2A可知,光学成像系统20由物侧至像侧依次包括第一透镜210、光圈200、第二透镜220、第三透镜230、第四透镜
240、红外线滤光片270、成像面280以及图像感测元件290。
[0275] 第一透镜210具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为凹面,并均为非球面,且其物侧面212以及像侧面214均具有一反曲点。
[0276] 第二透镜220具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面222为凸面,其像侧面224为凸面,并均为非球面,且其物侧面222具有一反曲点。
[0277] 第三透镜230具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面232为凹面,其像侧面234为凸面,并均为非球面,且其物侧面232以及像侧面234均具有一反曲点。
[0278] 第四透镜240具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面242为凸面,其像侧面244为凹面,并均为非球面,且其物侧面242以及像侧面244均具有一反曲点。
[0279] 红外线滤光片270为玻璃材质,其设置于第四透镜240及成像面280间且不影响光学成像系统的焦距。
[0280] 第二实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0281] 第二实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。
[0282] 请配合参照下列表三以及表四。
[0283]
[0284]
[0285] 表四、第二实施例的非球面系数
[0286]
[0287]
[0288] 第二实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0289] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0290]
[0291] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0292]
[0293] 依据表三及表四可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0294]
[0295]
[0296] 第三实施例
[0297] 请参照图3A及图3B,其中图3A表示依照本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图,图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C为第三实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图3D是表示本发明第三实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图3A可知,光学成像系统30由物侧至像侧依次包括第一透镜310、光圈300、第二透镜320、第三透镜330、第四透镜
340、红外线滤光片370、成像面380以及图像感测元件390。
[0298] 第一透镜310具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为凹面,并均为非球面,其物侧面312以及像侧面314均具有一反曲点。
[0299] 第二透镜320具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面322为凸面,其像侧面324为凸面,并均为非球面,其物侧面322具有一反曲点。
[0300] 第三透镜330具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面332为凹面,其像侧面334为凸面,并均为非球面,其物侧面332以及像侧面334均具有一反曲点。
[0301] 第四透镜340具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面342为凸面,其像侧面344为凹面,并均为非球面,且其物侧面342以及像侧面344均具有一反曲点。
[0302] 红外线滤光片370为玻璃材质,其设置于第四透镜340及成像面380间且不影响光学成像系统的焦距。
[0303] 第三实施例的光学成像系统中,第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f4。由此,有助于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0304] 第三实施例的光学成像系统中,第一透镜与第三透镜的焦距分别为f1以及f3,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f3。由此,有助于适当分配单一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0305] 请配合参照下列表五以及表六。
[0306]
[0307]
[0308] 表六、第三实施例的非球面系数
[0309]
[0310]
[0311]
[0312] 第三实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0313] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0314]
[0315] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0316]
[0317] 依据表五及表六可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0318]
[0319] 第四实施例
[0320] 请参照图4A及图4B,其中图4A表示依照本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图,图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C为第四实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图4D是表示本发明第四实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图4A可知,光学成像系统40由物侧至像侧依次包括第一透镜410、光圈400、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜
440、红外线滤光片470、成像面480以及图像感测元件490。
[0321] 第一透镜410具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面412为凹面,其像侧面414为凸面,并均为非球面。
[0322] 第二透镜420具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面422为凸面,其像侧面424为凸面,并均为非球面,且其物侧面422以及像侧面424均具有一反曲点。
[0323] 第三透镜430具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面432为凹面,其像侧面434为凸面,并均为非球面,且其物侧面432以及像侧面434均具有一反曲点。
[0324] 第四透镜440具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面442为凸面,其像侧面444为凹面,并均为非球面,且其物侧面442以及像侧面444均具有一反曲点。
[0325] 红外线滤光片470为玻璃材质,其设置于第四透镜440及成像面480间且不影响光学成像系统的焦距。
[0326] 第四实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜与第三透镜均为正透镜,其焦距分别为f1、f2以及f3,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f3。由此,有助于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0327] 第四实施例的光学成像系统中,第四透镜的焦距为f4,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f4。
[0328] 请配合参照下列表七以及表八。
[0329]
[0330]
[0331] 表八、第四实施例的非球面系数
[0332]
[0333]
[0334]
[0335] 第四实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0336] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0337]
[0338] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0339]
[0340] 依据表七及表八可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0341]
[0342]
[0343] 第五实施例
[0344] 请参照图5A及图5B,其中图5A表示依照本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图,图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C为第五实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图5D是表示本发明第五实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图5A可知,光学成像系统50由物侧至像侧依次包括第一透镜510、光圈500、第二透镜520、第三透镜530、第四透镜
540、红外线滤光片570、成像面580以及图像感测元件590。
[0345] 第一透镜510具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面512为凹面,其像侧面514为凸面,并均为非球面。
[0346] 第二透镜520具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面522为凸面,其像侧面524为凸面,并均为非球面,且其物侧面522具有一反曲点。
[0347] 第三透镜530具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面532为凹面,其像侧面534为凸面,并均为非球面,且其物侧面532以及像侧面534均具有一反曲点。
[0348] 第四透镜540具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面542为凸面,其像侧面544为凹面,并均为非球面,且其物侧面542以及像侧面544均具有一反曲点。
[0349] 红外线滤光片570为玻璃材质,其设置于第四透镜540及成像面580间且不影响光学成像系统的焦距。
[0350] 第五实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜、第四透镜均为正透镜,其焦距分别为f1、f2以及f4,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f4。由此,有助于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0351] 第五实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f3。
[0352] 请配合参照下列表九以及表十。
[0353]
[0354] 表十、第五实施例的非球面系数
[0355]
[0356]
[0357]
[0358] 第五实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0359] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0360]
[0361] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0362]
[0363] 依据表九及表十可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0364]
[0365] 第六实施例
[0366] 请参照图6A及图6B,其中图6A表示依照本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图,图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C为第六实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图6D是表示本发明第六实施例光学成像系统的光学成像系统于成像面上各视场的相对照度的数值图。由图6A可知,光学成像系统60由物侧至像侧依次包括第一透镜610、光圈600、第二透镜620、第三透镜630、第四透镜
640、红外线滤光片670、成像面680以及图像感测元件690。
[0367] 第一透镜610具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为凹面,并均为非球面,且其物侧面612以及像侧面614具有一反曲点。
[0368] 第二透镜620具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面622为凸面,其像侧面624为凸面,并均为非球面,且其物侧面622具有一反曲点。
[0369] 第三透镜630具有正屈光力,且为塑胶材质,其物侧面632为凹面,其像侧面634为凸面,并均为非球面,且其物侧面632以及像侧面634具有一反曲点。
[0370] 第四透镜640具有负屈光力,且为塑胶材质,其物侧面642为凸面,其像侧面644为凹面,并均为非球面,且其物侧面642以及像侧面644均具有一反曲点。
[0371] 红外线滤光片670为玻璃材质,其设置于第四透镜640及成像面680间且不影响光学成像系统的焦距。
[0372] 第六实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜均为正透镜,其焦距分别为f1以及f2,所有具正屈光力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2。由此,有助于适当分配单一透镜的正屈光力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0373] 第六实施例的光学成像系统中,所有具负屈光力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f3+f4。由此,有助于适当分配单一透镜的负屈光力至其他负透镜。
[0374] 请配合参照下列表十一以及表十二。
[0375]
[0376]
[0377] 表十二、第六实施例的非球面系数
[0378]
[0379]
[0380] 第六实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义均与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0381] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0382]
[0383] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0384]
[0385] 依据表十一及表十二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0386]
[0387]
[0388] 虽然本发明已以实施方式公开如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更动与润饰,但均在本发明的保护范围内。
[0389] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为本领域技术人员所理解的是,在不脱离本发明范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。