高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法

摘要

本发明涉及高强度一级渐变刚度板簧加紧刚度特性的仿真计算方法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据主簧和副簧的结构设计参数，及主簧和副簧初始切线弧高设计值，在接触载荷仿真计算的基础上，对高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的加紧刚度特性进行仿真计算。通过样机试验结果对比可知，本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧加紧刚度特性的仿真计算方法是正确的，可得到准确可靠在不同载荷下的加紧刚度仿真计算值，为高强度一级渐变刚度板簧特性仿真奠定了可靠的技术基础；利用该方法确保所设计板簧满足渐变加紧刚度特性要求，提高产品设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计和试验测试费用，加快产品开发速度。

权利要求

1.高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法，其中，板簧采用高强度钢板，各片板簧为以中心穿装孔对称的结构，安装夹紧距的一半为骑马螺栓夹紧距的一半；通过主簧和副簧的初始切线弧高及渐变间隙，确保满足板簧接触载荷、渐变刚度及在渐变载荷下的悬架偏频保持不变的设计要求，即等偏频型一级渐变刚度板簧；根据板簧的结构参数、主簧初始切线弧高和副簧初始切线弧高，在接触载荷仿真计算的基础上，对高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的夹紧刚度特性进行仿真计算，其特征在于采用以下具体仿真计算步骤：(1)高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数重叠段的等效厚度计算：

根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi，i＝1,2,...,n；副簧片数m,各片副簧的厚度hAj，j＝1,2,...,m；主副簧总片数N＝n+m，对高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数k重叠段的等效厚度hke进行计算，k＝1,2,...,N，即其中，主簧根部重叠部分的等效厚度

(2)高强度一级渐变刚度板簧的主簧夹紧刚度和主副簧复合夹紧刚度的仿真计算：I步骤：主簧夹紧刚度KM的仿真计算

根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；主簧片数n,各片主簧的一半夹紧长度Li，及步骤(1)中计算得到的hke，k＝i＝1,2,...,n，对主簧夹紧刚度KM进行仿真计算，即II步骤：主副簧复合夹紧刚度KMA的仿真计算

根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；主簧片数n,各片主簧的一半夹紧长度Li，i＝1,2,...,n；副簧片数m，各片副簧的一半夹紧长度LAj＝Ln+j，j＝1,2,...,m，主副簧总片数N，及步骤(1)中计算得到的hke，k＝1,2,...,N；对主副簧复合夹紧刚度KMA进行仿真计算，即(3)高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk的仿真计算：

A步骤：末片主簧下表面初始曲率半径RM0b的仿真计算

根据主簧片数n，各片主簧的厚度hi，i＝1,2,...,n，首片主簧的一半夹紧长度L1，主簧初始切线弧高HgM0，对末片主簧下表面的初始曲率半径RM0b进行分钟计算，即B步骤：首片副簧上表面初始曲率半径RA0a的仿真计算根据首片副簧的一半夹紧长度LA1，副簧初始切线弧高HgA0，对首片副簧上表面的初始曲率半径RA0a，即C步骤：高强度一级渐变刚度板簧开始接触载荷Pk的仿真计算：

根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；首片主簧的一半夹紧跨长度L1，步骤(1)中计算得到的hMe；A步骤中计算得到的RM0b，B步骤中计算得到的RA0a，对高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk进行仿真计算，即(4)高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw的仿真计算：

根据步骤(2)中仿真计算得到的KM和KMA，步骤(3)中仿真计算得到的Pk，对高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw进行仿真计算，即(5)高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的夹紧刚度特性的仿真计算：

根据额定载荷PN，步骤(2)中计算得到的KM和KMA；步骤(3)中仿真计算得到的Pk，步骤(4)中仿真计算得的Pw，对高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷P下的夹紧刚度KP特性进行仿真计算，即

说明书

高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法

技术领域

[0001] 本发明涉及车辆悬架板簧，特别是高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法。

背景技术

[0002] 随着高强度钢板材料的出现，可采用高强度一级渐变刚度板簧，以满足在不同载荷下的车辆行驶平顺性及悬架渐变偏频保持不变的设计要求，其中，渐变刚度板簧的夹紧刚度影响悬架系统偏频和车辆行驶平顺性，而且其渐变夹紧刚度特性，不仅与渐变刚度板簧的各片主簧和副簧的结构参数有关，而且还与主副簧开始接触载荷和完全接触载荷有关。因此，对于给定设计结构参数的高强度一级渐变刚度板簧，是否满足刚度特性的设计要求，应通过仿真计算给出所设计板簧的夹紧刚度随载荷变化特性曲线。然而，由于在渐变过程中的板簧挠度计算非常复杂，且受重叠部分等效厚度计算及接触载荷反求关键问题的制约，据所查资料可知，先前国内外一直未给出高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法。随着车辆行驶速度及其对平顺性要求的不断提高，对高强度一级渐变刚度设计板簧提出了更高要求，因此，必须建立一种精确、可靠的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法，为高强度一级渐变刚度板簧特性仿真计算及仿真软件开发奠定可靠的技术基础，满足车辆行业快速发展、车辆行驶平顺性对高强度一级渐变刚度板簧的设计要求，通过刚度特性仿真计算可及时发现产品设计所存在问题，确保满足刚度特性设计要，从而提高产品设计水平、质量和性能；同时，还可降低设计及试验费用，加快产品开发速度。

发明内容

[0003] 针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、可靠的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法，仿真计算流程图，如图1所示。板簧采用高强度钢板，宽度为b，弹性模量为E，各片板簧为以中心穿装孔对称的结构，其安装夹紧距的一半L0为骑马螺栓夹紧距的一半L0；高强度一级渐变刚度板簧的一半对称结构如图2所示，由主簧1和副簧2构成，其中，主簧1的片数为n，各片主簧的厚度为hi，一半作用长度为Lit，一半夹紧长度为Li＝Lit-L0/2，i＝1,2,…,n；副簧2的片数为m，各片副簧的厚度为hAj，一半作用长度为LAjt，一半夹紧长度为LAj＝Ln+j＝LAjt-L0/2，j＝1,2,…,m。末片主簧的下表面与首片副簧的上表面之间的主副簧渐变间隙δMA，其大小是由主簧初始切线弧高与副簧初始切线弧高所决定的。当载荷达到开始起作用载荷Pk时，在骑马螺栓夹紧距外侧，末片主簧下表面与首片副簧上表面开始接触；当载荷达到完全接触载荷Pw时，末片主簧下表面与首片副簧上表面完全接触。当载荷在[Pk,Pw]范围内变化时，主簧末片下表面与副簧首片上表面的接触位置及主副簧渐变复合夹紧刚度KkwP随载荷而变化，从而满足悬架偏频保持不变的设计要求。在高强度一级渐变刚度板簧的结构设计参数给定情况下，对其在不同载荷下的夹紧刚度特性进行仿真计算。

[0004] 为解决上述技术问题，本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法，其特征在于采用以下仿真计算步骤：

[0005] (1)高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数重叠段的等效厚度计算：

[0006] 根据主簧片数n,各片主簧的厚度hi，i＝1,2,...,n；副簧片数m,各片副簧的厚度hAj，j＝1,2,...,m；主副簧总片数N＝n+m，对高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数k重叠段的等效厚度hke进行计算，k＝1,2,...,N，即

[0007]

[0008] 其中，主簧根部重叠部分的等效厚度

[0009] (2)高强度一级渐变刚度板簧的主簧夹紧刚度和主副簧复合夹紧刚度的仿真计算：

[0010] I步骤：主簧夹紧刚度KM的仿真计算

[0011] 根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；主簧片数n,各片主簧的一半夹紧长度Li，及步骤(1)中计算得到的hke，k＝i＝1,2,...,n，对主簧夹紧刚度KM进行仿真计算，即

[0012]

[0013] II步骤：主副簧复合夹紧刚度KMA的仿真计算

[0014] 根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；主簧片数n,各片主簧的一半夹紧长度Li，i＝1,2,...,n；副簧片数m，各片副簧的一半夹紧长度LAj＝Ln+j，j＝1,2,...,m，主副簧总片数N，及步骤(1)中计算得到的hke，k＝1,2,...,N；对主副簧复合夹紧刚度KMA进行仿真计算，即

[0015]

[0016] (3)高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk的仿真计算：

[0017] A步骤：末片主簧下表面初始曲率半径RM0b的仿真计算

[0018] 根据主簧片数n，各片主簧的厚度hi，i＝1,2,...,n，首片主簧的一半夹紧长度L1，主簧初始切线弧高HgM0，对末片主簧下表面的初始曲率半径RM0b进行分钟计算，即[0019]

[0020] B步骤：首片副簧上表面初始曲率半径RA0a的仿真计算

[0021] 根据首片副簧的一半夹紧长度LA1，副簧初始切线弧高HgA0，对首片副簧上表面的初始曲率半径RA0a，即

[0022]

[0023] C步骤：高强度一级渐变刚度板簧开始接触载荷Pk的仿真计算：

[0024] 根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；首片主簧的一半夹紧跨长度L1，步骤(1)中计算得到的hMe；A步骤中计算得到的RM0b，B步骤中计算得到的RA0a，对高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk进行仿真计算，即

[0025]

[0026] (4)高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw的仿真计算：

[0027] 根据步骤(2)中仿真计算得到的KM和KMA，步骤(3)中仿真计算得到的Pk，对高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw进行仿真计算，即

[0028]

[0029] (5)高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的夹紧刚度特性的仿真计算：

[0030] 根据额定载荷PN，步骤(2)中计算得到的KM和KMA；步骤(3)中仿真计算得到的Pk，步骤(4)中仿真计算得的Pw，对高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷P下的夹紧刚度KP特性进行仿真计算，即

[0031]

[0032] 本发明比现有技术具有的优点

[0033] 由于主副簧渐变接触过程中的挠度计算非常复杂，同时受板簧重叠部分等效厚度计算和接触载荷反求等关键问题的制约，据所查资料可知，先前国内外一直未给出高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法。本发明可根据主簧和副簧的结构设计参数，及主簧和副簧初始切线弧高设计值，在接触载荷仿真计算的基础上，对高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的夹紧刚度特性进行仿真计算，给出夹紧刚度随载荷的变化特性曲线。通过样机试验结果对比可知，本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法是正确的，可得到准确可靠在不同载荷下的夹紧刚度仿真计算值，为高强度一级渐变刚度板簧特性仿真奠定了可靠的技术基础；利用该方法确保所设计板簧满足渐变夹紧刚度特性的设计要求，提高产品设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计和试验测试费用，加快产品开发速度。

附图说明

[0034] 为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。

[0035] 图1是高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算流程图；

[0036] 图2是高强度一级渐变刚度板簧的一半对称结构示意图；

[0037] 图3是实施例的仿真计算所得到的高强度一级渐变刚度板簧的夹紧刚度KP随载荷P的变化特性曲线。具体实施方案

[0038] 下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。

[0039] 实施例：某高强度一级渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，骑马螺栓夹紧距的一半L0＝50mm，弹性模量E＝200Gpa。主簧片数n＝3片，各片主簧的厚度h1＝h2＝h3＝7mm，各片主簧的一半作用长度分别为L1t＝525mm，L2t＝461mm，L3t＝399mm；各片主簧的一半夹紧长度分别为L1＝L1t-L0/2＝500mm，L2＝L2t-L0/2＝436mm，L3＝L3t-L0/2＝374mm。副簧片数m＝2片，各片副簧的厚度hA1＝hA2＝12mm，各片副簧的一半作用长度分别为LA1t＝350mmLA2t＝250mm，各片副簧的一半夹紧长度分别为LA1＝L4＝LA1t-L0/2＝325mm，LA2＝L5＝LA2t-L0/2＝200mm。主簧初始切线弧高设计值HgM0＝112.5mm，首片副簧的初始切线弧高设计值HgA0＝21.5mm。额定载荷PN＝7227N。根据各片主簧和副簧的结构参数，主簧初始切线弧高HgM0和副簧初始切线弧高HgA0，对该高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性进行仿真计算。

[0040] 本发明实例所提供的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法，其仿真计算流程如图1所示，具体仿真计算步骤如下：

[0041] (1)高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数重叠段的等效厚度计算：

[0042] 根据主簧片数n＝3,各片主簧的厚度h1＝h2＝h3＝7mm；副簧片数m＝2,各片副簧的厚度hA1＝hA2＝12mm，主副簧总片数N＝n+m＝5，对该高强度一级渐变刚度板簧的各不同片数k重叠段的等效厚度hke进行计算，k＝1,2,...,N，即

[0043] h1e＝h1＝7.0mm，

[0044]

[0045]

[0046]

[0047]

[0048] 其中，主簧根部重叠部分的等效厚度hMe＝h3e＝10.1mm。

[0049] (2)高强度一级渐变刚度板簧的主簧夹紧刚度和主副簧复合夹紧刚度的仿真计算：

[0050] I步骤：主簧夹紧刚度KM的仿真计算

[0051] 根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；主簧片数n＝3,各片主簧的一半夹紧长度L1＝500mm，L2＝436mm，L3＝374mm，及步骤(1)中计算得到h1e＝
7.0mm，h2e＝8.8mm，h3e＝10.1mm，k＝i＝1,2,...,n，对主簧夹紧刚度KM进行仿真计算，即[0052]

[0053] II步骤：主副簧复合夹紧刚度KMA的仿真计算

[0054] 根据渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；主簧片数n＝3,各片主簧的一半夹紧长度L1＝500mm，L2＝436mm，L3＝374mm；副簧片数m＝2，各片副簧的一半夹紧长度LA1＝L4＝325mm，LA2＝L5＝200mm；主副簧总片数N＝5；及步骤(1)中计算得到的h1e＝7.0mm，h2e＝8.8mm，h3e＝10.1mm，h4e＝14mm，h5e＝16.5mm；k＝1,2,...,N，对主副簧复合夹紧刚度KMA进行仿真计算，即

[0055]

[0056] (3)高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk的仿真计算：

[0057] A步骤：末片主簧下表面初始曲率半径RM0b的仿真计算

[0058] 根据主簧片数n＝3，各片主簧的厚度hi＝7mm，i＝1,2,3，首片主簧的一半夹紧长度L1＝500mm，主簧初始切线弧高HgM0＝112.5mm，对末片主簧下表面初始曲率半径RM0b进行分钟计算，即

[0059]

[0060] B步骤：首片副簧上表面初始曲率半径RA0a的仿真计算

[0061] 根据首片副簧的一半夹紧长度LA1＝325mm，副簧初始切线弧高HgA0＝21.5mm，对首片副簧上表面初始曲率半径RA0a，即

[0062]

[0063] C步骤：高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk的仿真计算

[0064] 根据高强度一级渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；首片主簧的一半夹紧跨长度L1＝500mm，步骤(1)中计算得到的hMe＝10.1mm；A步骤中计算得到的RM0b＝1188.4mm，B步骤中计算得到的RA0a＝2467.1mm，对该高强度一级渐变刚度板簧的开始接触载荷Pk进行仿真计算，即

[0065]

[0066] (4)高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw的仿真计算：

[0067] 根据步骤(2)中仿真计算得到的KM＝51.3N/mm和KMA＝173.7N/mm，及步骤(3)中仿真计算得到的Pk＝1885N，对该高强度一级渐变刚度板簧的完全接触载荷Pw进行仿真计算，即

[0068]

[0069] (5)高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷下的夹紧刚度特性的仿真计算：

[0070] 根据额定载荷PN＝7227N，步骤(2)中仿真计算得到的KM＝51.3N/mm和KMA＝173.7N/mm；步骤(3)中仿真计算得到的Pk＝1885N，步骤(4)中仿真计算得到的Pw＝6383N，对该高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷P下的夹紧刚度KP特性进行仿真计算，即[0071]

[0072] 利用Matlab计算程序，仿真计算所得到的该高强度一级渐变刚度板簧的夹紧刚度KP随载荷P的变化特性曲线，如图3所示，其中，当载荷P＝Pk＝1885N时，KP＝KM＝51.3N/mm，当载荷P＝Pw＝6383N时，KP＝KMA＝173.7N/mm；当载荷P在[Pk,Pw]范围内变化时，渐变夹紧刚度KP随载荷P的增大而增大，即 渐变夹紧刚度KP从KM＝51.3N/mm逐渐增大到KMA＝173.7N/mm。

[0073] 通过样机加载挠度试验可知，该高强度一级渐变刚度板簧的主簧夹紧刚度、主副簧复合夹紧刚度、及渐变复合夹紧刚度的仿真计算值，与测试结果接近，表明本发明所提供的高强度一级渐变刚度板簧夹紧刚度特性的仿真计算方法是正确的，为高强度一级渐变刚度板簧的夹紧刚度仿真验证及特性仿真软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可得到准确可靠的高强度一级渐变刚度板簧在不同载荷情况下的夹紧刚度仿真计算值，确保夹紧刚度特性满足板簧设计要求，提高产品的设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，降低设计及试验费用，加快产品开发速度。