用于燃料的喷嘴

摘要

本发明涉及一种用于燃料的喷嘴(1)，具有喷嘴体(2)，在所述喷嘴体中构造有能以处于高压下的燃料来充注的压力室(4)，在所述压力室中能纵向运动地布置有活塞形的喷嘴针(3)，在所述喷嘴针的一个端部上构造有密封面(6)，在对置的端部上构造有端面(9)，其中，所述密封面(6)与喷嘴座(5)共同作用用于打开和关闭至少一个喷射开口(8)。能以处于交变的压力下的燃料来充注的控制室(10)被所述喷嘴针(3)的所述端面(9)限界，使得通过作用到所述端面(9)上的液压压力能够向所述喷嘴座(5)方向施加力。所述喷嘴针(3)具有弹性纵向区段(25)，所述纵向区段具有小于40000N/mm的纵向刚度。

权利要求

1.用于燃料的喷嘴(1)，具有喷嘴体(2)，在所述喷嘴体中构造有能以处于高压下的燃料来充注的压力室(4)，在所述压力室中能纵向运动地布置有活塞形的喷嘴针(3)，在所述喷嘴针的一个端部上构造有密封面(6)，在对置的端部上构造有端面(9)，其中，所述密封面(6)与喷嘴座(5)共同作用用于打开和关闭至少一个喷射开口(8)，所述喷嘴还具有能以处于交变的压力下的燃料来充注的控制室(10)，所述喷嘴针(3)以所述端面(9)限界该控制室，使得通过作用到所述端面(9)上的液压压力能够向所述喷嘴座(5)的方向施加力，其中，所述喷嘴针(3)具有弹性纵向区段(25)，所述纵向区段具有小于40000N/mm的纵向刚度，其中在所述弹性纵向区段(25)的上游和下游，在所述喷嘴针(3)上分别构造有一个导向区段(30；31)，借助于所述导向区段所述喷嘴针(3)在所述压力室(4)中在径向上被导向，其中在所述导向区段(30；31)上构造有通流部(33；34)，所述通流部保证在所述压力室(4)内向所述喷射开口(8)的无节流的燃料流。

2.根据权利要求1所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的所述弹性纵向区段(25)具有小于20000N/mm的刚度(c)。

3.根据权利要求1或2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述弹性纵向区段(25)具有圆柱体形状。

4.根据权利要求1或2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)由钢制成，并且所述弹性纵向区段(25)具有1.3至2.0mm的直径(d)。

5.根据权利要求4所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述钢具有从200000到230000N/mm2的弹性模量。

6.根据权利要求1或2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述弹性纵向区段(25)具有小于

30mm的长度(L)。

7.根据权利要求6所述的喷嘴(1)，其特征在于，设置有多于一个弹性纵向区段(25；

26)，其中，每个所述弹性纵向区段(25；26)具有小于30mm的长度(L)。

8.根据权利要求7所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述弹性纵向区段(25；26)的总刚度小于20000N/mm。

9.根据权利要求1或2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的所述密封面(6)具有环形的密封线(27)，借助于所述环形的密封线所述喷嘴针在所述喷嘴(1)的关闭状态下紧贴在所述喷嘴座(5)上并且使所述压力室(4)相对于所述喷射开口(8)密封。

10.根据权利要求3所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的所述密封面(6)具有环形的密封线(27)，借助于所述环形的密封线所述喷嘴针在所述喷嘴(1)的关闭状态下紧贴在所述喷嘴座(5)上并且使所述压力室(4)相对于所述喷射开口(8)密封，并且所述弹性纵向区段(25)的直径(d)至少近似地等于所述环形的密封线(27)的直径(dD)。

11.根据权利要求1或2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的背离所述密封面(6)的端部接收在套筒(23)中，所述套筒在径向上限界所述控制室(10)。

12.根据权利要求11所述的喷嘴(1)，其特征在于，在所述套筒(23)和所述喷嘴针(3)之间布置有处于压力预紧下的关闭弹簧(24)，该关闭弹簧将力向所述喷嘴座(5)方向施加到所述喷嘴针(3)上。

13.根据权利要求2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的所述弹性纵向区段(25)具有从12000至16000N/mm的刚度(c)。

14.根据权利要求2所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述喷嘴针(3)的所述弹性纵向区段(25)具有从14000至16000N/mm的刚度(c)。

15.根据权利要求4所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述弹性纵向区段(25)具有1.4mm至

1.6mm的直径(d)。

16.根据权利要求5所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述钢具有至少近似地为210000N/mm2的弹性模量。

17.根据权利要求6所述的喷嘴(1)，其特征在于，所述弹性纵向区段(25)具有从15至

28mm的长度(L)。

18.用于将燃料喷射到内燃机燃烧室中的燃料喷射器(100)，该燃料喷射器包括根据权利要求1至17中任一项所述的喷嘴(1)。

说明书

用于燃料的喷嘴

技术领域

[0001] 本发明涉及一种用于燃料的喷嘴，例如该喷嘴被用于将燃料喷射到内燃机的燃烧室中。

背景技术

[0002] 用于燃料的喷嘴，尤其用于将处于高压下的燃料喷射到内燃机的燃烧室中，长久以来已由现有技术已知。因此，由DE 199 36 668 A1已知一种带有喷嘴的燃料喷射器，其中，该喷嘴具有带有压力室的喷嘴体，该压力室构造在该喷嘴体中。呈活塞形的喷嘴针能纵向移动地布置在该压力室中，该喷嘴针在一个端部上具有密封面，借助于该密封面该喷嘴针与构造在喷嘴体中的喷嘴座共同作用用于打开和关闭至少一个喷射开口。为了控制喷嘴针的纵向运动在与喷嘴座对置的端部上构造有控制室，该控制室能以处于高压下的燃料来充注，并且在该控制室中能通过控制阀调节交变的燃料压力，通过该燃料压力能将关闭力向喷嘴座的方向施加到喷嘴针上。压力室和燃料存储器连接，在该燃料存储器中燃料预保持在高压下，以便总是以处于恒定高压下的燃料来供给压力室。

[0003] 通过喷嘴针支撑在喷嘴座上实现的喷射开口密封为喷嘴的关闭状态。如果要将燃料喷射到燃烧室中，那么使喷嘴针在纵向上从喷嘴座运动离开，其方式是：降低控制室中的液压压力。因此，压力室中的液压力使喷嘴针从喷嘴座运动离开，并且喷射开口由喷嘴针释放，使得来自压力室中的燃料通过喷射开口被喷出。在此，对于规整的喷射来说重要的是：喷嘴针应非常迅速地从喷嘴座离开。如果喷嘴针只是缓慢地进行上述过程，那么在喷嘴针的密封面和喷嘴座之间形成节流间隙，通过该节流间隙来自压力室的燃料仅以减小的压力流向喷射开口，使得该燃料在从喷射开口中流出时仅不充分地被雾化。该所谓座节流区域必须通过喷嘴针的迅速运动尽可能短地保持，以便将喷嘴开口上的有效喷射压力迅速地提高到压力室内的水平，从而达到良好的燃料雾化。否则，未充分雾化的燃料在燃烧室内导致不充分的燃烧，从而导致内燃机的提高的碳氢化合物排放。

[0004] 为了提高针打开速度能够使控制室中的压力尽可能迅速地降低。这能够由此来实现：排流节流部(燃料能够通过该排流节流部从控制室中流走)与入流节流部(控制室通过该节流部以处于高压下的燃料来充注)相比构型有大流通横截面。如果控制室附加地也通过该排流节流部来充注，其方式是：排流节流部在控制阀关闭时与高压相连，那么节流部的每个增大都导致较快的压力建立或者压力解除。然而，迅速的压力下降或者压力建立使喷射阀的最小喷射量性能变差，因为所喷射的燃料量由此非常敏感地对控制阀的操控时长作出反应。这随之带来大的升程/升程分布，即各个喷射的喷射量围绕希望的值具有较大随机分布。

[0005] 此外，给在控制室内的压力下降的速度设置一定的边界，其方式是：喷嘴针在许多应用中以所谓的弹道式运行来运行，在该运行中喷嘴针不到达机械升程止挡，而是在到达升程止挡之前通过重新提升在控制室内的压力来制动并且向喷嘴座方向加速返回。然而，如果在控制室中的压力下降过于迅速，那么不再能够实现该弹道式运行，因为喷嘴针由于其大的打开速度提前到达机械升程止挡。

发明内容

[0006] 与上述相对，具有本发明的特征的本发明喷嘴具有这样的优点：通过喷嘴针在燃料喷射开始或者结束时的迅速打开和迅速关闭，燃料喷射始终以高压并且从而以良好的燃料雾化来进行，因此降低了内燃机的有害物排放。对此，喷嘴具有喷嘴体，在该喷嘴体中构造有能以处于高压下的燃料来充注的压力室，呈活塞形的喷嘴针能纵向运动地布置在该压力室中。喷嘴针在一个端部上具有密封面并且在与所述端部对置的端部上具有端面，其中，所述喷嘴针借助于密封面与喷嘴座共同作用用于打开和关闭至少一个喷射开口。此外，存在能以处于高压下的燃料来充注的控制室，在该控制室中能调节交变的压力，喷嘴针借助于所述端面来限制该交变的压力，使得通过液压压力能够将力向喷嘴座方向施加到喷嘴针的端面上。喷嘴针具有弹性纵向区段，该弹性纵向区段具有小于40000N/mm的纵向刚度。

[0007] 通过弹性纵向区段的构造能够决定性地改善喷嘴针的有效打开速度。弹性纵向区段由于喷嘴针的通过在控制室中的高压所引起的压缩而导致喷嘴针的所谓速动效果，该速动效果会提高原本的打开速度，因此导致喷嘴针的密封面在打开运动开始时与已知的喷嘴针相比更快地从喷嘴座离开。在喷嘴针关闭运动时也得到相同的效果，使得在喷嘴针靠近喷嘴座时也提高了密封面的速度，从而较快地通过座节流区域。参照说明书详细阐述该效果。

[0008] 在一个有利构型中，所述弹性区段的纵向刚度小于20000N/mm，特别优选在12000至16000N/mm之间。在纵向刚度的这些范围内达到最大效果，而喷嘴针的稳定性和喷嘴针的可制造性在技术上不会有问题。

[0009] 在另一有利构型中，纵向弹性区段构造成圆形柱，其中，喷嘴针的材料优选是钢。优选，纵向弹性的圆柱形区段在此具有从1.3至2.0mm的直径，优选在1.4mm和1.6mm之间。优选，钢的弹性模量在此具有从200000至230000N/mm2的数值，优选210000N/mm2。

[0010] 在另一有利构型中，所述圆柱形的弹性纵向区段具有从20至30mm的长度，优选25至27mm。这样的长度能够没有问题地放置在普通的喷嘴中，如优选用于燃料喷射器那样的喷嘴，而不必相对于至今已知的类型增加喷嘴的安装空间。

[0011] 在另一有利构型中喷嘴针的密封面具有环形的密封线，借助于该环形的密封线，喷嘴针在喷嘴的关闭状态下紧贴在喷嘴座上并且相对喷射开口密封压力室。在此，所述密封线具有与纵向弹性区段的直径相等的直径，使得在喷嘴针的该区域中没有通过压力室内的燃料压力所引起的液压力沿纵向方向施加到喷嘴针上。

[0012] 在另一有利构型中，在弹性纵向区段的上游和下游，各一个导向区段位于喷嘴针上，通过该导向区段喷嘴针在压力室中在径向方向上被导向。这些导向区段例如通过直径扩展来构成，其中，在导向区段上构造有通口，该通口保证在压力室内流向喷射开口的无节流的燃料流。

[0013] 在另一有利构型中，喷嘴针以其背离密封面的端部被接收在套筒中，该套筒在径向上限界控制室。在此，在套筒和喷嘴针之间以有利的方式布置有处于压力预紧下的关闭弹簧，该关闭弹簧将关闭力向喷嘴座方向施加到喷嘴针上。关闭弹簧负责，喷嘴针在内燃机关闭时也保持贴靠在喷嘴座上并且因此在控制室中缺少压力的情况下也不发生燃料渗漏到燃烧室中。

[0014] 以有利的方式，用于将燃料喷射到内燃机燃烧室中的燃料喷射器构型成具有根据本发明所述的喷嘴。

附图说明

[0015] 在附图中示出本发明的喷嘴。在此，

[0016] 图1以示意性图示连同示意性示出的喷射系统来示出本发明的喷嘴，

[0017] 图2示出在喷射过程期间喷嘴针长度变化的示意性图示，

[0018] 图3示出在喷射过程和针升程期间喷嘴针长度变化作为时间函数的曲线图，[0019] 图4示出在与传统喷嘴相比的喷射循环中喷射速率在时间上的走势；和

[0020] 图5以纵截面示出本发明喷嘴的同样示意性图示。

具体实施方式

[0021] 在图1中，示意性地示出本发明的燃料喷射器连同对应的喷射系统。燃料喷射器100具有喷嘴1，该喷嘴包括喷嘴体2，在该喷嘴体中构造有压力室4。压力室4能够以处于高压下的燃料来充注。为此，将来自燃料箱7的燃料通过燃料管路15输送给高压泵16，该高压泵压缩燃料并且将所压缩的燃料通过压力管路17输送给高压集流室19，在该高压集流室中预保存所压缩的燃料。从高压集流室19相应于所存在的燃料喷射器100的数量分支出高压管路21，通过该高压管路，压力室4以处于高压下的燃料来充注。

[0022] 活塞形的喷嘴针3能纵向移动地布置在压力室4中，该喷嘴针在这里最大程度示意性地示出。喷嘴针3具有纵向弹性区段25，该区段在这里通过弹簧来符号化，然而例如由喷嘴针3的逐渐变细的圆柱形区段组成。喷嘴针3具有密封面6，借助于该密封面喷嘴针3和喷嘴座5共同作用，该喷嘴座构造在喷嘴体2的燃烧室侧端部上，使得在密封面6贴靠在喷嘴座5上时使构造在喷嘴体2中的一个或多个喷射开口8抵着压力室4密封。如果喷嘴针3在纵向方向上从喷嘴座5抬起，那么来自压力室4的燃料穿过密封面6和喷嘴座5之间流到喷射开口
8并且通过所述喷射开口被喷出。

[0023] 喷嘴针3的背离密封面6的端部具有端面9，该端面限界了控制室10。控制室10能通过从高压管路21分支的入流节流部13以处于高压下的燃料来充注。此外，控制室10与能通过控制阀18与低压管路20连接的排流节流部14连接，其中，所述低压管路20通回到燃料箱7中。如果控制阀18位于其打开位置中，如在图1中示出那样，那么来自控制室10的燃料通过低压管路20流入到燃料箱7中，其中，所述入流节流部13和所述排流节流部14这样相互协调，使得在控制阀18打开时通过排流节流部14流走的燃料比在相同时间间隔中通过入流节流部13补充流入控制室10的燃料多。由此，在控制室10中出现压力下降，并且相应地出现作用在端面9上的液压压力的减小，使得通过压力室4中的燃料压力使喷嘴针3从喷嘴座5运动离开并且喷射开口8被释放。如果要结束喷射，那么控制阀18重新关闭，由此，开始时已经存在于控制室10中的高燃料压力重新建立并且将喷嘴针3压回到其关闭位置贴靠在喷嘴座5上，因此喷射开口8被关闭。

[0024] 接下来，弹性区段25的功能如下并且也应根据图2来阐述，图2在喷射循环的不同时间点示意性示出喷嘴针3的状态。在图2a中示出喷嘴针3在喷射开始时的状态，在此时喷嘴针3在其关闭位置中贴靠在喷嘴座5上。在此，喷嘴针3不以其整个密封面6支撑在喷嘴座5上，而是在密封面6上为了改善密封性而构造了环形的密封线27，该密封线引起密封面6在喷嘴座5上的基本呈线形的支撑。因为在密封线27以下的面不被压力室4的燃料压力加载，所以没有力或仅不显著的力作用到密封线27以下的密封面6上。

[0025] 控制室10中的、在现代喷射系统中能够超过2000bar的高燃料压力引起作用到喷嘴针的端侧9上的液压力FS1，该液压力在图2a中在上方通过箭头符号化并且该液压力将喷嘴针3挤压在一起。通过喷嘴针3的弹性区段25的构造，在该区域主要进行压缩。因为在密封线27以下实际上没有燃料压力加载，或至多有存在于燃烧室中并且导致力Fd1的压力，所以得到喷嘴针3以一定量值进行的弹性压缩。如果现在解除控制室10中的压力，那么弹性区段25松弛并且导致喷嘴针3以量值Δl伸长，如在图2b中所示那样。在控制室中的力FS2减小，而反力Fd2大致保持相等，因为喷嘴针3还位于其关闭位置中，也就是说，喷嘴针还未从喷嘴座5抬起。

[0026] 如果现在喷嘴针3从喷嘴座5抬起，那么喷嘴针3的密封面6被压力室3的燃料压力渗透，使得现在提高的液压力Fd3也作用到密封面6上，如在图2c中所示那样。同时，通过控制室中的压力也使力FS3提高，因为燃料由控制室10内的喷嘴针3压缩，由此，喷嘴针这次通过在两个端部上的液压力再次被压缩并且再次缩短。喷嘴针3的弹性缩短不完全如在关闭位置中在打开升程运动开始时那样大，因为在控制室中的液压力FS3和在压力室4内的液压力相对于关闭状态降低一些。这首先因为，在压力室4中的压力通过喷嘴针3打开并且从而通过喷射开口8的释放而降低，同时，作用到密封面6上的静压力由于燃料在密封面6和喷嘴座5之间的流动而减小，这同样降低了作用到密封面6上的液压力。

[0027] 在喷嘴针3到喷嘴座5上的关闭运动中，密封面6接近喷嘴座5，这使燃料流并且从而使燃料压力在密封面6的区域中节流，使得液压力Fd4明显减小，如在图2d中所示那样。通过取消作用到喷嘴针3的下侧上、也就是说作用到密封面6上的液压力，喷嘴针3松弛并且再次伸长，如在图2d中所示那样。一旦喷嘴针3再次到达其初始位置，也就是说贴靠在喷嘴座5上，那么在控制室10中再次建立初始压力，从而液压力FS5如图2e中所示那样再次变为最大并且使喷嘴针缩短到其初始长度，其中，所述缩短主要发生在弹性区段25中。

[0028] 喷嘴针在纵向方向上通过弹性区段25产生的所示出的周期性压缩和松弛引起密封面6在从喷嘴座5抬起时的附加加速度。对此，在图3中以时间上的走势示出喷嘴针的伸长Δl和喷嘴针的升程h。在时间点t0将控制阀18打开，使得控制室10中的压力解除并且作用到喷嘴针3的端面9上的液压力减小。由此，喷嘴针3以在时间点t1所达到的长度Δl2来伸长。一旦喷嘴针3已经完全松弛，也就是说已经达到其最大伸长，那么喷嘴针的真正的打开运动开始，也就是说，密封面6从喷嘴座5运动离开并且释放喷射开口8。通过上面所示的液压关系，现在喷嘴针3再次挤压在一起，直至在时间点t2所达到的伸长Δl1。在该状态下并且直至时间点t3，喷嘴针3位于其弹道式运动阶段，也就是说，喷嘴针一方面从座节流区域出来并且另一方面没有到达机械止挡上。压力室4内或者控制室10内的液压力既作用到端面9上又作用到密封面6上。在喷嘴针3达到其最大升程hmax前不久，控制阀18关闭，使得控制室10中的压力重新上升。由此，喷嘴针3向打开方向的运动被制动，并且其运动方向反向。

[0029] 在时间点t3喷嘴针3到达一个位置，在该位置中在密封面6和喷嘴座5之间的座节流导致作用到密封面6上的液压力明显减小。由此，喷嘴针3重新伸长，这导致直至时间点t4相对的长度变化Δl再次增加到数值Δl2，如在图3中所示那样。在时间点t4喷嘴针3也再次贴靠在喷嘴座5上，使得喷嘴针3由于在控制室10中的上升的压力被再次压缩并且在时间点t5达到其初始长度。

[0030] 最后，与已知的喷嘴针和其仅通过在控制室内的液压压力所确定的打开升程运动相比，得到以下效果：一旦喷嘴针3开始其打开升程运动，也就是说从喷嘴座5抬起，那么密封面6的压力渗透开始并且喷嘴针3压缩，这在图3中发生在时间点t1和t2之间。喷嘴针3的该压缩和从而其缩短与喷嘴针的打开速度叠加，使得密封面6与喷嘴针3的整个重心相比更快地从喷嘴座5运动离开。由此，喷射速率在喷射开始时与在普通的喷嘴针3情况下相比更快地上升。为图解说明上述情况，在图4中示意性地示出了在喷射期间在时间t上的喷射速率R。点划线40示出本发明喷嘴针3的喷射速率的走势：在喷射开始时速率R与在已知的喷嘴针中的速率相比明显更迅速地上升，该已知的喷嘴针的速率走势42作为实线示出。在本发明的喷嘴针中更快地达到最大速率，使得仅少量具有低压力的燃料到达喷射开口并且由此不充分地雾化。

[0031] 本发明的效果也能够如下来解释和量化：如果控制室10中的压力解除，那么喷嘴针3的端面9运动进入到控制室中，密封面6起先不运动。如果喷嘴针由具有约为210000N/2
mm的弹性模量的常用钢组成并且弹性区段的直径在长度为26mm的情况下为1.5mm，其中，纵向弹性区段构造成圆柱体形，那么该效果在喷嘴针弹性区段的纵向刚度例如为15000N/mm情况下约为30μm。一旦喷嘴针3的伸长结束，那么密封面6以一定的打开速度从喷嘴座5运动离开。现在，通过密封面6的压力渗透使喷嘴针3重新压缩，使得喷嘴针3的弹性变形叠加给喷嘴针3的运动速度。密封面6与在没有弹性区段25的情况下相比更迅速地从喷嘴座5运动离开。

[0032] 纵向刚度定义如下：

[0033] 一般对于在喷嘴针纵向方向上的应变εx适用：(在这里：x方向)

[0034] εx＝E-1·[σx-ν·(σy+σz)]

[0035] 在此，σx，σy和σz是在对应空间方向上的应力，ν是泊松数，E是弹性模量。然而，为了下面的考虑能够忽略由在压力室中的流体静压力引起的应变量(应力σy和σz)，因为该量值在整个喷射循环期间实际上保持不变。之后，上面的关系与单向负荷类似地被简化为：

[0036] σ＝E·ε

[0037] 在以下考察中从纵向弹性区段出发，该区段由喷嘴针的实心圆柱形区段组成，该圆柱形区段具有直径d、横截面A和长度L。如果通过F/A代替上面公式中的应力σ，那么得出：

[0038] F/A＝E·ε

[0039] 应变ε作为由相对长度变化ΔL和区段的整个长度L所构成的商来给定，即ε＝ΔL/L。如果两者交错使用，那么得出：

[0040] F/A＝E·ΔL/L

[0041] 或者

[0042] F＝E·A/L·ΔL

[0043] 力F和相对长度变化ΔL之间的比例因数称作纵向刚度c，该纵向刚度通过下面的关系来给定：

[0044] c＝F/ΔL＝E·A/L

[0045] 如果对于钢使用E＝210000N/mm2的典型值并且纵向弹性区段25的直径d为1.5mm并且长度L为26mm，那么得出纵向刚度为：

[0046] c＝210000N/mm2·π/4·(1.5mm)2/26mm≈14300N/mm

[0047] 但是，在纵向刚度c更高时也已经达到了好的效果，然而其中，纵向刚度c应小于40000N/mm，从而需观察在一个喷嘴情况下的效果。

[0048] 在图5中示意性地示出本发明喷嘴1的实施例，其中，相同构件带有如在图1中那样的相同附图标记。喷嘴1具有喷嘴体2，在该喷嘴体中构造有压力室4，该压力室能以处于高压下的燃料来充注，如图1中已经示出的那样。喷嘴针3实施成活塞形并且具有第一导向区段30和第二导向区段31，借助于这两个导向区段喷嘴针3在压力室4内在径向方向上被导向。在第一导向区段30和第二导向区段31之间构造有弹性纵向区段25，该弹性纵向区段具有直径d和长度L。在背离密封面6一侧，喷嘴针3以圆柱形区段在套筒23中被导向，该套筒在径向方向上限界控制室10。在此，套筒23通过关闭弹簧24的力被压抵到节流垫片22上，其中，处于压力预紧下的关闭弹簧24布置在套筒23和喷嘴针3的凸肩36之间并且在此包围喷嘴针3。在关闭弹簧24和凸肩36之间布置有补偿垫片37，通过该补偿垫片的厚度能够调节关闭弹簧24的压力预紧力。

[0049] 在示出的实施例中在喷嘴针3的导向区段103和凸肩36之间存在喷嘴针3的另一弹性纵向区段26，该另一弹性纵向区段具有直径dj，该直径至少近似地相当于弹性纵向区段25的直径d。如果例如由于位置原因不能以必需的长度来制造弹性纵向区段25，那么通过该另一弹性纵向区段26能够进一步降低喷嘴针3的总刚度。

[0050] 如果c1和c2是两个弹性区段25,26的纵向刚度，那么弹性纵向区段的总纵向刚度cges为：

[0051] cges＝1/(c1-1+c2-1)

[0052] 在此，总纵向刚度cges优选处于20000N/mm以下。

[0053] 为了保证在压力室4内向喷射开口8方向的燃料流，在第一导向区段30和在第二导向区段31上，各一个或多个磨除部33或者34安置在导向区段30，31的外侧上，使得不被节流的燃料流能够从导向区段30,31旁边经过并且向喷射开口8的方向进行。

[0054] 除了以带有直径减小的圆柱体形状来构造弹性纵向区段25之外，也能够以其他方式示出该弹性纵向区段，例如其方式是：通过在喷嘴针中的槽来达到较高的纵向弹性。然而，通过直径减小所实现的构造是代表这种纵向弹性区段的最简单方式，而不会使喷嘴针的制造成本由此明显上升。