[0195] 前述七片透镜的光学成像系统的全嵌结构为例,该第一物侧承靠面至该第七物侧承靠面的延伸线可依需求设定朝向物侧或成像面延伸并与该光轴相交成一夹角OAG,分别以OAG1、OAG2、OAG3、OAG4、OAG5、OAG6、OAG7表示,其满足下列条件:0deg
[0196] 请参照图7,示出了本发明第七实施例的一种光学成像系统的全嵌合结构示意图,其组装方式可适用于第一实施例至第六实施例,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与所述光轴相交成一夹角的态样,其中IAG1至IAG4以及OAG1至OAG4的角度均相同,并均设定为25deg。光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈700、第一透镜710、第二透镜720、第三透镜730以及第四透镜740、成像面790。所述第一透镜的像侧面具有第一像侧承靠面718;所述第二透镜具有的物侧面具有第二物侧承靠面726,其像侧面具有第二像侧承靠面728,所述第二物侧承靠面726与所述第一像侧承靠面718互相接触;所述第三透镜具有的物侧面具有第三物侧承靠面736,其像侧面具有第三像侧承靠面738,所述第三物侧承靠面736与所述第二像侧承靠面728互相接触;所述第四透镜具有的物侧面具有第四物侧承靠面746,其像侧面具有第四像侧承靠面748,所述第四物侧承靠面746与所述第三像侧承靠面738互相接触,各镜片间可通过本身的物侧承靠面以及像侧承靠面分别与相邻的前透镜以及后透镜相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构。
[0197] 请参照图8,示出了本发明第八实施例的一种光学成像系统全嵌合结构示意图,其组装方式可适用于第一实施例至第六实施例,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向成像面延伸并与该光轴相交成一夹角的态样其中IAG1至IAG4以及OAG1至OAG4的角度均相同,并均设定为25deg。光学成像系统由物侧至像侧依次包括光圈800、第一透镜810、第二透镜820、第三透镜830以及第四透镜840、成像面890。所述第一透镜的像侧面具有第一像侧承靠面818;所述第二透镜具有的物侧面具有第二物侧承靠面826,其像侧面具有第二像侧承靠面828,所述第二物侧承靠面826与所述第一像侧承靠面818互相接触;所述第三透镜具有的物侧面具有第三物侧承靠面836,其像侧面具有第三像侧承靠面838,所述第三物侧承靠面836与所述第二像侧承靠面828互相接触;所述第四透镜具有的物侧面具有第四物侧承靠面846,其像侧面具有第四像侧承靠面848,所述第四物侧承靠面846与所述第三像侧承靠面838互相接触,各镜片间可通过本身的物侧承靠面以及像侧承靠面分别与相邻的前透镜以及后透镜相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构。
[0198] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。
[0199] 第一实施例
[0200] 请参照图1A及图1B,其中图1A示出了依照本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图,图1B由左至右依次为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图1A可知,光学成像系统10由物侧至像侧依次包括第一透镜110、第二透镜120、光圈100、第三透镜130、第四透镜140、红外线滤光片170、成像面180以及图像传感器190。
[0201] 第一透镜110具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面112为凸面,其像侧面114为凹面,并皆为非球面。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS11表示,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。第一透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE11表示,第一透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE12表示。第一透镜于光轴上的厚度为TP1。
[0202] 第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI111表示,第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件:SGI111=0mm;SGI121=0mm;│SGI111│/(│SGI111│+TP1)=0;│SGI121│/(│SGI121│+TP1)=
0。
[0203] 第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF111表示,第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIF111=0mm;HIF121=0mm;HIF111/HOI=0;HIF121/HOI=0。
[0204] 第二透镜120具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面122为凹面,其像侧面124为凸面,并皆为非球面,且其物侧面122具有一反曲点。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。第二透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表示,第二透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。第二透镜于光轴上的厚度为TP2。
[0205] 第二透镜物侧面于光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面于光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示,其满足下列条件:SGI211=-0.13283mm;│SGI211│/(│SGI211│+TP2)=0.05045。
[0206] 第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示,其满足下列条件:HIF211=2.10379mm;HIF211/HOI=0.69478。
[0207] 第三透镜130具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面132为凹面,其像侧面134为凹面,并皆为非球面,且其像侧面134具有一反曲点。第三透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS31表示,第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS32表示。第三透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE31表示,第三透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE32表示。第三透镜于光轴上的厚度为TP3。
[0208] 第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件:SGI321=0.01218mm;│SGI321│/(│SGI321│+TP3)=0.03902。
[0209] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF321=0.84373mm;HIF321/HOI=0.27864。
[0210] 第四透镜140具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为凸面,并皆为非球面,且其像侧面144具有一反曲点。第四透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS41表示,第四透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS42表示。第四透镜物侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE41表示,第四透镜像侧面的1/2入射光瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE42表示。第四透镜于光轴上的厚度为TP4。
[0211] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件:SGI411=0mm;SGI421=-0.41627mm;│SGI411│/(│SGI411│+TP4)=0;│SGI421│/(│SGI421│+TP4)=0.25015。
[0212] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,其满足下列条件:SGI412=0mm;│SGI412│/(│SGI412│+TP4)=0。
[0213] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,其满足下列条件:HIF411=0mm;HIF421=1.55079mm;HIF411/HOI=0;HIF421/HOI=0.51215。
[0214] 第四透镜物侧面第二近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,其满足下列条件:HIF412=0mm;HIF412/HOI=0。
[0215] 红外线滤光片170为玻璃材质,其设置于第四透镜140及成像面180间且不影响光学成像系统的焦距。
[0216] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射光瞳直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f=2.6841mm;f/HEP=2.7959;以及HAF=70度与tan(HAF)=2.7475。
[0217] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为f1,第四透镜140的焦距为f4,其满足下列条件:f1=-5.4534mm;│f/f1│=0.4922;f4=2.7595mm;以及│f1/f4│=1.9762。
[0218] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第三透镜130的焦距分别为f2、f3,其满足下列条件:│f2│+│f3│=13.2561mm;│f1│+│f4│=8.2129mm以及│f2│+│f3│>│f1│+│f4│。
[0219] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈折力的透镜的焦距fp的比值为PPR,光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈折力的透镜的焦距fn的比值为NPR,第一实施例的光学成像系统中,所有正屈折力的透镜的PPR总和为ΣPPR=│f/f2│+│f/f4│=1.25394,所有负屈折力的透镜的NPR总和为ΣNPR=│f/f1│+│f/f3│=1.21490,ΣPPR/│ΣNPR│=1.03213。同时也满足下列条件:│f/f1│=0.49218;│f/f2│=0.28128;│f/f3│=0.72273;│f/f4│=
0.97267。
[0220] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第四透镜像侧面144间的距离为InTL,第一透镜物侧面112至成像面180间的距离为HOS,光圈100至成像面180间的距离为InS,图像传感器190有效感测区域对角线长的一半为HOI,第四透镜像侧面144至成像面180间的距离为InB,其满足下列条件:InTL+InB=HOS;HOS=18.74760mm;HOI=3.088mm;
HOS/HOI=6.19141;HOS/f=6.9848;InTL/HOS=0.6605;InS=8.2310mm;以及InS/HOS=
0.4390。
[0221] 第一实施例的光学成像系统中,于光轴上所有具屈折力的透镜的厚度总和为ΣTP,其满足下列条件:ΣTP=4.9656mm;以及ΣTP/InTL=0.4010。藉此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他组件。
[0222] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为R1,第一透镜像侧面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:│R1/R2│=9.6100。藉此,第一透镜可具备适当正屈折力强度,避免球差增加过速。
[0223] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的曲率半径为R7,第四透镜像侧面144的曲率半径为R8,其满足下列条件:(R7-R8)/(R7+R8)=-35.5932。藉此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。
[0224] 第一实施例的光学成像系统中,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=12.30183mm;以及f4/ΣPP=0.22432。藉此,有助于适当分配第四透镜140的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0225] 第一实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=-14.6405mm;以及f1/ΣNP=0.59488。藉此,有助于适当分配第四透镜的负屈折力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0226] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120于光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:IN12=4.5709mm;IN12/f=1.70299。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。
[0227] 第一实施例的光学成像系统中,第二透镜120与第三透镜130于光轴上的间隔距离为IN23,其满足下列条件:IN23=2.7524mm;IN23/f=1.02548。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。
[0228] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140于光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:IN34=0.0944mm;IN34/f=0.03517。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。
[0229] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120于光轴上的厚度分别为TP1以及TP2,其满足下列条件:TP1=0.9179mm;TP2=2.5000mm;TP1/TP2=0.36715以及(TP1+IN12)/TP2=2.19552。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。
[0230] 第一实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140于光轴上的厚度分别为TP3以及TP4,前述两透镜于光轴上的间隔距离为IN34,其满足下列条件:TP3=0.3mm;TP4=1.2478mm;TP3/TP4=0.24043以及(TP4+IN34)/TP3=4.47393。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。
[0231] 第一实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:IN23/(TP2+IN23+TP3)=0.49572。藉此有助层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总高度。
[0232] 第一实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142于光轴上的交点至第四透镜物侧面142的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS41,第四透镜像侧面144于光轴上的交点至第四透镜像侧面144的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS42,第四透镜140于光轴上的厚度为TP4,其满足下列条件:InRS41=0.2955mm;InRS42=-0.4940mm;│InRS41│+│InRS42│=0.7894mm;│InRS41│/TP4=0.23679;以及│InRS42│/TP4=
0.39590。藉此有利于镜片制作与成型,并有效维持其小型化。
[0233] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的临界点C41与光轴的垂直距离为HVT41,第四透镜像侧面144的临界点C42与光轴的垂直距离为HVT42,其满足下列条件:HVT41=0mm;HVT42=0mm。
[0234] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOI=0。
[0235] 本实施例光学成像系统其满足下列条件:HVT42/HOS=0。
[0236] 第一实施例的光学成像系统中,第一透镜的色散系数为NA1,第二透镜的色散系数为NA2,第三透镜的色散系数为NA3,第四透镜的色散系数为NA4,其满足下列条件:│NA1-NA2│=0.0351。藉此,有助于光学成像系统色差的修正。
[0237] 第一实施例的光学成像系统中,光学成像系统于成像时的TV畸变为TDT,成像时的光学畸变为ODT,其满足下列条件:TDT=37.4846%;ODT=-55.3331%。
[0238] 本实施例的光学成像系统中,正向子午面光扇图的最长工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PLTA表示,其为-0.018mm,正向子午面光扇图的最短工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PSTA表示,其为0.010mm,负向子午面光扇图的最长工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NLTA表示,其为
0.003mm,负向子午面光扇图的最短工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NSTA表示,其为-0.003mm。弧矢面光扇图的最长工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SLTA表示,其为-0.010mm,弧矢面光扇图的最短工作波长通过所述光学成像系统的入射光瞳边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SSTA表示,其为0.003mm。
[0239] 本实施例的光学成像系统中,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向成像面延伸并与该光轴相交成一夹角的态样,其中IAG1至IAG2以及OAG2至OAG3的角度均相同,并均设定为90deg。各镜片间通过相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构,前述所有接触面于透镜径向的轮廓长度BSL,满足下列条件:BSL=0.1mm。
[0240] 再配合参照下列表一以及表二。
[0241]
[0242]
[0243] 表二、第一实施例的非球面系数
[0244]
[0245] 依据表一及表二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0246]
[0247] 表一为第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm,且表面0-14依次表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其中,k表非球面曲线方程式中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外,以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义皆与第一实施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。
[0248] 第二实施例
[0249] 请参照图2A及图2B,其中图2A示出了依照本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图,图2B由左至右依次为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C为第二实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图2A可知,光学成像系统20由物侧至像侧依次包括第一透镜210、光圈200、第二透镜220、第三透镜230、第四透镜240、红外线滤光片270、成像面280以及图像传感器290。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0250] 第一透镜210具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为凹面,并皆为非球面,且其物侧面212以及像侧面214均具有一反曲点。
[0251] 第二透镜220具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面222为凸面,其像侧面224为凸面,并皆为非球面,且其物侧面222具有一反曲点。
[0252] 第三透镜230具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面232为凹面,其像侧面234为凸面,并皆为非球面,且其物侧面232以及像侧面234均具有一反曲点。
[0253] 第四透镜240具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面242为凸面,其像侧面244为凹面,并皆为非球面,且其物侧面242以及像侧面244均具有一反曲点。
[0254] 红外线滤光片270为玻璃材质,其设置于第四透镜240及成像面280间且不影响光学成像系统的焦距。
[0255] 第二实施例的光学成像系统中,第二透镜、第三透镜均为正透镜,其各自焦距分别为f2以及f3,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f3。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0256] 第二实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f4。
[0257] 请配合参照下列表三以及表四。
[0258]
[0259] 表四、第二实施例的非球面系数
[0260]
[0261]
[0262] 第二实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0263] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0264]
[0265]
[0266] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0267]
[0268] 依据表三及表四可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0269]
[0270] 第三实施例
[0271] 请参照图3A及图3B,其中图3A示出了依照本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图,图3B由左至右依次为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C为第三实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图3A可知,光学成像系统30由物侧至像侧依次包括第一透镜310、光圈300、第二透镜320、第三透镜330、第四透镜340、红外线滤光片370、成像面380以及图像传感器390。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0272] 第一透镜310具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为凹面,并皆为非球面,其物侧面312以及像侧面314均具有一反曲点。
[0273] 第二透镜320具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面322为凸面,其像侧面324为凸面,并皆为非球面,其物侧面322以及像侧面324均具有一反曲点。
[0274] 第三透镜330具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面332为凹面,其像侧面334为凸面,并皆为非球面,其物侧面332以及像侧面334均具有一反曲点。
[0275] 第四透镜340具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面342为凸面,其像侧面344为凹面,并皆为非球面,且其物侧面342以及像侧面344均具有一反曲点。
[0276] 红外线滤光片370为玻璃材质,其设置于第四透镜340及成像面380间且不影响光学成像系统的焦距。
[0277] 第三实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜与第三透镜均为正透镜,其各自焦距分别为f1、f2以及f3,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f3。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0278] 第三实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f4。
[0279] 请配合参照下列表五以及表六。
[0280]
[0281] 表六、第三实施例的非球面系数
[0282]
[0283]
[0284] 第三实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0285] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0286]
[0287]
[0288] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0289]
[0290] 依据表五及表六可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0291]
[0292] 第四实施例
[0293] 请参照图4A及图4B,其中图4A示出了依照本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图,图4B由左至右依次为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C为第四实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图4A可知,光学成像系统40由物侧至像侧依次包括第一透镜410、光圈400、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜440、红外线滤光片470、成像面480以及图像传感器490。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0294] 第一透镜410具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面412为凸面,其像侧面414为凹面,并皆为非球面,且其物侧面412以及像侧面414均具有一反曲点。
[0295] 第二透镜420具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面422为凸面,其像侧面424为凸面,并皆为非球面,且其物侧面422具有一反曲点。
[0296] 第三透镜430具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面432为凹面,其像侧面434为凸面,并皆为非球面,且其物侧面432以及像侧面434均具有一反曲点。
[0297] 第四透镜440具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面442为凸面,其像侧面444为凹面,并皆为非球面,且其物侧面442以及像侧面444均具有一反曲点。
[0298] 红外线滤光片470为玻璃材质,其设置于第四透镜440及成像面480间且不影响光学成像系统的焦距。
[0299] 第四实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜与第四透镜均为正透镜,其各自焦距分别为f1、f2以及f4,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f4。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0300] 第四实施例的光学成像系统中,第三透镜的各自焦距分别为f3,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f3。
[0301] 请配合参照下列表七以及表八。
[0302]
[0303]
[0304] 表八、第四实施例的非球面系数
[0305]
[0306]
[0307] 第四实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0308] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0309]
[0310] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0311]
[0312]
[0313] 依据表七及表八可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0314]
[0315] 第五实施例
[0316] 请参照图5A及图5B,其中图5A示出了依照本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图,图5B由左至右依次为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C为第五实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图5A可知,光学成像系统50由物侧至像侧依次包括第一透镜510、光圈500、第二透镜520、第三透镜530、第四透镜540、红外线滤光片570、成像面580以及图像传感器590。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0317] 第一透镜510具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面512为凸面,其像侧面514为凹面,并皆为非球面,且其物侧面512以及像侧面514均具有一反曲点。
[0318] 第二透镜520具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面522为凸面,其像侧面524为凸面,并皆为非球面,且其物侧面522具有一反曲点。
[0319] 第三透镜530具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面532为凹面,其像侧面534为凸面,并皆为非球面,且其物侧面532以及像侧面534均具有一反曲点。
[0320] 第四透镜540具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面542为凸面,其像侧面544为凹面,并皆为非球面,且其物侧面542以及像侧面544均具有一反曲点。
[0321] 红外线滤光片570为玻璃材质,其设置于第四透镜540及成像面580间且不影响光学成像系统的焦距。
[0322] 第五实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜、第三透镜均为正透镜,其各自焦距分别为f1、f2以及f3,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f3。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0323] 第五实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f4。
[0324] 请配合参照下列表九以及表十。
[0325]
[0326]
[0327] 表十、第五实施例的非球面系数
[0328]
[0329]
[0330] 第五实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0331] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0332]
[0333] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0334]
[0335]
[0336] 依据表九及表十可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0337]
[0338] 第六实施例
[0339] 请参照图6A及图6B,其中图6A示出了依照本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图,图6B由左至右依次为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C为第六实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图6A可知,光学成像系统60由物侧至像侧依次包括第一透镜610、光圈600、第二透镜620、第三透镜630、第四透镜640、红外线滤光片670、成像面680以及图像传感器690。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0340] 第一透镜610具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为凹面,并皆为非球面,且其物侧面612具有一反曲点。
[0341] 第二透镜620具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面622为凸面,其像侧面624为凸面,并皆为非球面,且其物侧面622具有一反曲点。
[0342] 第三透镜630具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面632为凹面,其像侧面634为凸面,并皆为非球面,且其物侧面632具有一反曲点。
[0343] 第四透镜640具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面642为凸面,其像侧面644为凹面,并皆为非球面,且其物侧面642以及像侧面644均具有一反曲点。
[0344] 红外线滤光片670为玻璃材质,其设置于第四透镜640及成像面680间且不影响光学成像系统的焦距。
[0345] 第五实施例的光学成像系统中,第一透镜、第二透镜以及第三透镜均为正透镜,其各自焦距分别为f1以及f2与f3,所有具正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f1+f2+f3。藉此,有助于适当分配单一透镜的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光行进过程显著像差的产生。
[0346] 第五实施例的光学成像系统中,所有具负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f4。
[0347] 请配合参照下列表十一以及表十二。
[0348]
[0349] 表十二、第六实施例的非球面系数
[0350]
[0351] 第六实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0352] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0353]
[0354]
[0355] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0356]
[0357] 依据表十一及表十二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0358]
[0359]
[0360] 虽然本发明已以实施方式揭露如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更动与润饰,因此本发明的保护范围当视后附的权利要求范围所界定者为准。
[0361] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为所属技术领域普通技术人员所理解的是,于不脱离以下权利要求范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变化。