[0159] 前述七片透镜的光学成像系统的全嵌结构为例,该第一物侧承靠面至该第七物侧承靠面的延伸线可依需求设定朝向物侧或成像面延伸并与该光轴相交成一夹角OAG,分别以OAG1、OAG2、OAG3、OAG4、OAG5、OAG6、OAG7表示,其满足下列条件:0deg
[0160] 如图7所示为本发明第七实施例的一种光学成像系统的全嵌合结构示意图,其组装方式可适用于第一实施例至第六实施例,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角的态样,其中IAG1至IAG4以及OAG1至OAG4的角度均相同,并均设定为25deg。光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈700、第一透镜710、第二透镜720、第三透镜730、第四透镜740以及第五透镜750、成像面780。该第一透镜的像侧面具有第一像侧承靠面718;该第二透镜具有的物侧面具有第二物侧承靠面726,其像侧面具有第二像侧承靠面728,该第二物侧承靠面726与该第一像侧承靠面718互相接触;该第三透镜具有的物侧面具有第三物侧承靠面736,其像侧面具有第三像侧承靠面738,该第三物侧承靠面736与该第二像侧承靠面728互相接触;该第四透镜具有的物侧面具有第四物侧承靠面746,其像侧面具有第四像侧承靠面748,该第四物侧承靠面746与该第三像侧承靠面738互相接触,;该第五透镜具有的物侧面具有第五物侧承靠面756,其像侧面具有第五像侧承靠面758,该第五物侧承靠面756与该第四像侧承靠面748互相接触,各镜片间可通过本身的物侧承靠面以及像侧承靠面分别与相邻的前透镜以及后透镜相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构。
[0161] 如图8所示为本发明第八实施例的一种光学成像系统全嵌合结构示意图,其组装方式可适用于第一实施例至第六实施例,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向成像面延伸并与该光轴相交成一夹角的态样其中IAG1至IAG4以及OAG1至OAG4的角度均相同,并均设定为25deg。光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈800、第一透镜810、第二透镜820、第三透镜830、第四透镜840以及第五透镜850、成像面880。该第一透镜的像侧面具有第一像侧承靠面818;该第二透镜具有的物侧面具有第二物侧承靠面826,其像侧面具有第二像侧承靠面828,该第二物侧承靠面826与该第一像侧承靠面818互相接触;该第三透镜具有的物侧面具有第三物侧承靠面836,其像侧面具有第三像侧承靠面838,该第三物侧承靠面836与该第二像侧承靠面828互相接触;该第四透镜具有的物侧面具有第四物侧承靠面846,其像侧面具有第四像侧承靠面848,该第四物侧承靠面846与该第三像侧承靠面838互相接触;该第五透镜具有的物侧面具有第五物侧承靠面856,其像侧面具有第五像侧承靠面
858,该第五物侧承靠面856与该第四像侧承靠面848互相接触,各镜片间可通过本身的物侧承靠面以及像侧承靠面分别与相邻的前透镜以及后透镜相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构。
[0162] 根据上述实施方式,以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。
[0163] 第一实施例
[0164] 如图1A及图1B所示,其中图1A为本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图,图1B由左至右依序为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1C为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇,最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。由图1A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含第一透镜110、光圈100、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140、第五透镜150、红外线滤光片170、成像面180以及影像感测元件190。
[0165] 第一透镜110具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面112为凸面,其像侧面114为凹面,并皆为非球面,且其物侧面112具有一反曲点。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS11表示,第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS12表示。第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE11表示,第一透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE12表示。第一透镜于光轴上的厚度为TP1。
[0166] 第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI111表示,第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI121表示,其满足下列条件:SGI111=1.96546mm;︱SGI111︱/(︱SGI111︱+TP1)=0.72369。
[0167] 第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF111表示,第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF121表示,其满足下列条件:HIF111=3.38542mm;HIF111/HOI=0.90519。
[0168] 第二透镜120具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面122为凸面,其像侧面124为凹面,并皆为非球面。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS21表示,第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS22表示。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE21表示,第二透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE22表示。第二透镜于光轴上的厚度为TP2。
[0169] 第二透镜物侧面于光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI211表示,第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI221表示。
[0170] 第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF211表示,第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF221表示。
[0171] 第三透镜130具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面132为凸面,其像侧面134为凸面,并皆为非球面,且其物侧面132具有一反曲点。第三透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS31表示,第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS32表示。第三透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE31表示,第三透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE32表示。第三透镜于光轴上的厚度为TP3。
[0172] 第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI311表示,第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI321表示,其满足下列条件:SGI311=0.00388mm;︱SGI311︱/(︱SGI311︱+TP3)=0.00414。
[0173] 第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI312表示,第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI322表示。
[0174] 第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF311表示,第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF321表示,其满足下列条件:HIF311=0.38898mm;HIF311/HOI=0.10400。
[0175] 第三透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示。
[0176] 第四透镜140具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面142为凸面,其像侧面144为凸面,并皆为非球面,且其物侧面142具有一反曲点。第四透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS41表示,第四透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS42表示。第四透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE41表示,第四透镜像侧面的
1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE42表示。第四透镜于光轴上的厚度为TP4。
[0177] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI411表示,第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI421表示,其满足下列条件:SGI421=0.06508mm;︱SGI421︱/(︱SGI421︱+TP4)=0.03459。
[0178] 第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI412表示,第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI422表示。
[0179] 第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF411表示,第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF421表示,其满足下列条件:HIF421=0.85606mm;HIF421/HOI=0.22889。
[0180] 第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF412表示,第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF422表示。
[0181] 第五透镜150具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面152为凹面,其像侧面154为凹面,并皆为非球面,且其物侧面152以及像侧面154均具有一反曲点。第五透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS51表示,第五透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ARS52表示。第五透镜物侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE51表示,第五透镜像侧面的1/2入射瞳直径(HEP)的轮廓曲线长度以ARE52表示。第五透镜于光轴上的厚度为TP5。
[0182] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI511表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI521表示,其满足下列条件:SGI511=-1.51505mm;︱SGI511︱/(︱SGI511︱+TP5)=0.70144;SGI521=0.01229mm;︱SGI521︱/(︱SGI521︱+TP5)=0.01870。
[0183] 第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI512表示,第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以SGI522表示。
[0184] 第五透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF511表示,第五透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF521表示,其满足下列条件:HIF511=2.25435mm;HIF511/HOI=0.60277;HIF521=0.82313mm;HIF521/HOI=0.22009。
[0185] 第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF512表示,第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以HIF522表示。
[0186] 红外线滤光片170为玻璃材质,其设置于第五透镜150及成像面180之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0187] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统的焦距为f,光学成像系统的入射瞳直径为HEP,光学成像系统中最大视角的一半为HAF,其数值如下:f=3.03968mm;f/HEP=1.6;以及HAF=50.001度与tan(HAF)=1.1918。
[0188] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110的焦距为f1,第五透镜150的焦距为f5,其满足下列条件:f1=-9.24529mm;︱f/f1│=0.32878;f5=-2.32439;以及│f1│>f5。
[0189] 本实施例的光学成像系统中,第二透镜120至第五透镜150的焦距分别为f2、f3、f4、f5,其满足下列条件:│f2│+│f3│+│f4│=17.3009mm;︱f1│+︱f5│=11.5697mm以及│f2│+│f3│+│f4│>︱f1│+︱f5│。
[0190] 光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈折力的透镜的焦距fp的比值为PPR,光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈折力的透镜的焦距fn的比值为NPR,本实施例的光学成像系统中,所有具有正屈折力的透镜的PPR总和为ΣPPR=f/f2+f/f3+f/f4=1.86768,所有具有负屈折力的透镜的NPR总和为ΣNPR=f/f1+f/f5=-1.63651,ΣPPR/│ΣNPR│=1.14125。同时亦满足下列条件:︱f/f2│=0.47958;︱f/f3│=0.38289;︱f/f4│=1.00521;︱f/f5│=1.30773。
[0191] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112至第五透镜像侧面154间的距离为InTL,第一透镜物侧面112至成像面180间的距离为HOS,光圈100至成像面180间的距离为InS,影像感测元件190有效感测区域对角线长的一半为HOI,第五透镜像侧面154至成像面180间的距离为BFL,其满足下列条件:InTL+BFL=HOS;HOS=10.56320mm;HOI=3.7400mm;
HOS/HOI=2.8244;HOS/f=3.4751;InS=6.21073mm;以及InS/HOS=0.5880。
[0192] 本实施例的光学成像系统中,于光轴上所有具有屈折力的透镜的厚度总和为ΣTP,其满足下列条件:ΣTP=5.0393mm;InTL=9.8514mm以及ΣTP/InTL=0.5115。藉此,当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他元件。
[0193] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜物侧面112的曲率半径为R1,第一透镜像侧面114的曲率半径为R2,其满足下列条件:│R1/R2│=1.9672。藉此,第一透镜的具备适当正屈折力强度,避免球差增加过速。
[0194] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152的曲率半径为R9,第五透镜像侧面154的曲率半径为R10,其满足下列条件:(R9-R10)/(R9+R10)=-1.1505。藉此,有利于修正光学成像系统所产生的像散。
[0195] 本实施例的光学成像系统中,所有具有正屈折力的透镜的焦距总和为ΣPP,其满足下列条件:ΣPP=f2+f3+f4=17.30090mm;以及f2/(f2+f3+f4)=0.36635。藉此,有助于适当分配第二透镜120的正屈折力至其他正透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0196] 本实施例的光学成像系统中,所有具有负屈折力的透镜的焦距总和为ΣNP,其满足下列条件:ΣNP=f1+f5=-11.56968mm;以及f5/(f1+f5)=0.20090。藉此,有助于适当分配第五透镜的负屈折力至其他负透镜,以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。
[0197] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110与第二透镜120于光轴上的间隔距离为IN12,其满足下列条件:IN12=3.19016mm;IN12/f=1.04951。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。
[0198] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜140与第五透镜150于光轴上的间隔距离为IN45,其满足下列条件:IN45=0.40470mm;IN45/f=0.13314。藉此,有助于改善透镜的色差以提升其性能。
[0199] 本实施例的光学成像系统中,第一透镜110、第二透镜120以及第三透镜130于光轴上的厚度分别为TP1、TP2以及TP3,其满足下列条件:TP1=0.75043mm;TP2=0.89543mm;TP3=0.93225mm;以及(TP1+IN12)/TP2=4.40078。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。
[0200] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜140与第五透镜150于光轴上的厚度分别为TP4以及TP5,前述两透镜于光轴上的间隔距离为IN45,其满足下列条件:TP4=1.81634mm;TP5=0.64488mm;以及(TP5+IN45)/TP4=0.57785。藉此,有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。
[0201] 本实施例的光学成像系统中,第三透镜130与第四透镜140于光轴上的间隔距离为IN34,第一透镜物侧面112至第五透镜像侧面164间的距离为InTL,其满足下列条件:TP2/TP3=0.96051;TP3/TP4=0.51325;TP4/TP5=2.81657;以及TP3/(IN23+TP3+IN34)=0.43372。藉此有助于层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总高度。
[0202] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142于光轴上的交点至第四透镜物侧面142的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS41,第四透镜像侧面144于光轴上的交点至第五透镜像侧面144的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS42,第四透镜140于光轴上的厚度为TP4,其满足下列条件:InRS41=-0.09737mm;InRS42=-1.31040mm;│InRS41︱/TP4=0.05361以及│InRS42︱/TP4=0.72145。藉此,有利于镜片的制作与成型,并有效维持其小型化。
[0203] 本实施例的光学成像系统中,第四透镜物侧面142的临界点与光轴的垂直距离为HVT41,第四透镜像侧面144的临界点与光轴的垂直距离为HVT42,其满足下列条件:HVT41=1.41740mm;HVT42=0。
[0204] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面152于光轴上的交点至第五透镜物侧面152的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS51,第五透镜像侧面154于光轴上的交点至第五透镜像侧面154的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为InRS52,第五透镜150于光轴上的厚度为TP5,其满足下列条件:InRS51=-1.63543mm;InRS52=-0.34495mm;│InRS51︱/TP5=2.53604以及│InRS52︱/TP5=0.53491。藉此,有利于镜片的制作与成型,并有效维持其小型化。
[0205] 本实施例的光学成像系统中,第五透镜物侧面162的临界点与光轴的垂直距离为HVT51,第五透镜像侧面154的临界点与光轴的垂直距离为HVT52,其满足下列条件:HVT51=0;HVT52=1.35891mm;以及HVT51/HVT52=0。
[0206] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT52/HOI=0.36334。藉此,有助于光学成像系统的外围视场的像差修正。
[0207] 本实施例的光学成像系统中,其满足下列条件:HVT52/HOS=0.12865。藉此,有助于光学成像系统的外围视场的像差修正。
[0208] 本实施例的光学成像系统中,第三透镜以及第五透镜具有负屈折力,第三透镜的色散系数为NA3,第五透镜的色散系数为NA5,其满足下列条件:NA5/NA3=0.368966。藉此,有助于光学成像系统色差的修正。
[0209] 本实施例的光学成像系统中,光学成像系统于结像时的TV畸变为TDT,结像时的光学畸变为ODT,其满足下列条件:│TDT│=0.63350%;│ODT│=2.06135%。
[0210] 本实施例的光学成像系统中,正向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PLTA表示,其为-0.042mm,正向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以PSTA表示,其为0.056mm,负向子午面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NLTA表示,其为-0.011mm,负向子午面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以NSTA表示,其为-0.024mm。弧矢面光扇图的最长工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SLTA表示,其为-0.013mm,弧矢面光扇图的最短工作波长通过光圈边缘入射在成像面上0.7视场的横向像差以SSTA表示,其为0.018mm。
[0211] 本实施例的光学成像系统中,所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向成像面延伸并与该光轴相交成一夹角的态样,其中IAG1至IAG2以及OAG2至OAG3的角度均相同,并均设定为90deg。各镜片间通过相互嵌合的接触面而形成一堆栈结构,前述所有接触面于透镜径向的轮廓长度BSL,满足下列条件:BSL=0.1mm。
[0212] 再配合参照下列表一以及表二。
[0213]
[0214] 表二、第一实施例的非球面系数
[0215]
[0216]
[0217]
[0218] 依据表一及表二可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:
[0219]
[0220]
[0221] 表一为图1A、图1B和图1C第一实施例详细的结构数据,其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm,且表面0-16依序表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据,其中,k表非球面曲线方程式中的锥面系数,A1-A20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外,以下各实施例表格对应各实施例的示意图与像差曲线图,表格中数据的定义皆与第一实施例的表一及表二的定义相同,在此不加赘述。
[0222] 第二实施例
[0223] 如图2A及图2B所示,其中图2A为本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图,图2B由左至右依序为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2C为第二实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图2A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含第一透镜210、第二透镜220、第三透镜230、光圈200、第四透镜240、第五透镜250、红外线滤光片270、成像面280以及影像感测元件290。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0224] 第一透镜210具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面212为凸面,其像侧面214为凹面,并皆为非球面。
[0225] 第二透镜220具有负屈折力,且为玻璃材质,其物侧面222为凹面,其像侧面224为凹面,并皆为非球面。
[0226] 第三透镜230具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面232为凸面,其像侧面234为凹面,并皆为非球面,且其物侧面232具有一反曲点。
[0227] 第四透镜240具有正屈折力,且为玻璃材质,其物侧面242为凸面,其像侧面244为凸面,并皆为非球面。
[0228] 第五透镜250具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面252为凸面,其像侧面254为凹面,且其物侧面252以及像侧面254均具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0229] 红外线滤光片270为玻璃材质,其设置于第五透镜250及成像面280之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0230] 请配合参照下列表三以及表四。
[0231]
[0232]
[0233] 表四、第二实施例的非球面系数
[0234]
[0235]
[0236] 第二实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0237] 依据表三及表四可得到下列条件式数值:
[0238]
[0239]
[0240] 依据表三及表四可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0241]
[0242] 依据表三及表四可得到下列数值:
[0243]
[0244] 第三实施例
[0245] 如图3A及图3B所示,其中图3A为本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图,图3B由左至右依序为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3C为第三实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图3A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈300、第一透镜310、第二透镜320、第三透镜330、第四透镜340、第五透镜350、红外线滤光片370、成像面380以及影像感测元件390。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0246] 第一透镜310具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面312为凸面,其像侧面314为凹面,并皆为非球面,且其物侧面312以及像侧面314均具有一反曲点。
[0247] 第二透镜320具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面322为凸面,其像侧面324为凹面,并皆为非球面,且其物侧面322以及像侧面324均具有一反曲点。
[0248] 第三透镜330具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面332为凸面,其像侧面334为凸面,并皆为非球面,且其物侧面332具有四反曲点以及像侧面334具有一反曲点。
[0249] 第四透镜340具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面342为凹面,其像侧面344为凸面,并皆为非球面,且其物侧面342具有两个反曲点以及像侧面344具有一反曲点。
[0250] 第五透镜350具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面352为凸面,其像侧面354为凹面,且其物侧面352具有两个反曲点以及像侧面354具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。
[0251] 红外线滤光片370为玻璃材质,其设置于第五透镜350及成像面380之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0252] 请配合参照下列表五以及表六。
[0253]
[0254] 表六、第三实施例的非球面系数
[0255]
[0256]
[0257]
[0258] 第三实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0259] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0260]
[0261]
[0262] 依据表五及表六可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:
[0263]
[0264] 依据表五及表六可得到下列条件式数值:
[0265]
[0266]
[0267] 第四实施例
[0268] 如图4A及图4B所示,其中图4A为本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图,图4B由左至右依序为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4C为第四实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图4A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈400、第一透镜410、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜440、第五透镜450、红外线滤光片470、成像面480以及影像感测元件490。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0269] 第一透镜410具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面412为凸面,其像侧面414为凹面,并皆为非球面,且其物侧面412以及像侧面414均具有一反曲点。
[0270] 第二透镜420具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面422为凸面,其像侧面424为凹面,并皆为非球面,且其物侧面422以及像侧面424均具有一反曲点。
[0271] 第三透镜430具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面432为凸面,其像侧面434为凸面,并皆为非球面,且其物侧面432具有两个反曲点以及像侧面434具有一反曲点。
[0272] 第四透镜440具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面442为凹面,其像侧面444为凸面,并皆为非球面,且其物侧面442具有两个反曲点以及像侧面444具有一反曲点。
[0273] 第五透镜450具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面452为凸面,其像侧面454为凹面,且其物侧面452具有两个反曲点以及像侧面454具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。
[0274] 红外线滤光片470为玻璃材质,其设置于第五透镜450及成像面480之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0275] 请配合参照下列表七以及表八。
[0276]
[0277] 表八、第四实施例的非球面系数
[0278]
[0279]
[0280]
[0281] 第四实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0282] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0283]
[0284]
[0285] 依据表七及表八可得到下列轮廓曲线长度相关的数值:
[0286]
[0287] 依据表七及表八可得到下列条件式数值:
[0288]
[0289]
[0290] 第五实施例
[0291] 如图5A及图5B所示,其中图5A为本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图,图5B由左至右依序为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5C为第五实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图5A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈500、第一透镜510、第二透镜520、第三透镜530、第四透镜540、第五透镜550、红外线滤光片570、成像面580以及影像感测元件590。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0292] 第一透镜510具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面512为凸面,其像侧面514为凹面,并皆为非球面,且其物侧面512以及像侧面514均具有一反曲点。
[0293] 第二透镜520具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面522为凸面,其像侧面524为凹面,并皆为非球面,且其物侧面522以及像侧面524均具有一反曲点。
[0294] 第三透镜530具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面532为凸面,其像侧面534为凹面,并皆为非球面,且其物侧面532以及像侧面534均具有两个反曲点。
[0295] 第四透镜540具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面542为凸面,其像侧面544为凸面,并皆为非球面,且其物侧面542以及像侧面544均具有一反曲点。
[0296] 第五透镜550具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面552为凸面,其像侧面554为凹面,且其物侧面552具有两个反曲点以及像侧面554具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。
[0297] 红外线滤光片570为玻璃材质,其设置于第五透镜550及成像面580之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0298] 请配合参照下列表九以及表十。
[0299]
[0300]
[0301] 表十、第五实施例的非球面系数
[0302]
[0303]
[0304] 第五实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0305] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0306]
[0307] 依据表九及表十可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0308]
[0309]
[0310] 依据表九及表十可得到下列条件式数值:
[0311]
[0312] 第六实施例
[0313] 如图6A及图6B所示,其中图6A为本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图,图6B由左至右依序为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6C为第六实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。由图6A可知,光学成像系统由物侧至像侧依序包含光圈600、第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、第四透镜640、第五透镜650、红外线滤光片670、成像面680以及影像感测元件690。本实施例各透镜的所有像侧承靠面以及所有物侧承靠面均设定朝向物侧延伸并与该光轴相交成一夹角(未绘示)。
[0314] 第一透镜610具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面612为凸面,其像侧面614为凹面,并皆为非球面,且其物侧面612以及像侧面614均具有一反曲点。
[0315] 第二透镜620具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面622为凸面,其像侧面624为凹面,并皆为非球面,且其物侧面622具有两个反曲点以及像侧面624具有一反曲点。
[0316] 第三透镜630具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面632为凸面,其像侧面634为凹面,并皆为非球面,且其物侧面632一反曲点以及像侧面634具有两个反曲点。
[0317] 第四透镜640具有正屈折力,且为塑料材质,其物侧面642为凹面,其像侧面644为凸面,并皆为非球面,且其像侧面644具有两个反曲点。
[0318] 第五透镜650具有负屈折力,且为塑料材质,其物侧面652为凸面,其像侧面654为凹面,且其物侧面652具有两个反曲点以及像侧面654具有一反曲点。藉此,有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外,亦可有效地压制离轴视场光线入射的角度,进一步可修正离轴视场的像差。
[0319] 红外线滤光片670为玻璃材质,其设置于第五透镜650及成像面680之间且不影响光学成像系统的焦距。
[0320] 请配合参照下列表十一以及表十二。
[0321]
[0322]
[0323] 表十二、第六实施例的非球面系数
[0324]
[0325]
[0326]
[0327] 第六实施例中,非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外,下表参数的定义皆与第一实施例相同,在此不加以赘述。
[0328] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0329]
[0330] 依据表十一及表十二可得到轮廓曲线长度相关的数值:
[0331]
[0332]
[0333] 依据表十一及表十二可得到下列条件式数值:
[0334]
[0335] 虽然本发明已以实施方式揭露如上,然其并非用以限定本发明,任何熟习此技艺者,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种的更动与润饰,因此本发明的保护范围当视本案权利要求范围所界定为准。
[0336] 虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述,将为所属技术领域具通常知识者所理解的是,于不脱离本案权利要求范围及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。