充气轮胎

摘要

将从胎面表面(12A)到1/2槽深处的位置的横向花纹槽(16)的侧壁作为第一踏入侧倾斜部(16Fa)，从1/2槽深处的位置到槽底的槽侧壁作为第二踏入侧倾斜部(16Fb)。当A1代表在正交于横向花纹槽(16)的长度方向的截面中观察的区域的面积时，所述区域由第一踏入侧倾斜部(16Fa)、假想线(FL3)和假想线(FL5)包围，其中假想线(FL3)通过第一踏入侧倾斜部(16Fa)的胎面表面侧的端部并正交于胎面表面(12A)，假想线(FL5)通过第一踏入侧倾斜部(16Fa)的槽底侧的端部并正交于假想线(FL3)，B1代表在前述截面中观察的区域的面积，所述区域由第二踏入侧倾斜部(16Fb)、假想线(FL4)和假想线(FL6)包围，其中假想线(FL4)通过第二踏入侧倾斜部(16Fb)的胎面表面(12A)侧的端部并正交于胎面表面(12A)，假想线(FL6)通过横向花纹槽(16)的最深部分并平行于胎面表面(12A)，面积被设定为A1

权利要求

1.一种充气轮胎，其包括：

胎面，其接触路面；

多个槽，所述多个槽设置于所述胎面，所述多个槽划分出陆部，并且所述多个槽包括在轮胎赤道面上围绕轮胎周向延伸的中央周向槽以及从所述中央周向槽朝向所述充气轮胎的接地端倾斜地延伸的多个横向花纹槽，使得所述横向花纹槽中的每一个横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度朝向所述接地端逐渐减小并且使得所述横向花纹槽中的每一个横向花纹槽的槽宽朝向所述接地端逐渐增大，其中，将所述横向花纹槽的从所述胎面的胎面表面到1/2槽深的槽侧壁作为第一槽侧壁，将所述横向花纹槽的从1/2槽深到槽底的最深部分的槽侧壁作为第二槽侧壁时，设定A小于B；以及多个肩侧周向槽，所述多个肩侧周向槽形成于所述中央周向槽的轮胎宽度方向两侧，以将在轮胎周向上彼此邻接的一个横向花纹槽和另一横向花纹槽连接在一起，其中，A是在正交于所述横向花纹槽的长度方向的截面中观察时由第一假想线、第二假想线和所述第一槽侧壁围成的区域的面积，所述第一假想线通过所述第一槽侧壁的胎面表面侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第二假想线通过所述第一槽侧壁的槽底侧的端部并正交于所述第一假想线；B是在正交于所述横向花纹槽的长度方向的截面中观察时由第三假想线、第四假想线和所述第二槽侧壁围成的区域的面积，所述第三假想线通过所述第一槽侧壁的所述槽底侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第四假想线通过所述槽底的最深部分并平行于所述胎面表面，当比较所述槽的彼此面对的位于一侧的槽侧壁和位于另一侧的槽侧壁时，一个所述槽侧壁的比率B/A大于另一个所述槽侧壁的比率B/A，位于所述陆部的蹬出侧的所述槽侧壁的比率B/A大于位于所述陆部的踏入侧的所述槽侧壁的比率B/A，并且比率b/c为0.07以上且0.60以下，其中b是所述肩侧周向槽的一个轮胎周向侧端部与所述横向花纹槽之间的连接部的截面面积，并且c是所述横向花纹槽在所述接地端处的截面面积。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，面积B与面积A之间的比率B/A在120％以上。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述充气轮胎还包括：

第一陆部和第二陆部，其中所述第一陆部由所述多个槽划分出，所述第二陆部的刚性比所述第一陆部的刚性大，其中，作为所述第一陆部的侧壁的所述槽侧壁的比率B/A大于作为所述第二陆部的侧壁的所述槽侧壁的比率B/A。

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述多个槽包括沿着轮胎宽度方向延伸的横向花纹槽，并且

在所述横向花纹槽处，所述面积B从轮胎宽度方向中央侧朝向轮胎宽度方向外侧逐渐增大。

5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述第二槽侧壁的沿着所述槽的槽宽方向测量的宽度尺寸在所述槽的槽宽的20％至50％的范围内。

说明书

充气轮胎

技术领域

[0001] 本发明涉及充气轮胎。

背景技术

[0002] 已知的传统充气轮胎的胎面形成有槽以获得排水性能(例如，参见日本特表2008-520496号公报)。

发明内容

[0003] 发明要解决的问题

[0004] 已知如下的传统技术：当在湿路面上行进时，为了改善防打滑性能而增大胎面的负比率。还已知如下技术：当在干路面上行进时，为了改善操纵稳定性而提高胎面的陆部的刚性。

[0005] 用于乘用车等的轮胎要求高程度的在湿路面上行进时的防打滑性能和在干路面上行进时的操纵稳定性能两者。在湿路面上行进时的防打滑性能能够通过减小陆部的尺寸以增大胎面花纹的负比率来改善，而在干路面上行进时的操纵稳定性能能够通过增大陆部的尺寸以提高陆部的刚性来改善。

[0006] 存在如下方法：在由于与其它性能的平衡而不能通过减小胎面花纹的负比率来提高陆部的刚性的情况下，通过使槽侧壁倾斜来提高陆部的刚性。然而，这对防打滑性能是不利的，因为槽的容积减小降低了排水性能。此外，减小槽的容积需要使槽变窄，导致橡胶的量相对增加，这使得滚动阻力恶化。

[0007] 另一方面，将槽侧壁设定为接近垂直于胎面表面并且增大槽的容积，降低了由槽划分出的陆部的刚性。

[0008] 因此，难以实现高程度的湿路面性能和在干路面上行进时的操纵稳定性能两者。

[0009] 鉴于以上情况，本发明的实施方式的目的是提供一种能够实现高程度的湿路面性能和在干路面上行进时的操纵稳定性能两者的充气轮胎。

[0010] 用于解决问题的方案

[0011] 根据第一方面的充气轮胎包括接触路面的胎面以及设置于胎面并且划分出陆部的多个槽。将从胎面的胎面表面到槽的1/2深度的槽侧壁作为第一槽侧壁，将从1/2槽深到槽底的最深部分的槽侧壁作为第二槽侧壁，则以下的A小于以下的B。A是在正交于所述槽的长度方向的截面中观察时由第一假想线、第二假想线和所述第一槽侧壁围成的区域的面积，所述第一假想线通过所述第一槽侧壁的胎面表面侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第二假想线通过所述第一槽侧壁的槽底侧的端部并正交于所述第一假想线。B是在正交于所述槽的长度方向的截面中观察时由第三假想线、第四假想线和所述第二槽侧壁围成的区域的面积，所述第三假想线通过所述第一槽侧壁的所述槽底侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第四假想线通过所述槽底的最深部分并平行于所述胎面表面。

[0012] 在根据第一方面的充气轮胎中，存在形成于胎面的多个槽，使得能够获得基本的排水性能。

[0013] 此外，将所述槽的从所述胎面的胎面表面到1/2槽深的槽侧壁作为第一槽侧壁，将所述槽的从1/2槽深到槽底的最深部分的槽侧壁作为第二槽侧壁，然后将面积A和面积B之间的关系设为A小于B。A是在正交于所述槽的长度方向的截面中观察时由第一假想线、第二假想线和所述第一槽侧壁围成的区域的面积，所述第一假想线通过所述第一槽侧壁的胎面表面侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第二假想线通过所述第一槽侧壁的槽底侧的端部并正交于所述第一假想线。B是在正交于所述槽的长度方向的截面中观察时由第三假想线、第四假想线和所述第二槽侧壁围成的区域的面积，所述第三假想线通过所述第一槽侧壁的所述槽底侧的端部并垂直于所述胎面表面，所述第四假想线通过所述槽底的最深部分并平行于所述胎面表面。将A设定为小于B使陆部的槽底侧的刚性提高以便在确保槽的容积的同时确保陆部的刚性。这使得高程度的排水性能和陆部的刚性两者都能够实现。

[0014] 注意，根据第一方面的充气轮胎的定义是针对如下充气轮胎的：如JATMA年鉴(日本机动车轮胎制造者协会标准)中规定的安装于标准轮辋、充气至对应于适用的JATMA年鉴中的尺寸/帘布(size/ply)等级的最大负荷能力(在内压-负荷能力对应表中以黑体字示出的负荷)的空气压力(最大空气压力)的100％的内压、处于无负荷状态下的充气轮胎。注意，在TRA标准或者ETRTO标准适用的使用地或制造地，则适用相应的标准。

[0015] 根据第二方面的充气轮胎是根据第一方面的充气轮胎，其中，面积B和面积A之间的比率B/A设定为120％以上。

[0016] 将面积B和面积A之间的比率B/A设定为120％以上使得在确保槽的容积的同时，陆部的槽底侧的刚性进一步提高。

[0017] 根据第三方面的充气轮胎是根据第一方面或第二方面的充气轮胎，其中，当比较彼此面对的位于槽的一侧的槽侧壁和位于槽的另一侧的槽侧壁时，一个槽侧壁的比率B/A设定为大于另一个槽侧壁的比率B/A。

[0018] 在根据第三方面的充气轮胎中，当比较彼此面对的位于槽的一侧的槽侧壁和位于槽的另一侧的槽侧壁时，一个槽侧壁的比率B/A设定为大于另一个槽侧壁的比率B/A。因而，具有设定为较大的比率B/A的槽侧壁的陆部中的刚性改善的有利效果大于具有设定为相对较小的比率B/A的槽侧壁的陆部中的刚性改善的有利效果。

[0019] 根据第四方面的充气轮胎是根据第三方面的充气轮胎，其还包括由多个槽划分出的第一陆部，以及刚性高于第一陆部的第二陆部，其中，作为第一陆部上的侧壁的槽侧壁的比率B/A设定为大于作为第二陆部上的侧壁的槽侧壁的比率B/A。

[0020] 在根据第四方面的充气轮胎中，作为具有相对低的刚性的第一陆部上的侧壁的槽侧壁的比率B/A设定为大于作为具有相对高的刚性的第二陆部上的侧壁的槽侧壁的比率B/A。相比于第二陆部，这增强了第一陆部中的刚性改善效果，使第一陆部的刚性与第二陆部的刚性之间的差变小。

[0021] 根据第五方面的充气轮胎是根据第三方面的充气轮胎，其中，位于陆部的蹬出侧的槽侧壁的比率B/A设定为大于位于陆部的踏入侧的槽侧壁的比率B/A。

[0022] 在根据第五方面的充气轮胎中，由于将位于陆部的蹬出侧的槽侧壁的比率B/A设定为大于位于陆部的踏入侧的槽侧壁的比率B/A，陆部的蹬出侧的刚性能够提高到比陆部的踏入侧的刚性高的范围，并且能够抑制当随着轮胎转动陆部与地面接触时陆部的变形。

[0023] 根据第六方面的充气轮胎是第一方面到第五方面中的任一方面的充气轮胎，其中，多个槽包括沿着轮胎的宽度方向延伸的横向花纹槽(lug groove)，并且在横向花纹槽处，面积B从轮胎宽度方向中央侧朝向轮胎宽度方向外侧逐渐增大。

[0024] 在根据第六方面的充气轮胎中，由于横向花纹槽的面积B从轮胎宽度方向中央侧朝向轮胎宽度方向外侧逐渐增大，由横向花纹槽划分出的陆部的刚性从轮胎宽度方向中央侧朝向轮胎宽度方向外侧增大。

[0025] 注意，使面积B增大的方法包括例如加宽第二槽侧壁的宽度。

[0026] 根据第七方面的充气轮胎是第一方面到第六方面中的任一方面所述的充气轮胎，其中，第二槽侧壁的沿着槽的槽宽方向测量的宽度尺寸设定在从槽的槽宽度的20％到50％的范围内。

[0027] 在根据第七方面的充气轮胎中，由于第二槽侧壁的沿着槽的槽宽方向测量的宽度尺寸设定在槽的槽宽度的20％到50％的范围内，所以增大陆部的刚性和确保槽的容积两者都能够高程度地实现。

[0028] 当第二槽侧壁的宽度尺寸小于槽的槽宽度的20％时，难以充分增大陆部的刚性。另一方面，当第二槽侧壁的宽度尺寸超过槽的槽宽度的50％时，难以确保足够的槽容积。

[0029] 横向花纹槽可以被构造成从轮胎的赤道面向胎面的接地端延伸。

[0030] 横向花纹槽从轮胎的赤道面向胎面的接地端延伸，使从轮胎的赤道面朝向所述接地端被收进的水从轮胎的赤道面侧朝向胎面的接地端流动并且从位于横向花纹槽的接地端侧的端部朝向轮胎外侧排出。

[0031] 横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度可以设定为在胎面的接地端侧比在轮胎宽度方向的中央侧小。

[0032] 与横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度恒定的情况相比，将横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度构造成在胎面的接地端侧小于在轮胎宽度方向的中央侧能够改善排水性能。

[0033] 可以使横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度的变化在胎面的接地端侧大于在轮胎宽度方向的中央侧。

[0034] 使横向花纹槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度的变化在胎面的接地端侧大于在轮胎宽度方向的中央侧能够进一步改善排水性能。

[0035] 多个槽可以设置为包括布置于轮胎赤道面并沿着轮胎周向延伸的周向槽，并且横向花纹槽可以从周向槽向胎面的接地端延伸。

[0036] 通过使周向槽沿着轮胎周向延伸，收进槽的水能够沿轮胎周向有效率地流动并朝向轮胎外侧有效率地排出。此外，布置于轮胎赤道面的周向槽能够有效率地排出接地面的中央附近的水。

[0037] 此外，通过使横向花纹槽从周向槽向胎面的接地端延伸，收进周向槽的一些水能够经由横向花纹槽朝向胎面的接地端外侧排出。这能够使排水效率得到提高。

[0038] 优选地满足a

[0039] 满足a

[0040] 此外，通过满足b

[0041] 在本文中，本发明的“接地端”表示：当充气轮胎如JATMA年鉴(日本机动车轮胎制造者协会标准)中规定地安装于标准轮辋、当适用最大负荷能力时充气至对应于适用的JATMA年鉴中的尺寸/帘布等级的最大负荷能力(在内压-负荷能力对应表中以黑体字示出的负荷)的空气压力(最大空气压力)的100％的内压时，胎面表面接触路面的部分(接地形状)的轮胎宽度方向最外位置。注意，在TRA标准或者ETRTO标准适用的使用地或制造地，则适用相应的标准。

[0042] 发明的效果

[0043] 根据第一方面的充气轮胎能够实现高程度的湿路面性能和在干路面上行进时的操纵稳定性能两者。

附图说明

[0044] 图1是示出根据本发明的第一示例性实施方式的充气轮胎的胎面的平面图。

[0045] 图2是沿着轮胎转动轴截取的截面并且示出了安装于轮辋并与路面接触的充气轮胎的一侧。

[0046] 图3是沿着轮胎转动轴截取的截面并且示出了安装于轮辋并处于无负荷状态的充气轮胎的一侧。

[0047] 图4是示出横向花纹槽的沿着与横向花纹槽的长度方向正交的方向截取的截面。

[0048] 图5是示出根据第二示例性实施方式的充气轮胎的横向花纹槽的截面。

[0049] 图6是示出根据第三示例性实施方式的充气轮胎的横向花纹槽的截面。

[0050] 图7是示出横向花纹槽的沿着横向花纹槽的长度方向截取的截面。

[0051] 图8是示出第三花纹块的平面图。

[0052] 图9是示出第三花纹块的平面图。

[0053] 图10是示出第三花纹块的平面图。

[0054] 图11是示出横向花纹槽的沿着与试验中使用的充气轮胎的横向花纹槽的长度方向正交的方向截取的截面。

具体实施方式

[0055] 本文参照当充气轮胎如JATMA年鉴(日本机动车轮胎制造者协会标准)中规定地安装于标准轮辋、当适用最大负荷能力时充气至对应于适用的JATMA年鉴中的尺寸/帘布等级的最大负荷能力(在内压-负荷能力对应表中以黑体字示出的负荷)的空气压力(最大空气压力)的100％的内压时，胎面表面接触路面的部分(接地形状)的轮胎宽度方向的最外位置。注意，在TRA标准或者ETRTO标准适用的使用地或制造地，则适用相应的标准。

[0056] [第一示例性实施方式]

[0057] 以下参照附图说明根据本发明的第一示例性实施方式的充气轮胎10。注意，本示例性实施方式的充气轮胎10是乘用车的充气轮胎。充气轮胎10的内部结构类似于传统的充气轮胎的内部结构，并因此省略其说明。在以下的附图中，箭头A的方向表示轮胎转动方向(踏入侧)，箭头B的方向表示与轮胎转动方向相反的方向(蹬出侧)，箭头W的方向表示轮胎宽度方向。

[0058] 如图1所示，充气轮胎10的胎面12形成有在轮胎赤道面CL上围绕轮胎周向延伸的中央周向槽14，以及从中央周向槽14朝向接地端12E延伸的多个横向花纹槽16。此外，在胎面12上，肩侧周向槽20形成于中央周向槽14的轮胎宽度方向两侧，从而将在轮胎周向上彼此邻接的一个横向花纹槽16和另一横向花纹槽16连接在一起。中央周向槽14、横向花纹槽16和肩侧周向槽20是胎面12的主要槽。

[0059] 本示例性实施方式的各肩侧周向槽20以下述方式相对于轮胎周向倾斜：轮胎转动方向侧(箭头A方向侧)的端部定位成比轮胎转动方向侧的相反方向侧(箭头B方向侧)的端部靠轮胎宽度方向内侧。

[0060] 在胎面12上，由中央周向槽14、横向花纹槽16和肩侧周向侧20划分出中央侧花纹块22，由肩侧周向槽20和横向花纹槽16划分出肩侧花纹块26。

[0061] 在各肩侧花纹块26上，形成有从轮胎宽度方向内侧端部朝向轮胎宽度方向外侧以锯齿形延伸的多个刀槽28。本示例性实施方式的刀槽28的深度设定为横向花纹槽的16的槽深的50％以上(但是刀槽28的最大深度不大于横向花纹槽16的槽深)。

[0062] (关于横向花纹槽的细节)

[0063] 本示例性实施方式的各横向花纹槽16从中央周向槽14朝向接地端12E倾斜地延伸。横向花纹槽16相对于轮胎宽度方向的倾斜角度θ0朝向接地端12E逐渐减小，并且横向花纹槽16的槽宽朝向接地端12E逐渐增大。此外，横向花纹槽16相对于轮胎宽度方向的倾斜角度θ0的变化程度在接地端12E侧大于在轮胎宽度方向中央侧。

[0064] 注意，如图1所示，横向花纹槽16相对于轮胎宽度方向的倾斜角度θ0是横向花纹槽16的槽宽中心线GCL的切线相对于轮胎宽度方向的倾斜角度。

[0065] 注意，横向花纹槽16可以形成为平行于轮胎宽度方向，或者可以相对于轮胎宽度方向倾斜恒定角度地延伸。此外，横向花纹槽16的槽宽从中央周向槽14到接地端12E可以是恒定的。

[0066] (横向花纹槽的沿着长度方向的截面形状)

[0067] 如图2所示，当负荷有最大荷重的100％荷重，处于本示例性实施方式的充气轮胎10安装于适用轮辋30，充气至对应于轮胎标准(本示例性实施方式中为JATMA)最大荷重(最大负荷能力)的最大空气压力的状态，并且相对于水平且平坦的路面31的轮胎转动轴平行于路面时，观察横向花纹槽16的沿着槽长度方向(槽宽中心线GCL)截取的截面时，在接地端
12E附近，横向花纹槽16的槽深形成为槽深从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐变浅，并且槽底16B相对于接触路面31的胎面表面12A倾斜。在轮胎赤道面CL侧，槽底16B形成有相对于接触路面31的胎面表面12A平行的恒定的槽深。注意，在图2中，省略了中央周向槽14和肩侧周向槽20的图示。

[0068] 关于横向花纹槽16，让通过接地端12E并沿与接触路面31的胎面表面12A成直角的方向延伸的假想线FL1与横向花纹槽16的槽底(槽宽中心处)16B的交点为P1。让通过1/3点P2并沿与接触路面31的胎面表面12A成直角的方向延伸的假想线FL2与横向花纹槽16的槽底16B的交点为P3，其中，1/3点P2位于胎面表面12A上从接地端12E朝向轮胎赤道面CL侧的胎面一半宽度1/2TW的距离的1/3处。然后横向花纹槽16的从交点P1到交点P3的槽底16B设定为相对于接触路面31的胎面表面12A的平均倾斜角度θ1不高于5°。注意，横向花纹槽16从1/3点P2到其轮胎赤道面CL端部具有恒定槽深。

[0069] 注意，关于横向花纹槽16的槽深，因为胎面12的接地端12E附近的刚性降低，所以横向花纹槽16的从交点P3到交点P1的槽深没有增大。注意，本示例性实施方式中的“刚性”指压缩刚性。

[0070] 此外，横向花纹槽16在接地端12E处的槽深与在轮胎赤道面CL侧的端部处的槽深相同或者更浅。然而，在接地端12E侧的槽深优选地在轮胎赤道面CL侧的最大槽深的50％至100％的范围内。当接地端12E处的槽深小于轮胎赤道面CL侧的最大槽深的50％时，横向花纹槽16的槽深太浅，从而排水性能降低。另一方面，当接地端12E处的槽深超过100％时，横向花纹槽16的槽深太深，从而存在关于接地端12E附近的花纹块刚性降低的忧虑。

[0071] 注意，基于图2说明了在充气轮胎10施加有荷重并与路面接触的状态下的横向花纹槽16的沿着其槽长度方向截取的截面形状；然而，以下说明是关于充气轮胎10处于无负荷状态的情况。

[0072] 图3示出了当本示例性实施方式的充气轮胎10安装于适用轮辋30，充气至对应于轮胎标准(本示例性实施方式中的JATMA)中的最大荷重(最大负荷能力)的最大空气压力并且未被施加荷重时，横向花纹槽16的沿着其槽长度方向截取的截面。如图3所示，在接地端12E附近，横向花纹槽16的槽深是从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐变浅的槽深，并且在轮胎赤道面CL侧槽深是恒定的。注意在图3中，省略了中央周向槽14和肩侧周向槽20的图示。

[0073] 关于横向花纹槽16，让通过接地端12E并沿与胎面表面12A成直角的方向延伸的假想线FL1与横向花纹槽16的槽底16B(槽宽中心处)之间的交点为P1。让通过1/3点P2并沿与胎面表面12A成直角的方向延伸的假想线FL2与横向花纹槽16的槽底16B的交点为P3，其中，1/3点P2位于胎面表面12A上从接地端12E朝向轮胎赤道面CL侧的胎面一半宽度1/2TW的距离的1/3处。然后交点P1和交点P3之间的槽底16B与接地端12E和1/3点P2之间的胎面表面
12A之间的平均倾斜角度θ2设定为不高于5°。

[0074] (与横向花纹槽的长度方向成直角的截面形状)

[0075] 如图4所示，本示例性实施方式的横向花纹槽16形成为以槽宽(W0)的中心线GCL为界在轮胎转动方向侧(箭头A方向侧)和轮胎转动方向侧的相反方向侧(箭头B方向侧)不对称的形状。

[0076] 如图4所示，在横向花纹槽16中，在横向花纹槽16的槽深D的1/2深度处的位置P4的各侧，各花纹块的位于踏入侧的槽侧壁16F由位于胎面表面12A侧的踏入侧第一倾斜部16Fa(本发明的第一槽侧壁)和位于槽底侧的踏入侧第二倾斜部16Fb(本发明的第二槽侧壁)构造而成。另一方面，在槽宽中心线GCL的另一侧，在横向花纹槽16的槽深D的1/2深度处的位置P5的各侧，位于蹬出侧的槽侧壁16K由位于胎面表面12A侧的蹬出侧第一倾斜部16Ka(本发明的第一槽侧壁)和位于槽底侧的蹬出侧第二倾斜部16Kb(本发明的第二槽侧壁)构造而成。

[0077] 在横向花纹槽16中，沿着槽宽方向测量的踏入侧第一倾斜部16Fa的宽度尺寸是W1，沿着槽宽方向测量的踏入侧第二倾斜部16Fb的宽度尺寸是W2，沿着槽宽方向测量的蹬出侧第一倾斜部16Ka的宽度尺寸是W3，沿着槽宽方向测量的蹬出侧第二倾斜部16Kb的宽度尺寸是W4。

[0078] 注意，踏入侧第二倾斜部16Fb的宽度尺寸W2和蹬出侧第二倾斜部16Kb的宽度尺寸W4优选地设定在横向花纹槽16的槽宽W0的20％至50％的范围内。

[0079] 注意，槽底16B指横向花纹槽16的最深部分。当观察横向花纹槽16的正交于横向花纹槽16的长度方向的截面时，有时槽底16B具有槽宽方向尺寸，如图4的示例所示，有时槽底16B不具有槽宽方向尺寸，如图6的示例所示。

[0080] 让通过踏入侧第一倾斜部16Fa的胎面表面12A侧的端部并垂直于胎面表面12A的假想线为FL3(本发明的第一假想线)。让通过踏入侧第二倾斜部16Fb的胎面表面12A侧的端部(＝1/2槽深D的深度处的位置P4；踏入侧第一倾斜部16Fa的槽底侧的端部)并垂直于胎面表面12A的假想线为FL4(本发明的第三假想线)。让通过踏入侧第二倾斜部16Fb的胎面表面12A侧的端部(＝1/2槽深D的深度处的位置P4)并沿着正交于假想线FL3的槽宽方向延伸的假想线为FL5(本发明的第二假想线)。让通过横向花纹槽16的最深部分(槽宽中心线GCL与槽底16B的交点P6)并沿着平行于胎面表面的槽宽方向延伸的假想线为FL6(本发明的第四假想线)。然后将A1设定为小于B1，其中，A1定义为由假想线FL3、假想线FL5和踏入侧第一倾斜部16Fa围成的大致三角形区域(具有朝向右上的斜线的部分)的面积，B1定义为由假想线FL4、假想线FL6和踏入侧第二倾斜部16Fb围成的大致三角形区域(具有朝向左上的斜线的部分)的面积。

[0081] 设定A1

[0082] 注意，B1和A1之间的比率B1/A1优选设定为120％以上以进一步提高花纹块刚性，更优选地设定为180％以上以更进一步提高花纹块刚性，并且甚至更优选地设定为270％以上。比率B1/A1的实用上限为500％。然而，比率B1/A1的上限可以是无限大的(∞：当A1为0时(例如，当踏入侧第一倾斜部16Fa与胎面表面成直角时))。

[0083] 此外，让通过蹬出侧第一倾斜部16Ka的胎面表面12A侧的端部并垂直于胎面表面12A的假想线为FL7，让通过蹬出侧第二倾斜部16Kb的胎面表面12A侧的端部(＝1/2槽深D的深度处的位置P5；蹬出侧第一倾斜部16Ka的槽底侧的端部)并垂直于胎面表面12A的假想线为FL8。然后将A2设定为小于B2，其中，A2定义为由假想线FL7、假想线FL5和蹬出侧第一倾斜部16Ka围成的大致三角形区域(具有朝向右上的斜线的部分)的面积，B2定义为由假想线FL8、假想线FL6和蹬出侧第二倾斜部16Kb围成的大致三角形区域(具有朝向左上的斜线的部分)的面积。注意，B2和A2之间的比率B2/A2优选设定为120％以上、更优选地设定为180％以上以提高花纹块刚性，并且甚至更优选地设定为270％以上。比率B2/A2的实用上限为
500％。然而，比率B2/A2的上限可以是无穷大的(∞：当A2为0时(例如，当蹬出侧第一倾斜部
16Ka与胎面表面成直角时))。

[0084] 设定A2

[0085] 此外，在本示例性实施方式中，当比较比率B1/A1和比率B2/A2时，比率B1/A1设定为小于比率B2/A2。中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的蹬出侧的花纹块刚性由此提高到比踏入侧的花纹块刚性大的程度。

[0086] 此外，在本示例性实施方式的横向花纹槽16中，踏入侧第二倾斜部16Fb的圆弧状部分的曲率半径Ra和蹬出侧第二倾斜部16Kb的圆弧状部分的曲率半径Rb从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大。结果，踏入侧第二倾斜部16Fb的宽度尺寸W2和蹬出侧第二倾斜部16Kb的宽度尺寸W4增大，并且面积B1和面积B2从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大。中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的踏入侧的花纹块刚性和蹬出侧的花纹块刚性由此从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大。

[0087] (作用、效果)

[0088] 在传统的充气轮胎中，槽的划分出花纹块的槽侧壁整体倾斜以提高花纹块刚性。然而，这降低了槽的容积并降低了湿路面性能，使得难以实现高程度的花纹块刚性和高程度的湿路面性能两者。相反，本示例性实施方式的充气轮胎10能够实现高程度的花纹块刚性和高程度的湿路面性能两者。以下说明是关于安装于车辆时的本示例性实施方式的充气轮胎10的作用和有利效果。

[0089] 当充气轮胎10在湿路面上行进时，接地面内的水(胎面12的胎面表面12A和路面之间的水)被收进中央周向槽14、横向花纹槽16和肩侧周向槽20，并通过中央周向槽14和肩侧周向槽20排出至轮胎周向外侧，通过横向花纹槽16排出至轮胎宽度方向外侧。注意，收进中央周向槽14和肩侧周向槽20的一些水通过横向花纹槽16排出至轮胎宽度方向外侧。本示例性实施方式的充气轮胎10通过以该方式排出接地面内的水来获得湿路面性能。此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，沿着轮胎周向延伸的中央周向槽14布置于轮胎赤道面CL，使接地压力高的轮胎中央部分处的排水性能得到提高。

[0090] 在本示例性实施方式的充气轮胎10的各花纹块的踏入侧，由假想线FL3、假想线FL5和踏入侧第一倾斜部16Fa围成的大致三角形区域的面积A1和由假想线FL4、假想线FL6和踏入侧第二倾斜部16Fb围成的大致三角形区域的面积B1进行比较时，A1设定为小于B1。这能使中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的各花纹块的踏入侧的槽底侧(也就是各花纹块的踏入侧的基部)的刚性得到提高，由此在确保横向花纹槽16的排水性能需要的槽容积的同时使各花纹块的踏入侧的花纹块刚性得到提高。

[0091] 此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10的各花纹块的蹬出侧，由假想线FL7、假想线FL5和蹬出侧第一倾斜部16Ka围成的大致三角形区域的面积A2和由假想线FL8、假想线FL6和蹬出侧第二倾斜部16Kb围成的大致三角形区域的面积B2进行比较时，A2设定为小于B2。这使各花纹块的蹬出侧的槽底侧(也就是各花纹块的蹬出侧的基部)的刚性得到提高，由此在确保横向花纹槽16的排水性能需要的槽容积的同时使各花纹块的蹬出侧的花纹块刚性得到提高。

[0092] 如以上说明的，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，各花纹块的踏入侧的花纹块刚性和蹬出侧的花纹块刚性得到提高，使干路面上的操纵稳定性需要的整体花纹块刚性得到提高。此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，槽侧壁没有整体倾斜以提高花纹块刚性，这会增加胎面12使用的橡胶的量。这因此抑制了滚动阻力的增大。

[0093] 以这种方式，本示例性实施方式的充气轮胎10能够通过获得湿路面性能(特别是防打滑性能)和干路面性能(特别是干路面上的操纵稳定性)来实现高程度的湿路面性能和干路面性能两者。此外，通过抑制中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的各花纹块的变形，能够抑制花纹块对路面的阻力，使花纹块的耐磨损性得到改善。

[0094] 此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，比率B1/A1设定为小于比率B2/A2，构造了中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的各花纹块的蹬出侧的花纹块刚性提高到比踏入侧的花纹块刚性大的程度。因此，与踏入侧的花纹块刚性提高到比蹬出侧的花纹块刚性大的程度的情况相比，能够在充气轮胎10沿箭头A方向转动(驱动时)并且各花纹块接触路面时有效地抑制轮胎周向的变形。

[0095] 此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，横向花纹槽16的踏入侧第二倾斜部16Fb的圆弧状部分的曲率半径Ra和蹬出侧第二倾斜部16Kb的圆弧状部分的曲率半径Rb从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大，使得面积B1和面积B2从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大。这使中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的踏入侧的花纹块刚性和蹬出侧的花纹块刚性从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E逐渐增大。因此，当转弯期间胎面的肩侧(即接地端12E侧)承受大的荷重时，能够有效地抑制肩侧花纹块26在接地端12E侧的变形，使得在确保横向花纹槽16的接地端12E侧的槽容积的同时改善转弯性能。

[0096] 踏入侧第二倾斜部16Fb的横向花纹槽底侧和蹬出侧第二倾斜部16Kb的横向花纹槽底侧形成为圆弧状。因此，抑制了应力集中于横向花纹槽16的槽底16B处，并且抑制了从槽底16B开始的裂纹的产生。此外，因为当水在横向花纹槽16内流动时水流趋向于层流而非湍流，所以改善了排水性能。

[0097] 踏入侧第二倾斜部16Fb的宽度尺寸W2和蹬出侧第二倾斜部16Kb的宽度尺寸W4设定在横向花纹槽16的槽宽W0的20％至50％的范围内，由此能够实现高程度的花纹块刚性和排水性能两者。注意，当宽度尺寸W2和宽度尺寸W4相对于横向花纹槽16的槽宽W0的比例小于20％时，难以充分地提高花纹块刚性。另一方面，当宽度尺寸W2和宽度尺寸W4相对于横向花纹槽16的槽宽W0的比例超过50％时，难以确保横向花纹槽16的足够的容积。此外，使宽度尺寸W2或宽度尺寸W4中的任一个太大就不能增加另一个的尺寸。

[0098] 注意，横向花纹槽16相对于轮胎宽度方向的倾斜角度θ0朝向接地端12E逐渐减小，并且横向花纹槽16相对于轮胎宽度方向的倾斜角度θ0的变化在接地端12E侧大于在轮胎宽度方向中央侧。横向花纹槽16延伸的方向因此接近胎面12与路面之间的水容易地朝向接地面外侧流动的方向。这使排水性能和湿路面性能得到改善。

[0099] 横向花纹槽16在湿路面上行进时使收进接地面的水从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E侧流动，并将水从接地端12E侧排出至轮胎外侧。在接地端12E附近，槽底16B倾斜成使得横向花纹槽16的槽深朝向接地端12E逐渐变浅，并且槽底16B的倾斜角度θ1设定为不大于5°。已经收进槽内的水由此能够朝向接地端12E平滑地流动并在接地端12E附近排出，由此使湿路面性能得到改善。此外，本示例性实施方式的横向花纹槽16的槽宽从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E侧逐渐变宽。这也使得从轮胎赤道面CL侧朝向接地端12E侧的排水性能得到改善，由此使湿路面性能得到进一步改善。

[0100] 此外，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，在接地端12E附近，槽底16B倾斜成使得横向花纹槽16的槽深朝向接地端12E逐渐变浅。因此不存在像槽底16B倾斜成使得横向花纹槽16的槽深朝向接地端12E逐渐变深的情况下的花纹块刚性降低的忧虑，从而确保了干路面性能需要的接地端12E附近的花纹块刚性。以这种方式，通过将横向花纹槽16的槽底16B的倾斜角度θ1设定为不大于5°，能够实现高程度的湿路面性能和干路面性能两者。

[0101] 注意，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，优选满足a

[0102] 令肩侧周向槽20的一个轮胎周向侧端部与横向花纹槽16的之间的连接部的截面面积为b(mm2)，优选满足b

[0103] 截面面积a优选为0mm2至18mm2。这是因为截面面积a设定为0mm2以上使雪上的牵引性能得到改善，同时截面面积a设定为18mm2以下抑制了上述湍流的发生，并且使用作主要的水流路的横向花纹槽16的排水性能得到进一步改善。

[0104] 此外，截面面积b优选为8mm2至46mm2。这是因为截面面积b设定为8mm2以上使雪堵塞得到抑制并确保从周向槽3b排出的水的量，同时截面面积b设定为46mm2以下抑制了上述湍流的发生，并且使用作主要的水流路的横向花纹槽16的排水性能得到进一步提高。

[0105] 此外，截面面积c优选为77mm2至110mm2。这是因为截面面积c设定为77mm2以上确保了在作为主要水流路的横向花纹槽16中流动的水的量，由此使排水性能得到改善，同时截面面积c设定为110mm2以下确保了接地面积，因而使干路面行驶性能等得到确保。

[0106] 注意，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，比率B1/A1设定为小于比率B2/A2，使得构造了中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的各花纹块的蹬出侧的花纹块刚性提高到比踏入侧的花纹块刚性大的程度。然而本发明不限于此。比率B1/A1可以设定为大于比率B2/A2，使得构造了中央侧花纹块22和肩侧花纹块26的各花纹块的踏入侧的花纹块刚性提高到比蹬出侧的花纹块刚性大的程度。

[0107] 此外，在胎面12中，在例如具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26和具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26两者都存在的情况下，具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26相对于具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26具有较小的花纹块刚性。在这种情况下，优选的是，通过例如采用使划分出具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26的横向花纹槽16的踏入侧曲率半径Ra和蹬出侧曲率半径Rb大于划分出具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26的横向花纹槽16的踏入侧曲率半径Ra和蹬出侧曲率半径Rb的方法，使位于具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26侧面的槽侧壁的刚性提高到比位于具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26侧面的槽侧壁的刚性大的程度。因此，在依然确保横向花纹槽16的槽容积的同时，增大具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26的花纹块刚性的有利效果大于增大具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26的花纹块刚性的有利效果。这因此能够使具有短的周向尺寸的肩侧花纹块26和具有长的周向尺寸的肩侧花纹块26之间的花纹块刚性的差减小。

[0108] 使横向花纹槽16沿轮胎宽度方向延伸或者相对于轮胎宽度方向以45°以下的角度倾斜延伸就足够了。通过使横向花纹槽16沿着轮胎转动期间水流动的方向延伸，能够提高排水性能。为了确保槽容积以排水，横向花纹槽16的槽深(最大深度)优选为1.0mm至9.2mm。为了实现高程度的排水性能以及干路面与冰/雪路面上的制动性能和操纵稳定性两者，横向花纹槽16优选地以轮胎周向上16mm至20mm的间隔布置。如图1所示，为了降低花纹噪声，横向花纹槽16优选配置有在轮胎赤道面CL的一个轮胎宽度方向侧和另一轮胎宽度方向侧之间所设的绕着胎面周向的相位差。

[0109] 为了实现高程度的排水性能和冰/雪路面上的操纵稳定性两者，肩侧周向槽20优选沿轮胎周向延伸或者相对于轮胎周向以0°以上、45°以下的角度倾斜延伸。为了实现高程度的排水性能以及干路面与冰/雪路面上的制动性能和操纵稳定性两者，肩侧周向槽20的槽宽优选为2.0mm至10.0mm。为了实现高程度的排水性能以及干路面与冰/雪路面上的制动性能和操纵稳定性两者，肩侧周向槽20的槽深(最大深度)优选为4.0mm至9.2mm。

[0110] 注意，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，为了实现高程度的排水性能以及干路面与冰/雪路面上的制动性能和操纵稳定性两者，胎面12的胎面表面12A的负比率(胎面的胎面表面中的槽面面积相对于胎面的胎面表面的表面积的比例)优选设定为33％至40％。为了使横向花纹槽16充分发挥作为主要的水流路的作用，横向花纹槽16的槽表面积优选大于肩侧周向槽20的槽表面积，并且总的槽表面积的50％以上优选为横向花纹槽16的槽表面积。

[0111] [第二示例性实施方式]

[0112] 接下来，参照图5说明根据本发明的第二示例性实施方式的充气轮胎10。注意，对与第一示例性实施方式的构造相同的构造赋予相同的附图标记，并省略其说明。

[0113] 如图5所示，在本示例性实施方式的充气轮胎10的横向花纹槽16中，踏入侧的槽侧壁16F和蹬出侧的槽侧壁16K形成有多个直线部分。

[0114] 与第一示例性实施方式中相同，本示例性实施方式的充气轮胎10中也将A1设定为小于B1，A2设定为小于B2，因此能够在确保横向花纹槽16的排水性能需要的槽容积的同时提高各花纹块的花纹块刚性。

[0115] [第三示例性实施方式]

[0116] 接下来，参照图6说明根据本发明的第三示例性实施方式的充气轮胎10。注意，对与第一示例性实施方式的构造相同的构造赋予相同的附图标记，并省略其说明。

[0117] 如图6所示，在本示例性实施方式的充气轮胎10的横向花纹槽16中，踏入侧第二倾斜部16Fb的圆弧状部分的曲率半径Ra和蹬出侧第二倾斜部16Kb的圆弧状部分的曲率半径Rb设定为比第一示例性实施方式中的大，并且踏入侧第二倾斜部16Fb的圆弧状部分和蹬出侧第二倾斜部16Kb的圆弧状部分彼此平滑地连接。

[0118] 与第一示例性实施方式中相同，本示例性实施方式的充气轮胎10中也将A1设定为小于B1，A2设定为小于B2，因此能够在确保横向花纹槽16的排水性能需要的槽容积的同时提高各花纹块的花纹块刚性。

[0119] 此外，由于曲率半径Ra和曲率半径Rb设定为比第一示例性实施方式中的大，因此本示例性实施方式中的花纹块刚性能够提高到比第一示例性实施方式中的大的程度。

[0120] [第四示例性实施方式]

[0121] 接下来，参照图7至图10说明根据本发明的第四示例性实施方式的充气轮胎10。注意，对与第一示例性实施方式的构造相同的构造赋予相同的附图标记，并省略其说明。

[0122] 如图7所示，在本示例性实施方式的充气轮胎10中，横向花纹槽16的槽底16B在交点P1和交点P3(1/3点P2的正下方)之间的平均槽深D1设定为横向花纹槽16的轮胎赤道面CL侧的端部的槽深D0的90％以上。

[0123] 在以此方式将横向花纹槽16的槽深设定为D1≤90％D0的情况下，如图7和图8所示，为了提高肩侧花纹块26的花纹块刚性，从槽底16B突出以提供较浅槽深的隆起底部32优选设置于布置在1/3点P2的轮胎宽度方向外侧的刀槽28中，也就是在本示例性实施方式中的肩侧花纹块26的刀槽28内。

[0124] 如图7和图8所示，为了获得提高了的花纹块刚性的有利效果，设置于刀槽28处的隆起底部32的长度L’优选设定为1.5mm以上。

[0125] 如图7所示，隆起底部32的高度尺寸h(从刀槽28的槽底测量)小于刀槽28的槽深尺寸，并且隆起底部32的顶点的位置低于胎面12的胎面表面12A(也就是在轮胎径向内侧)。在本示例性实施方式中，在各刀槽28中均设置两个隆起底部32；然而，设置至少一个就足够了，并且可以设置三个以上，而且隆起底部32可以设置在期望提高花纹块刚性的位置。

[0126] 如图7和图8所示，在各肩侧花纹块26中均形成有从轮胎宽度方向内侧端朝向轮胎宽度方向外侧延伸并越过接地端12E的多个刀槽28。在刀槽28具有横向花纹槽16的槽深的60％以上的槽深的情况下，优选的是，为了提高肩侧花纹块26的接地端12E侧的花纹块刚性，多个刀槽28中的至少一半以上的刀槽28在从接地端12E朝向轮胎宽度方向内侧20mm的范围内设置有具有2mm以上4mm以下高度h的隆起底部32。隆起底部32的高度h小于2mm会使提高花纹块刚性的有利效果不充分，而隆起底部32的高度h大于4mm会使花纹块刚性局部过高。

[0127] 此外，优选的是，为了提高肩侧花纹块26的轮胎宽度方向内侧的花纹块刚性，将隆起底部32设置在肩侧花纹块26的从肩侧花纹块26的轮胎宽度方向内侧端朝向接地端12E侧的接地宽度BW(沿轮胎宽度方向)的40％的范围内。注意，优选的是，设置在肩侧花纹块26的从肩侧花纹块26的轮胎宽度方向内侧端朝向接地端12E侧的接地宽度BW(沿轮胎宽度方向)的40％的范围内的隆起底部32的高度在2mm以上5mm以下。

[0128] 如图8所示，在隆起底部32在肩侧花纹块26的从肩侧花纹块26的轮胎宽度方向内侧端朝向接地端12E侧的接地宽度BW(沿轮胎宽度方向)的40％的范围内设置在各刀槽28处、并且隆起底部32沿着一个方向形成直线状的行使得花纹块刚性可能变得局部过高的情况下，虽然省略了图示，但优选的是，设置有具有高的高度的隆起底部32(例如具有5mm高度的隆起底部32)的刀槽28和设置有相对于具有高的高度的隆起底部32具有低的高度的隆起底部32(例如具有2mm高度的隆起底部32)的刀槽28在轮胎周向上交替布置。这能够适当地提高肩侧花纹块26的轮胎宽度方向内侧部分的花纹块刚性，使得肩侧花纹块26的耐磨损性得到改善。

[0129] 此外，在设置有隆起底部32的多个刀槽28形成于肩侧花纹块26并且隆起底部32沿着一个方向形成直线状的行使得花纹块刚性可能变得局部过高的情况下，如图9所示，通过沿轮胎周向交替地布置设置有隆起底部32的刀槽28和未设置有隆起底部32的刀槽28，能够抑制花纹块刚性的局部升高并能够适当地提高花纹块刚性。

[0130] 此外，在设置有隆起底部32的多个刀槽28沿轮胎周向排列的情况下，如图10所示，通过使一个刀槽28的隆起底部32和另一刀槽28的隆起底部32以在轮胎周向上相邻的刀槽28的隆起底部32在轮胎周向上彼此不邻近的方式排列成在轮胎宽度方向上彼此错开，能够抑制花纹块刚性的局部升高并能够适当地提高花纹块刚性。

[0131] [第五示例性实施方式]

[0132] 接下来，参照图11说明根据本发明的第五示例性实施方式的充气轮胎10。注意，对与上述示例性实施方式的构造相同的构造赋予相同的附图标记，并省略其说明。

[0133] 如图11所示，在本示例性实施方式的充气轮胎10的横向花纹槽16中，胎面表面12A和槽底16B彼此平行的具有恒定槽深的平行部16Bb设置为从接地端12E朝向轮胎宽度方向内侧，沿槽深变深的方向倾斜的倾斜部16Ba设置于平行部16Bb的轮胎宽度方向内侧。注意，从倾斜部16Ba的轮胎宽度方向内侧端朝向轮胎赤道面CL侧，胎面表面12A和槽底16B彼此平行并且设有恒定的槽深。注意，在本示例性实施方式中，横向花纹槽16的从交点P1到交点P3的槽底16B相对于接触路面31的胎面表面12A的平均倾斜角度θ1也设定为不高于5°。

[0134] 在交点P1和交点P3之间，本示例性实施方式的充气轮胎10的横向花纹槽16的槽底16B不以恒定角度倾斜，并且平行于胎面表面12A行进的平行部16Bb设置于接地端12E侧。然而，横向花纹槽16的从交点P1到交点P3的槽底16B的平均倾斜角度设定为不高于5°，在接地端12E附近，槽底16B平行于胎面表面12A(路面31)并具有恒定的槽深。因此，收进横向花纹槽16的水在接地端12E附近顺畅地流动且不会发生湍流，并且从接地端12E朝向接地面外侧排出。

[0135] [其它示例性实施方式]

[0136] 已经给出了本发明的一些示例性实施方式的说明；然而本发明不限于此。显然在不脱离本发明的主旨的范围内可以实施各种其它变型。

[0137] 在横向花纹槽16中，作为最低要求，设定A1

[0138] 此外，比率B1/A1和比率B2/A2比较时，比率B1/A1可以设定为大于比率B2/A2，或者比率B1/A1可以设定为等于比率B2/A2。

[0139] [试验例1]

[0140] 为了确认本发明的有利效果，生产了传统例和应用本发明的实施例1至实施例4的轮胎的原型。在表1中列出了各种规格的轮胎。各轮胎均具有图1所示的胎面花纹，并且如表1所示，横向花纹槽的槽侧壁的面积A和面积B之间的关系彼此不同。

[0141] 对各轮胎进行以下试验以评价湿路面上的防打滑性能、干路面上的单圈时间和耐磨损性。

[0142] <防打滑性能(直线)>

[0143] 具有195/65R15的轮胎尺寸的试验轮胎均组装至适用轮辋，充气至200kPa的内压，并在水深7mm的湿路面上加速。通过对发生打滑时的速度进行比较来评价排水性能。

[0144] 使用相对值的指数进行评价，其中将根据传统例的轮胎的评价结果设为100。数值越大，湿路面性能就越好。

[0145] <防打滑性能(转弯)>

[0146] 具有195/65R15的轮胎尺寸的轮胎均组装至适用轮辋并充气至200kPa的内压，当以80m半径通过水深5mm的湿路面时测量发生打滑的临界横向G。使用指数来表示评价，其中将传统例的轮胎的发生打滑的临界横向G设为100。数值越大，转弯时的防打滑性能就越好。

[0147] <单圈时间>

[0148] 具有195/65R15的轮胎尺寸的轮胎均组装至适用轮辋并充气至200kPa的内压，并且在具有干路面的试验路线上行进时测量单圈时间。

[0149] 使用指数来表示评价，其中将根据传统例的轮胎的单圈时间设为100。数值越小，单圈时间就越短，干路面性能就越好。

[0150] <偏磨损性>

[0151] 具有195/65R15的轮胎尺寸的轮胎均组装至适用轮辋并充气至200kPa的内压，轮胎在试验路线上行进直到中央部分磨损掉1.2mm。

[0152] 通过肩端部的磨损量除以中央部的磨损量来获得磨损量比。因此，数值越接近1，磨损就越均匀，偏磨损性就越好。

[0153] [表1]

[0154]

[0155] 如表1所示，应用本发明的实施例1至实施例4的轮胎全部表现出比根据传统例的轮胎好的防打滑性能和单圈时间。

[0156] [表2]

[0157]

[0158] 如表2所示，应用本发明的实施例1至实施例4的轮胎全部展现了已安装时的内侧端部处的磨损量与中央部处的磨损量之间的较小比率，因此表现出比根据传统例的轮胎好的偏磨损性。

[0159] 2015年6月15日递交的日本专利申请2015-120367号的公开内容通过引用以其整体并入本说明书。

[0160] 本说明书所记载的所有文献、专利申请、以及技术标准与具体且分别地记载各文献、专利申请以及技术标准通过参照被并入的情况相同程度地，通过参照并入本说明书中。