440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法

摘要

本发明涉及一种440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法，其中440C不锈钢注射成型喂料，包括以下质量百分比的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末88％～91％，成型剂9％～12％；其中，所述成型剂包括共聚甲醛60～70份。上述440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法中，440C不锈钢注射成型喂料的熔融指数及致密度为440C金属粉末冶金喂料标准，440C不锈钢的密度及硬度符合440C金属材料标准，相比传统440C不锈钢注射成型喂料，降低了成本，且在一定程度上提升了生产效率。

权利要求

1.一种440C不锈钢制件的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：将440C不锈钢注射成型喂料的440C不锈钢粉末预热到160±10℃；其中，所述440C不锈钢注射成型喂料包括以下质量百分比的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末88%~

91%，成型剂9% 12%；其中，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡3 6份、光热稳~ ~定剂2 5份、硬脂酸2 5份、氯化聚乙烯8 10份、环氧大豆油8 10份、乙烯-醋酸乙烯8 10份以~ ~ ~ ~ ~及共聚甲醛60 70份；

~

将所述440C不锈钢注射成型喂料的所述成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀；

挤出制粒；

成型、脱脂、烧结；其中，所述脱脂采用硝酸脱脂工艺，硝酸浓度＞98%，脱脂温度为100~

130℃，脱脂时间为5 7小时，注酸速率为3.5g/min；所述烧结采用真空烧结工艺，其最高温~度为1230 1270℃，最高温保温时间为90 120min，烧结时间为20 24小时；并且，在烧结之~ ~ ~后，所述440C不锈钢制件的制备方法还包括检测步骤；其中，所述检测步骤包括以下步骤：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上；测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；对于所述440C不锈钢制件的每一侧面，将一个拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触，并使所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体位于预设位置，其中，所述拼接长方体由两个相同的直角三棱镜拼接而成；测量所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的该侧面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；直至测量完成所述440C不锈钢制件的每一侧面的尺寸；将两个所述拼接长方体对称并排置于所述二次元测量平台上，将所述440C不锈钢制件置于其中一个所述拼接长方体上，测量另一个所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的底面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。

2.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，将所述440C不锈钢粉末预热到160±5℃。

3.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，预热的环境转速为1 5r/min。

~

4.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，混匀的时间为10 40min。

~

5.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，混匀的环境转速为25 35r/min。

~

6.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，混匀的温度为190±30℃。

7.根据权利要求6所述制备方法，其特征在于，混匀的温度为190±10℃。

8.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，所述440C不锈钢粉末粒度为800目，且其振实密度为3.9g±0.1/cm³。

9.根据权利要求1所述制备方法，其特征在于，所述440C不锈钢粉末包括以下质量百分比的组分：碳0.95% 1.2%，铬16% 18%，锰＞1%，钼＞0.75%，磷＞0.04%，硅＞1%，硫＞0.03%，~ ~余量为Fe。

10.一种440C不锈钢制件，其特征在于，采用如权利要求9所述440C不锈钢制件的制备方法制备得到。

说明书

440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法

技术领域

[0001] 本发明涉及金属注射成型技术，特别是涉及440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法。

背景技术

[0002] 随着科技的发展，金属注射成型(MIM，Metal injection moulding)是传统粉末冶金技术和塑料注射成型技术相结合的一种近净成形技术，适合小型、形状复杂零件的批量生产，比较好地解决了零件生产成本高的问题。随着MIM技术的改进，金属粉混合物的松装密度得以提高，而使用新型粘结剂，也使得收缩率减少，尺寸及精确度、致密度等问题得以解决。

[0003] 现阶段MIM技术已经逐渐成熟，市场应用也逐渐广泛，行业之间的竞争也越来越激烈。开发出较低成本、高性能的MIM原料(喂料)成为了行业之间竞争的一个方向。

[0004] 440C不锈钢是一种高碳高铬马氏体型不锈钢，含碳量在1.0％，含铬量17％，主要用于制造在腐蚀环境和无润滑强氧化气氛中工作的轴承零件。440C不锈钢具有较好的高温尺寸稳定性，所以也可以作为耐腐蚀高温轴承钢使用。另外，还可以用来制造高质量的刀具，如医用手术刀，剪刀，喷嘴、轴承等。440C不锈钢承受动载荷的能力较低。

[0005] 440C不锈钢具有所有不锈钢、耐热钢中最高的硬度。用于喷嘴及轴承等，440C不锈钢作为马氏体型不锈钢与普通合金钢一样具有通过淬火实现硬化的特性，因此可通过选择牌号及热处理条件来得到较大范围的不同的力学性能。

[0006] 440C不锈钢的抗锈能力不错，是进口量产小刀较为常用的不锈钢，其含铬量高达16～18％，也是最早用于刀具制作的不锈钢之一，颇受欢迎。如果作为不锈轴承钢来进行热处理，一般需要在回火操作之前进行深冷处理。这样的深冷处理处理提高了钢材的硬度，增加了耐磨性和尺寸稳定性。因此，对440C不锈钢的深冷处理，也常被用于刀具热处理上。

发明内容

[0007] 基于此，有必要提供一种440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法，亦可称为440C不锈钢注射成型喂料及其制备方法与440C不锈钢及其制备方法。

[0008] 一种440C不锈钢注射成型喂料，其包括以下质量百分比的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末88％～91％，成型剂9％～12％；其中，所述成型剂包括共聚甲醛60～70份。

[0009] 一种440C不锈钢注射成型喂料的制备方法，其包括以下步骤：将所述440C不锈钢注射成型喂料的所述440C不锈钢粉末预热到160±10℃；将所述440C不锈钢注射成型喂料的所述成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀；挤出制粒。

[0010] 在其中一个实施例中，将所述440C不锈钢粉末预热到160±5℃。

[0011] 在其中一个实施例中，预热的环境转速为1～5r/min。

[0012] 在其中一个实施例中，混匀的时间为10～40min。

[0013] 在其中一个实施例中，混匀的环境转速为25～35r/min。

[0014] 在其中一个实施例中，混匀的温度为190±30℃。

[0015] 在其中一个实施例中，混匀的温度为190±10℃。

[0016] 一种440C不锈钢制件的制备方法，其包括上述任一项所述440C不锈钢注射成型喂料的制备方法，并在挤出制粒之后，还包括步骤：成型、脱脂、烧结。

[0017] 一种440C不锈钢制件，其采用上述任一项所述440C不锈钢制件的制备方法制备得到。

[0018] 上述440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法中，440C不锈钢注射成型喂料的熔融指数及致密度为440C金属粉末冶金喂料标准，440C不锈钢的密度及硬度符合440C金属材料标准，相比传统440C不锈钢注射成型喂料，降低了成本，且在一定程度上提升了生产效率。

附图说明

[0019] 图1为本发明一个实施例的示意图。

具体实施方式

[0020] 为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明。但是本发明能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似改进，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。

[0021] 需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。

[0022] 除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。在本发明的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施方式的目的，不是旨在于限制本发明。本文所使用的术语“及/或”包括一个或多个相关的所列项目的任意的和所有的组合。

[0023] 本发明一个实施例是，一种440C不锈钢注射成型喂料，其包括以下质量百分比的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末88％～91％，成型剂9％～12％；其中，所述成型剂包括共聚甲醛60～70份。例如，440C不锈钢注射成型喂料按质量百分比包括440C不锈钢粉末88％及成型剂12％；又如，440C不锈钢注射成型喂料按质量百分比包括440C不锈钢粉末89％及成型剂11％；又如，440C不锈钢注射成型喂料按质量百分比包括440C不锈钢粉末
90％及成型剂10％；又如，440C不锈钢注射成型喂料按质量百分比包括440C不锈钢粉末
91％及成型剂9％。本发明及其各实施例采用共聚甲醛作为全部成型剂或者大部分成型剂，共聚甲醛的熔融温度为165℃，挤出造粒温度一般可设置在175～190℃，在保证实现充分熔融前提下，不至于物料温度过高；由于共聚甲醛属切敏性聚合物，温度在熔点以上时，熔体的流动性对剪切速率较为敏感，故剪切速度可设置较高，利于物料的挤出，且共聚甲醛工艺更容易控制；例如，共聚甲醛的型号为M90、M450、M570等。共聚甲醛应用于本发明及其各实施例，一方面能够确保440C不锈钢注射成型喂料的熔融指数及致密度为440C金属粉末冶金喂料标准，且以440C不锈钢注射成型喂料此为基础的440C不锈钢的密度及硬度符合440C金属材料标准，另一方面相对于传统配方能够降低生产成本，且在一定程度上提升了生产效率，相比市场现有440C不锈钢MIM喂料，成本节约10～20％。

[0024] 例如，所述440C不锈钢粉末采用市售产品；例如，本发明所用440C不锈钢，其粒度为-800目；网目是表示标准筛的筛孔尺寸的大小。在泰勒标准筛中，所谓网目就是2.54厘米(1英寸)长度中的筛孔数目，简称为目。目数越大，表示颗粒越细。目数前加正负号则表示能否漏过该目数的网孔。负数表示能漏过该目数的网孔，即颗粒尺寸小于网孔尺寸；而正数表示不能漏过该目数的网孔，即颗粒尺寸大于网孔尺寸。优选为其粒度100％<-800目；100％<-800目，即所有的440C不锈钢粉末均可从800目的筛网的网孔透过，例如，本发明所用440C3 3
不锈钢粉末，其振实密度为3.9±0.1g/cm ，优选为3.9g/cm ，振实密度为粉末经过振实后的堆积密度。例如本发明所用440C不锈钢粉末，其粒度为800目，且其振实密度为3.9g/cm3。振实密度的限定有利于降低成型剂的用量且使得到的喂料具有较好的流动性；例如，采用高压水雾化法制备所述440C不锈钢粉末，通过适当提升雾化压力，使得粉末颗粒尺寸小且分布均匀，从而提高了440C不锈钢粉末的振实密度。例如，所述440C不锈钢粉末包括以下质量百分比的组分：碳0.95％～1.2％，铬16％～18％，锰＞1％，钼＞0.75％，磷＞0.04％，硅＞
1％，硫＞0.03％，余量为Fe。锰、钼、磷、硅及硫的上限根据440C不锈钢的具体要求设置或调整即可。

[0025] 例如，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡3～6份，光热稳定剂2～5份，硬脂酸2～5份，氯化聚乙烯(CPE)8～10份，环氧大豆油8～10份，乙烯-醋酸乙烯8～10份以及共聚甲醛(POM)60～70份。例如，一种440C不锈钢注射成型喂料，其包括以下质量百分比的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末88％～91％，成型剂9％～12％；其中，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡3～6份，光热稳定剂2～5份，硬脂酸2～5份，氯化聚乙烯8～10份，环氧大豆油8～10份，乙烯-醋酸乙烯8～10份以及共聚甲醛60～70份。例如，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡6份，光热稳定剂5份，硬脂酸5份，氯化聚乙烯10份，环氧大豆油10份，乙烯-醋酸乙烯10份以及共聚甲醛70份。又如，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡3份，光热稳定剂2份，硬脂酸2份，氯化聚乙烯8份，环氧大豆油8份，乙烯-醋酸乙烯8份以及共聚甲醛60份。又如，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡4份，光热稳定剂3份，硬脂酸4份，氯化聚乙烯9份，环氧大豆油9份，乙烯-醋酸乙烯9份以及共聚甲醛65份。又如，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡4份，光热稳定剂3份，硬脂酸3份，氯化聚乙烯9份，环氧大豆油8份，乙烯-醋酸乙烯8份以及共聚甲醛68份。采用上述配比的成型剂，在保证440C不锈钢注射成型喂料及440C不锈钢产品性能达标的前提下，能够降低MIM喂料成本大约10％～15％。又如，所述成型剂还包括植物油0.1～0.2份；在其中一个实施例中，所述植物油为花生油、橄榄油或菜籽油。例如，所述植物油为食用级的花生油、橄榄油或菜籽油。又一个例子是，所述植物油包括质量比例为
2:1的花生油与橄榄油；加入适量的植物油，尤其是质量比例为2:1的花生油与橄榄油，有利于配合巴西棕榈蜡及共聚甲醛加快后续步骤中的脱脂过程。又如，所述成型剂按质量百分比包括以下组分：巴西棕榈蜡3～6％，光热稳定剂2～5％，硬脂酸2～5％，氯化聚乙烯8～
10％，环氧大豆油8～10％，乙烯-醋酸乙烯8～10％以及共聚甲醛60～70％。例如，所述光热稳定剂为硬脂酸锌、硬脂酸钠及/或硬脂酸钙等。

[0026] 共聚甲醛应用于本发明及其各实施例较为重要，例如，所述共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比为66％至69％，共聚甲醛的含量很重要，少了的话会影响成型剂的流动性与稳定性乃至于影响440C不锈钢粉末注射成型喂料的流动性，过高的话又会影响成型剂配合440C不锈钢粉末形成440C不锈钢注射成型喂料的稳定性与脱脂速度，经多次试验，在配合440C不锈钢粉末的密度的情况下，共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比为66％至69％时效果较好，优选为，共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比为67.5％至68.2％。这样，通过合理设计共聚甲醛的含量，能够对所述成型剂起到流动性较好、成型稳定性较高以及脱脂速度较快的效果。

[0027] 一个例子是，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡4份，光热稳定剂2份，硬脂酸3份，氯化聚乙烯8份，环氧大豆油8份，乙烯-醋酸乙烯8份以及共聚甲醛69份，所述共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比约为67.6％。一个较好的例子是，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡4份，光热稳定剂2份，硬脂酸3份，氯化聚乙烯8份，环氧大豆油8份，乙烯-醋酸乙烯8份以及共聚甲醛70份，所述共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比约为68.0％。又一个较好的例子是，所述成型剂包括以下质量份数的组分：巴西棕榈蜡3.5份，光热稳定剂2份，硬脂酸3份，氯化聚乙烯8.5份，环氧大豆油8份，乙烯-醋酸乙烯8份以及共聚甲醛69.5份，所述共聚甲醛在所述成型剂中的质量百分比约为67.8％。这样，通过合理地选配成型剂的组分及用量，大量共聚甲醛搭配适量巴西棕榈蜡和氯化聚乙烯能够充分发挥成型剂的稳定性及粘结性并提升喂料的流动性，一并配合适量乙烯-醋酸乙烯酯共聚物及环氧大豆油能够充分实现成型剂的耐老化性与耐臭氧性；整体配比有利于提高成型剂的流动性、粘结性、成型稳定性、脱脂速度、耐老化性与耐臭氧性，以及成型后喂料的流动性、化学稳定性、脱脂速度、刚性与韧性，且具有产品尺寸稳定的优点，从而获得较好的440C不锈钢注射成型喂料。且采用上述配比的成型剂，在保证440C不锈钢注射成型喂料及440C不锈钢产品性能达标的前提下，能够降低MIM喂料成本大约15％。

[0028] 可以理解，根据实际情况，所述“份”可以为各种质量或者具有各种质量单位；例如，1份为0.0001g至10000g中的某一质量；例如，1份包括0.02克、0.0675克、0.1克、0.1234克、0.2克、0.5克、1克、1.2克、2克、5克、100克、1000克或者10000克等，以此类推，可根据实际情况和比例设置。

[0029] 例如，一种440C不锈钢注射成型喂料的制备方法，其包括以下步骤：将上述任一实施例所述440C不锈钢注射成型喂料的所述440C不锈钢粉末预热到160±10℃；将上述任一实施例所述440C不锈钢注射成型喂料的所述成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀；挤出制粒。例如，如图1所示，一种440C不锈钢注射成型喂料的制备方法，其包括以下步骤：将440C不锈钢粉末预热到160±10℃；将成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀；挤出制粒。

[0030] 在其中一个实施例中，将所述440C不锈钢粉末预热到160±5℃。在其中一个实施例中，预热的环境转速为1～5r/min。在其中一个实施例中，混匀的时间为10～40min。在其中一个实施例中，混匀的环境转速为25～35r/min。在其中一个实施例中，混匀的温度为190±30℃。例如，混匀的温度为190±10℃。

[0031] 例如，将所述440C不锈钢粉末预热到160±10℃，包括：将440C不锈钢粉末或配制440C不锈钢的各组分的金属粉末在混炼机中预热，设定转速1～5r/min，并加热到160±5℃。其中，配制440C不锈钢的各组分的金属粉末，即为配制440C不锈钢的以下质量百分比的组分的粉末：碳0.95％～1.2％，铬16％～18％，锰＞1％，钼＞0.75％，磷＞0.04％，硅＞
1％，硫＞0.03％，余量为Fe，具体包括碳粉、铬粉及铁粉等。例如，将所述成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀，包括：将成型剂加入已达到所述预定温度的440C不锈钢粉末或配制440C不锈钢的各组分的金属粉末中并混炼，设定混炼机转速25～35r/min，搅拌时间为10～30min，使440C不锈钢粉末或配制440C不锈钢的各组分的金属粉末与成型剂预结成泥团状物料。例如，挤出制粒，包括：将泥团状物料送入挤出机，塑化、挤出，并进行造粒，制得440C不锈钢注射成型喂料。

[0032] 例如，一种440C不锈钢制件的制备方法，其包括上述任一实施例所述440C不锈钢注射成型喂料的制备方法，并在挤出制粒之后，还包括步骤：成型、脱脂、烧结。例如，在得到所述440C不锈钢注射成型喂料之后，经常规注射成型工艺进行成型、脱脂及烧结处理。例如，一种440C不锈钢制件的制备方法，包括步骤：将任一实施例所述440C不锈钢注射成型喂料的所述440C不锈钢粉末预热到160±10℃；将任一实施例所述440C不锈钢注射成型喂料的所述成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀；挤出制粒；成型；脱脂；烧结。可以理解，上述440C不锈钢粉末，包括含有以下质量百分比的组分的440C不锈钢粉末：碳0.95％～1.2％，铬16％～18％，锰＞1％，钼＞0.75％，磷＞0.04％，硅＞1％，硫＞0.03％，余量为Fe；或者上述440C不锈钢粉末为以下质量百分比的组分的粉末：碳0.95％～1.2％，铬16％～18％，锰＞1％，钼＞0.75％，磷＞0.04％，硅＞1％，硫＞0.03％，余量为Fe。

[0033] 例如，所述脱脂采用硝酸脱脂工艺，其中，硝酸浓度＞98％，脱脂温度为100～130℃，脱脂时间为5～7小时，注酸速率为3.5g/min。又如，所述烧结采用真空烧结工艺，其中，最高温度为1230～1270℃，最高温保温时间为90～120min，烧结时间为20～24小时。又如，试样标准样件采用100mm模型长条规格，具体为100mm*10mm*(1～3mm)。

[0034] 例如，在烧结之后，或者在烧结得到440C不锈钢制件之后，或者在烧结得到440C不锈钢制件及其后续加工步骤之后，或者在得到440C不锈钢制件之后，所述440C不锈钢制件的制备方法还包括检测步骤。

[0035] 例如，所述检测步骤包括以下步骤：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上；测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；对于所述440C不锈钢制件的每一侧面，将一个拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触，并使所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体位于预设位置，其中，所述拼接长方体由两个相同的直角三棱镜拼接而成；测量所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的该侧面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；直至测量完成所述440C不锈钢制件的每一侧面的尺寸；将两个所述拼接长方体对称并排置于所述二次元测量平台上，将所述440C不锈钢制件置于其中一个所述拼接长方体上，测量另一个所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的底面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。这样，能够精确测量制备得到的440C不锈钢制件的各个面的微结构，特别适合微结构数量众多以及微结构尺寸不规则的440C不锈钢制件的全尺寸测量，简化了测量工序，降低了品质检测的难度，提升了测量效率。

[0036] 例如，所述检测步骤包括以下步骤。

[0037] 例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上；例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的检测面上；例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的承载面上；例如，所述440C不锈钢制件的最大尺寸小于10毫米，即，所述440C不锈钢制件的长、宽、高、厚或直径等中的最大一个的尺寸小于10毫米。又如，所述440C不锈钢制件的最大尺寸小于5毫米。例如，采用自动夹持组件将所述440C不锈钢制件夹持放置于二次元测量平台上；例如，采用自动夹持组件将所述440C不锈钢制件夹持放置于二次元测量平台的检测面上；例如，自动夹持组件为具有夹持结构的自动机械臂，这样，有利于实现无人自动测量。

[0038] 例如，测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；例如，采用二次元测量仪测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；例如，测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的承载面上朝向所述二次元测量平台的测量方向的尺寸；例如，预先设置二次元测量仪及其二次元测量平台，然后，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上；然后，采用二次元测量仪测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上，所述440C不锈钢制件与所述二次元测量平台之间具有接触面；例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的检测面上，所述440C不锈钢制件与所述二次元测量平台的检测面具有接触面；即接触面为所述440C不锈钢制件的与所述二次元测量平台或其检测面相接触的一面。这样，可以检测得到所述440C不锈钢制件的一面，亦可理解为所述440C不锈钢制件的顶面或者所述440C不锈钢制件朝向二次元测量仪检测方向的一面。

[0039] 例如，对于所述440C不锈钢制件的每一侧面，将一个拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触，并使所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体位于预设位置，其中，所述拼接长方体由两个相同的直角三棱镜拼接而成；测量所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的该侧面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；直至测量完成所述440C不锈钢制件的每一侧面的尺寸；例如，分别测量所述440C不锈钢制件的每一侧面，直至测量完成所述440C不锈钢制件的每一侧面的尺寸；测量所述440C不锈钢制件的一侧面，包括以下步骤：将一个拼接长方体置于所述440C不锈钢制件的该侧面旁并使所述拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件相接触，并使所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体位于预设位置，测量所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的该侧面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。这样，可以方便且准确地测量得到所述440C不锈钢制件的一侧面的细节尺寸，包括了该侧面的各个微结构的尺寸，特别适合同一侧面具有多项需要控制的微结构的440C不锈钢制件的测量。一个例子是，将一个拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触，包括：将一个拼接长方体置于所述440C不锈钢制件待测量的一侧面旁并使所述拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触；或者，将所述440C不锈钢制件置于一个拼接长方体的一侧面旁并使所述440C不锈钢制件待测量的一侧面与所述拼接长方体的一侧面相接触。可以理解，拼接长方体的底面即为直角三棱镜的底面；拼接长方体的侧面即为直角三棱镜于其中直角三角形的腰所在的侧面，直角三棱镜于其中直角三角形的斜边所在的侧面为该拼接长方体的拼接面。

[0040] 在其中一个实施例中，预先将两个相同的直角三棱镜拼接为一个所述拼接长方体。例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上之前，所述检测步骤还包括以下步骤：预先将两个相同的直角三棱镜拼接为一个所述拼接长方体。又如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上之前，所述检测步骤还包括以下步骤：预先将四个相同的直角三棱镜拼接为两个相同的所述拼接长方体。在其中一个实施例中，所述直角三棱镜为等腰直角三棱镜，其中，等腰直角三棱镜即全反射棱镜。这样，可以实现相应的全反射效果。

[0041] 在其中一个实施例中，所述440C不锈钢制件与所述二次元测量平台的接触面为所述440C不锈钢制件的轴线与二次元测量平台的轴线相重合的一面。在其中一个实施例中，所述预设位置的中点为任一所述直角三棱镜的棱的中点位置。其中，棱镜的折射面和反射面统称工作面，两工作面的交线称为棱，垂直棱的截面称为主截面。在其中一个实施例中，所述预设位置的中点为两所述直角三棱镜的接触面的棱的中点位置。这样，将所述440C不锈钢制件在相对于所述拼接长方体的中间位置与所述拼接长方体相接触，使得所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体的反射方向和反射位置都是可以预期的，从而有利于提升测量效率。一个例子是，所述拼接长方体滑动设置于二次元测量平台的滑轨上，且受控自动移动，此时，二次元测量仪无需移动，只需按程序自动调整二次元测量平台上的所述拼接长方体的位置与所述440C不锈钢制件即可，这样，可以实现自动测量所述440C不锈钢制件的一侧面乃至于所述440C不锈钢制件的每一侧面，极大提升了批量产品的测量效率，具有无可比拟的快速测量、快速出货的效果。

[0042] 例如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上，包括：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的托盘上；又如，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上，具体为：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的托盘上；例如，所述托盘转动设置于所述二次元测量平台上，一个例子是，所述托盘受控转动设置于所述二次元测量平台上；一个例子是，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的托盘上，包括：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的托盘上且所述440C不锈钢制件至少一侧面凸出于所述托盘，以使所述440C不锈钢制件的待测量的一侧面能够与所述拼接长方体相接触。一个例子是，将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台的托盘上，包括：将所述440C不锈钢制件固定于二次元测量平台的托盘上且所述440C不锈钢制件至少一侧面凸出于所述托盘；例如，将所述440C不锈钢制件磁吸固定于二次元测量平台的托盘上，或者，将所述440C不锈钢制件卡扣固定于二次元测量平台的托盘上；又一个例子是，将所述440C不锈钢制件夹持固定于二次元测量平台的托盘上；这样，测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸之后，可以方便地通过转动所述托盘或者控制所述托盘，调整所述440C不锈钢制件的每一侧面与所述拼接长方体相接触。这样的设计，有利于实现自动化测量，尤其是技术改进之后可以达到无需人工干预的全自动测量效果。又一个例子是，所述拼接长方体固定设置于二次元测量平台上，且所述托盘受控自动转动，此时，二次元测量仪无需移动，只需按程序自动调整二次元测量平台上的所述托盘的位置即可，这样，可以实现自动测量所述
440C不锈钢制件的一侧面乃至于所述440C不锈钢制件的每一侧面，极大提升了批量产品的测量效率，具有无可比拟的快速测量、快速出货的效果。

[0043] 例如，将两个所述拼接长方体对称并排置于所述二次元测量平台上，将所述440C不锈钢制件置于其中一个所述拼接长方体上，测量另一个所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的底面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。这样，通过全反射效应，可以实现对于所述440C不锈钢制件的底面的测量。在其中一个实施例中，在测量所述440C不锈钢制件的底面时，两个所述拼接长方体相对于两者的接触面对称设置。在其中一个实施例中，两个所述拼接长方体的接触面的底边为四个直角三棱镜的棱。这样，可以实现相应的全反射效果。又如，在测量所述440C不锈钢制件的底面时，还分别从两个所述拼接长方体的侧面提供微光照明，所述微光照明的发光方向垂直于所述拼接长方体的侧面，以在所述拼接长方体内部的两个直角三棱镜的拼接面上实现与二次元测量平台的检测面相反的全反射，从而在提供辅助照明的同时，避免对于二次元测量仪测量所述440C不锈钢制件的底面造成干扰。

[0044] 一个例子是，所述440C不锈钢制件具有底面，以便能够放置于二次元测量平台上；又一个例子是，二次元测量平台上设置有固定结构，所述固定结构用于将所述440C不锈钢制件固定于二次元测量平台上；例如，所述固定结构通过所述440C不锈钢制件的底部将所述440C不锈钢制件固定于二次元测量平台上。例如，所述440C不锈钢制件为六面体或者具有类似于六面体结构；例如，所述440C不锈钢制件大体上具有六个不规则面，每一不规则面为多个平面及/或曲面的组合。在其中一个实施例中，所述440C不锈钢制件具有六侧面。

[0045] 又一个实施例，所述检测步骤包括以下各步骤。放置步骤：将所述440C不锈钢制件置于二次元测量平台上；顶面测量步骤：测量所述440C不锈钢制件于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；侧面测量步骤：对于所述440C不锈钢制件的每一侧面，将一个拼接长方体的一侧面与所述440C不锈钢制件待测量的一侧面相接触，并使所述440C不锈钢制件相对于所述拼接长方体位于预设位置，其中，所述拼接长方体由两个相同的直角三棱镜拼接而成；测量所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的该侧面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸；直至测量完成所述440C不锈钢制件的每一侧面的尺寸；底面测量步骤：将两个所述拼接长方体对称并排置于所述二次元测量平台上，将所述440C不锈钢制件置于其中一个所述拼接长方体上，测量另一个所述拼接长方体对所述440C不锈钢制件的底面的反射投影于所述二次元测量平台的检测面上的尺寸。

[0046] 一个例子是，侧面测量步骤中，或者在测量所述440C不锈钢制件的侧面时，或者对于所述440C不锈钢制件的每一侧面进行测量时，二次元测量平台、二次元测量仪及拼接长方体保持不动，通过移动或旋转所述440C不锈钢制件以使所述440C不锈钢制件待测量的一侧面与所述拼接长方体的一侧面相接触，这样，无需调整二次元测量平台、二次元测量仪及拼接长方体的位置或测量参数，从而可以实现快速、高效的二次元测量；又如，二次元测量平台、二次元测量仪及拼接长方体保持不动，通过自动移动或旋转所述440C不锈钢制件以使所述440C不锈钢制件待测量的一侧面与所述拼接长方体的一侧面相接触，从而能够实现自动测量所述440C不锈钢制件每一侧面的效果。

[0047] 这样，能够精确测量440C不锈钢制件的各个面的微结构，可以对于具有多项需要控制的微结构的各种复杂结构的440C不锈钢制件实现全尺寸测量，简化了测量工序，降低了品质检测的难度，提升了测量效率，在提升产品出厂检测过程的同时还降低了出厂产品的瑕疵率。

[0048] 例如，一种440C不锈钢制件，其采用上述任一实施例所述440C不锈钢制件的制备方法制备得到。例如，采用上述440C不锈钢制件的制备方法制备得到440C不锈钢制件，经测试，其熔融指数为1000～1500g/cm3，烧结后密度大于7.65g/cm3，440C不锈钢硬度为260HV～330HV，致密度大于96％。上述440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法中，440C不锈钢注射成型喂料的熔融指数及致密度为440C金属粉末冶金喂料标准，440C不锈钢的密度及硬度符合440C金属材料标准，相比传统440C不锈钢注射成型喂料，降低了成本，且在一定程度上提升了生产效率。

[0049] 下面再给出一些具体的实施例。

[0050] 实施案例1：

[0051] 440C不锈钢注射成型喂料20kg(100％)，包括以下质量的440C不锈钢粉末(亦即440C金属粉末)与成型剂：440C不锈钢粉末18kg(90％)，成型剂2kg(10％)。

[0052] 所述成型剂2kg(100％)包括以下质量的组分：

[0053]

[0054] 将440C不锈钢粉末预热到160±10℃粉末，即混合预热：预热的环境转速为2r/min，预热到160℃。

[0055] 将成型剂加入到已经预热的所述440C不锈钢粉末中，加热以使所述成型剂融化并与所述440C不锈钢粉末混匀，即混匀：混匀的温度为220℃，混匀的时间为30min。

[0056] 挤出造粒，时间为30min。

[0057] 成型：在190℃注射成型。

[0058] 脱脂：采用硝酸脱脂工艺，脱脂温度为130℃，脱脂时间为7小时，注酸速率为3.5g/min。

[0059] 烧结：最高温度为1240℃，最高温保温时间为90min，烧结时间为21小时。

[0060] 对得到的440C不锈钢制件进行实测，结果如下：熔融指数为1200g/cm3，烧结后密3
度为7.70g/cm，产品硬度为290HV，致密度为97％。

[0061] 实施案例2：

[0062] 440C不锈钢注射成型喂料20kg(100％)，包括以下质量的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末18.2kg(91％)，成型剂1.8kg(9％)。

[0063] 所述成型1.8kg(100％)包括以下质量的组分：

[0064]

[0065]

[0066] 混合预热：预热的环境转速为3r/min，预热到155℃。

[0067] 混匀：混匀的温度为180℃，混匀的时间为40min。

[0068] 挤出造粒：时间为30min。

[0069] 成型：在180℃注射成型。

[0070] 脱脂：采用硝酸脱脂工艺，脱脂温度为110℃，脱脂时间为6小时，注酸速率为3.5g/min。

[0071] 烧结：最高温度为1250℃，最高温保温时间为90min，烧结时间为21小时。

[0072] 对得到的440C不锈钢制件进行实测，结果如下：熔融指数为1300g/cm3，烧结后密度为7.75g/cm3，产品硬度为320HV，致密度为97％。

[0073] 实施案例3：

[0074] 440C不锈钢注射成型喂料19.9kg(100％)，包括以下质量的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末17.6kg(88％)，成型剂2.39kg(12％)。

[0075] 所述成型剂2.39kg(100％)包括以下质量的组分：

[0076]

[0077] 混合预热：预热的环境转速为3r/min，预热到155℃

[0078] 混匀：混匀的温度为180℃，混匀的时间为40min。

[0079] 挤出造粒：时间为30min。

[0080] 成型：在180℃注射成型。

[0081] 脱脂：采用硝酸脱脂工艺，脱脂温度为110℃，脱脂时间为6小时，注酸速率为3.5g/min。

[0082] 烧结：最高温度为1250℃，最高温保温时间为90min，烧结时间为21小时。

[0083] 对得到的440C不锈钢制件进行实测，结果如下：熔融指数为1300g/cm3，烧结后密度为7.75g/cm3，产品硬度为300HV，致密度为97％。

[0084] 实施案例4：

[0085] 440C不锈钢注射成型喂料19.9kg(100％)，包括以下质量的440C不锈钢粉末与成型剂：440C不锈钢粉末17.6kg(88％)，成型剂2.39kg(12％)。

[0086] 所述成型剂2.39kg(100％)包括以下质量的组分：

[0087]

[0088] 混合预热：预热的环境转速为3r/min，预热到155℃

[0089] 混匀：混匀的温度为180℃，混匀的时间为40min。

[0090] 挤出造粒：时间为30min。

[0091] 成型：在180℃注射成型。

[0092] 脱脂：采用硝酸脱脂工艺，脱脂温度为110℃，脱脂时间为6小时，注酸速率为3.5g/min。

[0093] 烧结：最高温度为1250℃，最高温保温时间为90min，烧结时间为21小时。

[0094] 对得到的440C不锈钢制件进行实测，结果如下：熔融指数为1000g/cm3，烧结后密度为7.70g/cm3，产品硬度为290HV，致密度为96％。

[0095] 对比案例：

[0096] 采用现市场440C喂料进行上述实施案例4的MIM工艺进行加工，包括混合预热、混匀、挤出造粒、成型、脱脂及烧结；对得到的440C不锈钢制件进行实测，结果如下：熔融指数为850g/cm3，烧结后密度为7.70g/cm3，产品硬度为270HV，致密度为96％。对比如下表所示。

[0097]   实施案例1 实施案例2 实施案例3 实施案例4 对比案例熔融指数 1200g/cm3 1300g/cm3 1300g/cm3 1000g/cm3 850g/cm3
烧结后密度 7.70g/cm3 7.75g/cm3 7.75g/cm3 7.70g/cm3 7.70g/cm3
产品硬度 290HV 320HV 300HV 290HV 270HV
致密度 97％ 97％ 97％ 96％ 96％

[0098] 由上表可见，上述实施案例1至实施案例4的熔融指数均高于对比案例，尤以实施案例2与实施案例3为佳；上述实施案例1至实施案例4的烧结后密度均不低于对比案例，且实施案例2与实施案例3的烧结后密度略高于对比案例；上述实施案例1至实施案例4的产品硬度均高于对比案例，其中实施案例2的产品硬度最高，实施案例3的产品硬度次高；并且，上述实施案例1至实施案例4的致密度均不低于对比案例，其中实施案例1至实施案例3的致密度均高于对比案例，这样使得本发明的实施案例1至实施案例4的440C不锈钢制件的硬度、耐磨性和尺寸稳定性均优于现有产品，且对比案例采用的市售440C不锈钢注射成型喂料的价格约为100～120元/kg，本发明上述实施案例1至实施案例4的440C不锈钢注射成型喂料制造成本约为70～75元/kg，按当前440C不锈钢注射成型喂料市场毛利率为20％(实际情况毛利率往往低于20％，20％是一个略高估值)计算，对比案例采用的市售440C不锈钢注射成型喂料的制造成本约为80～96元，较本发明上述实施案例1至实施案例4的440C不锈钢注射成型喂料制造成本约高出14％～28％。

[0099] 需要说明的是，本发明的其它实施例还包括，上述各实施例中的技术特征相互组合所形成的、能够实施的440C不锈钢、440C不锈钢注射成型喂料及制备方法。

[0100] 以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

[0101] 以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。