充气轮胎

摘要

本发明提供一种能够使雪柱剪切力增大而有效地改善雪地性能的充气轮胎。在具备胎面部1、一对胎侧部(2)以及一对胎圈部(3)、构成胎面部(1)的胎面橡胶的JIS硬度处于40～60的范围、雪地牵引指数为180以上、且被指定了旋转方向的充气轮胎中，在胎面部(1)的中央区域区划出位于一对周向槽(11)的相互之间且在轮胎周向上相连的花纹条(20)，在该花纹条(20)形成有一端在该花纹条(20)内闭塞且另一端在周向槽(11)中的任一方开口的多条闭止槽(21)，各闭止槽(21)以其闭止端朝向踏入侧的方式相对于轮胎轴向倾斜，各闭止槽(21)的踏入侧的槽壁(21A)比踢出侧的槽壁(21B)向轮胎轴向外侧突出，各闭止槽(21)的踏入侧的槽壁(21A)相对于轮胎轴向的角度(θ1)与踢出侧的槽壁(21B)相对于轮胎轴向的角度(θ2)之差处于0°≤θ1‑θ2≤5°的范围。

权利要求

1.一种充气轮胎，具备：在轮胎周向上延伸并呈环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对胎侧部、以及配置于这些胎侧部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，构成所述胎面部的胎面橡胶的JIS硬度处于40～60的范围，基于形成于所述胎面部的槽以及刀槽花纹的雪地牵引指数为180以上，且该充气轮胎被指定了旋转方向，所述充气轮胎的特征在于，在所述胎面部的中央区域区划出位于一对周向槽的相互之间并在轮胎周向上相连的花纹条，在该花纹条形成有一端在该花纹条内闭塞且另一端在所述周向槽中的任一方开口的多条闭止槽，各闭止槽以其闭止端朝向踏入侧的方式相对于轮胎轴向倾斜，各闭止槽的踏入侧的槽壁至少在所述花纹条的踏面比踢出侧的槽壁向轮胎轴向外侧突出，各闭止槽的踏入侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ2之差处于0°≤θ1-θ2≤5°的范围，所述闭止槽的踏入侧的槽壁的突出量E处于所述花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的5％～

15％的范围。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述闭止槽的槽宽W相对于槽深D的比W/D处于0.10～0.30的范围。

3.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述闭止槽的中心线相对于轮胎轴向的角度θ处于25°～65°的范围。

4.根据权利要求2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述闭止槽的中心线相对于轮胎轴向的角度θ处于25°～65°的范围。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述闭止槽具有随着朝向其闭止端而逐渐变深的构造。

6.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述闭止槽的轮胎轴向的长度Wg处于所述花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的40％～80％的范围。

7.根据权利要求5所述的充气轮胎，其特征在于，

所述闭止槽的轮胎轴向的长度Wg处于所述花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的40％～80％的范围。

说明书

充气轮胎

技术领域

[0001] 本发明涉及冰雪路用的充气轮胎，更详细而言涉及能够使雪柱剪切力(日文：雪柱せん断力)增大而有效地改善雪地性能的充气轮胎。

背景技术

[0002] 在以无钉防滑轮胎(英文：studless tire)为代表的冰雪路用的充气轮胎中，在胎面部形成有在轮胎周向上延伸的多条周向槽和在轮胎宽度方向上延伸的多条横槽(日文：ラグ溝)，由这些周向槽以及横槽区划出沿着轮胎周向连续地延伸的花纹条(英文：rib)和/或沿着轮胎周向细分化了的多个块。另外，在各花纹条以及各块形成有多条刀槽花纹，利用这些刀槽花纹的边缘效应可提高冰上性能以及雪地性能(例如，参照专利文献1～5)。

[0003] 这样构成的冰雪路用的充气轮胎基于在将雪踏实了时形成在槽内的雪柱的剪切力而产生了雪地行驶时的驱动力和/或制动力。因此，在改善雪地性能时，使在雪地行驶时产生的雪柱剪切力增大是有效的。通常通过增大胎面部的槽深、槽宽或槽面积从而雪柱剪切力增大。

[0004] 然而，鉴于雪地性能以外的轮胎性能，自然而然地对槽深、槽宽或槽面积存在限制，所以基于这些主要原因改善雪地性能存在限度。

[0005] 现有技术文献

[0006] 专利文献

[0007] 专利文献1：日本国特开2005-47397号公报

[0008] 专利文献2：日本国特开2009-12055号公报

[0009] 专利文献3：日本国特开2013-18309号公报

[0010] 专利文献4：日本国专利第4471031号公报

[0011] 专利文献5：日本国专利第5102711号公报

发明内容

[0012] 发明要解决的问题

[0013] 本发明的目的在于提供一种能够使雪柱剪切力增大而有效地改善雪地性能的充气轮胎。

[0014] 用于解决问题的技术方案

[0015] 用于达到上述目的的本发明的充气轮胎，具备：在轮胎周向上延伸并呈环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对胎侧部、以及配置于这些胎侧部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，构成所述胎面部的胎面橡胶的JIS硬度处于40～60的范围，基于形成于所述胎面部的槽以及刀槽花纹的雪地牵引指数(英文：snow traction index)为180以上，且该充气轮胎被指定了旋转方向，所述充气轮胎的特征在于，

[0016] 在所述胎面部的中央区域区划出位于一对周向槽的相互之间并在轮胎周向上相连的花纹条，在该花纹条形成有一端在该花纹条内闭塞且另一端在所述周向槽中的任一方开口的多条闭止槽，各闭止槽以其闭止端朝向踏入侧(日文：踏み込み側)的方式相对于轮胎轴向倾斜，各闭止槽的踏入侧的槽壁比踢出侧(日文：蹴り出し側)的槽壁向轮胎轴向外侧突出，各闭止槽的踏入侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ2之差处于0°≤θ1-θ2≤5°的范围。

[0017] 发明的效果

[0018] 在本发明中，在被指定了旋转方向的充气轮胎中，在胎面部的中央区域设置花纹条，在该花纹条形成多条闭止槽，使各闭止槽以其闭止端朝向踏入侧的方式相对于轮胎轴向倾斜，使各闭止槽的踏入侧的槽壁比踢出侧的槽壁向轮胎轴向外侧突出，将各闭止槽的踏入侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ2之差设定在0°≤θ1-θ2≤5°的范围，由此在驱动时通过在胎面部与路面之间产生的滑动从而闭止槽关闭而压缩该闭止槽内的雪柱，在制动时通过在胎面部与路面之间产生的滑动从而闭止槽打开而更多的雪被导入该闭止槽内。由此，形成在闭止槽内的雪柱的剪切力变大，所以能够基于该雪柱剪切力使雪地行驶时的驱动力和/或制动力增大，而有效地改善雪地性能。

[0019] 在本发明中，优选的是，闭止槽的槽宽W相对于槽深D的比W/D处于0.10～0.30的范围。由此，闭止槽在接地状态下适当地变形，结果，在驱动时闭止槽容易关闭，在制动时足够的雪被导入闭止槽内，所以能够有效地改善雪地性能。

[0020] 优选的是，闭止槽的踏入侧的槽壁的突出量E处于花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的5％～15％的范围。由此，在制动时足够的雪被导入闭止槽内，所以能够有效地改善雪地性能。

[0021] 优选的是，闭止槽的中心线相对于轮胎轴向的角度θ处于25°～65°的范围。由此，在制动时足够的雪被导入闭止槽内，所以能够有效地改善雪地性能。

[0022] 优选的是，闭止槽具有随着朝向其闭止端而逐渐变深的构造。由此，闭止槽的闭止端侧的体积相对变大，将雪向闭止槽的闭止端侧引导的效果变高，所以能够使雪柱剪切力增大。

[0023] 优选的是，闭止槽的轮胎轴向的长度Wg处于花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的40％～80％的范围。由此，能够充分地确保基于闭止槽的雪柱剪切力，而有效地改善雪地性能。

[0024] 在本发明中，JIS硬度是依据JIS K-6253、使用A类型的硬度计在温度20℃的条件下测定的硬度计硬度。

[0025] 另外，在本发明中，雪地牵引指数STI利用下式(1)算出。

[0026] STI＝-6.8+2202ρg+672ρs+7.6Dg…(1)

[0027] 其中，ρg：槽密度(mm/mm2)＝槽的轮胎宽度方向的延长成分的总长度(mm)/接地区域的总面积(mm2)

[0028] ρs：刀槽花纹密度(mm/mm2)＝刀槽花纹的轮胎宽度方向的延长成分的总长度(mm)/接地区域的总面积(mm2)

[0029] Dg：平均槽深(mm)

[0030] 胎面部的接地区域是基于在将轮胎轮辋组装于正规轮辋并填充了正规内压的状态下将轮胎垂直地放置在平面上并施加了正规载荷时测定的轮胎轴向的接地宽度而确定的区域。“正规轮辋”是指在包括轮胎所基于的标准在内的标准体系中、该标准按每个轮胎而规定的轮辋，例如，若是JATMA则是指标准轮辋，若是TRA则是指“Design Rim(设计轮辋)”，或者若是ETRTO则是指“Measuring Rim(测量轮辋)”。“正规内压”是指在包括轮胎所基于的标准在内的标准体系中、各标准按每个轮胎而规定的气压，若是JATMA则是指“最高空気圧(最高气压)”，若是TRA则是指表“TIRE ROAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”所记载的最大值，若是ETRTO则是指“INFLATION PRESSURE(充气压力)”，不过，在轮胎为乘用车用的情况下设为180kPa。“正规载荷”是指在包括轮胎所基于的标准在内的标准体系中、各标准按每个轮胎而规定的载荷，若是JATMA则是指“最大負荷能力(最大负载能力)”，若是TRA则是指表“TIRE ROAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负载极限)”所记载的最大值，若是ETRTO则是指“LOAD CAPACITY(负载能力)”，不过，在轮胎为乘用车用的情况下设为与所述载荷的88％相当的载荷。

附图说明

[0031] 图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的子午线截面图。

[0032] 图2是示出图1的充气轮胎的胎面花纹的展开图。

[0033] 图3是示出在图1的充气轮胎中形成于胎面部的中央区域的花纹条的俯视图。

[0034] 图4示出图1的充气轮胎中的花纹条，(a)是示出驱动时的状态的俯视图，(b)是示出制动时的状态的俯视图。

[0035] 图5是图3的V-V向视截面图。

[0036] 图6是图3的VI-VI向视截面图。

具体实施方式

[0037] 以下，参照附图详细地说明本发明的构成。图1～图6是示出本发明的实施方式的充气轮胎的图。本实施方式的充气轮胎是被指定了旋转方向R的轮胎。在图2中，CL为轮胎赤道，E为接地端。

[0038] 如图1所示，本实施方式的充气轮胎具备：在轮胎周向上延伸并呈环状的胎面部1、配置于该胎面部1的两侧的一对胎侧部2、2以及配置于这些胎侧部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3、3。

[0039] 在一对胎圈部3、3之间架设有胎体层4。该胎体层4包括在轮胎径向上延伸的多条加强帘线，并绕配置于各胎圈部3的胎圈芯5从轮胎内侧向轮胎外侧折回。在胎圈芯5的外周上配置有由截面三角形状的橡胶组成物构成的胎圈填胶6。

[0040] 另一方面，在胎面部1中的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层7。这些带束层7包括相对于轮胎周向倾斜的多条加强帘线，且配置成在层间加强帘线互相交叉。在带束层7中，加强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度设定在例如10°～40°的范围。作为带束层7的加强帘线，优选使用钢帘线。在带束层7的外周侧，以提高高速耐久性为目的而配置有将加强帘线相对于轮胎周向以例如5°以下的角度排列而成的至少一层带束覆层8。作为带束覆层8的加强帘线，优选使用尼龙和/或芳族聚酰胺等有机纤维帘线。

[0041] 此外，上述的轮胎内部构造示出了充气轮胎中的代表性的例子，但并不限定于此。

[0042] 如图2所示，在胎面部1形成有在轮胎赤道CL的两侧沿着轮胎周向呈锯齿状地延伸的一对周向主槽11、在各周向主槽11的轮胎宽度方向外侧沿着轮胎周向呈锯齿状地延伸的一对周向主槽12、以及在这些周向主槽11与周向主槽12之间沿着轮胎周向呈锯齿状地延伸的一对周向辅助槽13。周向主槽11、12是槽宽处于7mm～14mm的范围且槽深处于8.0mm～12.0mm的范围的槽。另一方面，周向辅助槽13是比周向主槽11、12窄且槽宽处于3mm～7mm的范围并且槽深处于7.0mm～11.0mm的范围的槽。

[0043] 由此，在胎面部1中，在一对周向主槽11、11的相互之间区划出中央花纹条20，在周向主槽11与周向辅助槽13之间区划出中间块列30，在周向辅助槽13与周向主槽12之间区划出中间块列40，在周向主槽12的轮胎宽度方向外侧区划出胎肩块列50。

[0044] 如图3所示，在中央花纹条20形成有一端在中央花纹条20内闭塞且另一端在周向主槽11中的任一方开口的多条闭止槽21、和在轮胎轴向上延伸的多条刀槽花纹23。多条闭止槽21包括在轮胎轴向的一方侧开口的闭止槽和在轮胎轴向的另一方侧开口的闭止槽，它们沿着轮胎周向交替地配置。在此，中央花纹条20的踏入侧是与旋转方向R相同的一侧，中央花纹条20的踢出侧是与旋转方向R相反的一侧。各闭止槽21以其闭止端朝向踏入侧(即，旋转方向R侧)的方式相对于轮胎轴向倾斜。各闭止槽21的踏入侧的槽壁21A比踢出侧的槽壁21B向轮胎轴向外侧突出。另外，各闭止槽21的踏入侧的槽壁21A相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁21B相对于轮胎轴向的角度θ2之差设定在0°≤θ1-θ2≤5°的范围。也就是说，闭止槽21具有踏入侧的槽壁21A与踢出侧的槽壁21B互相平行、或踏入侧的槽壁21A与踢出侧的槽壁21B随着朝向开口端侧而逐渐接近的那样的构造。

[0045] 在中间块列30形成有在轮胎轴向上延伸的多条横槽31，由这些横槽31区划出多个块32。在中间块列40形成有在轮胎轴向上延伸的多条横槽41，由这些横槽41区划出多个块42。在胎肩块列50形成有在轮胎轴向上延伸的多条横槽51，由这些横槽51区划出多个块52。
横槽31、41、51均配置成从轮胎轴向外侧朝向轮胎轴向内侧而向旋转方向R侧倾斜。另外，在块32、42、52中的各块分别形成有在轮胎轴向上延伸的多条刀槽花纹33、43、53。刀槽花纹
23、33、43、53可以呈直线状地延伸，也可以呈锯齿状地延伸。

[0046] 在上述充气轮胎中，在采用被指定了旋转方向的胎面花纹时，在胎面部1的中央区域设置中央花纹条20，在该中央花纹条20形成多条闭止槽21，使各闭止槽21以其闭止端朝向踏入侧的方式相对于轮胎轴向倾斜，使各闭止槽21的踏入侧的槽壁21A比踢出侧的槽壁21B向轮胎轴向外侧突出，将各闭止槽21的踏入侧的槽壁21A相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁21B相对于轮胎轴向的角度θ2之差设定在0°≤θ1-θ2≤5°的范围，所以中央花纹条20在制动时以及驱动时分别呈现以下那样的举动。

[0047] 即，在驱动时，如图4(a)所示，路面相对于胎面部1朝向与旋转方向R相反的方向S滑动，通过在上述胎面部1与路面之间产生的滑动从而闭止槽21关闭而压缩该闭止槽21内的雪柱。另一方面，在制动时，如图4(b)所示，路面相对于胎面部1朝向与旋转方向R相同的方向S滑动，通过在上述胎面部1与路面之间产生的滑动从而闭止槽21打开而更多的雪被导入该闭止槽21内。由此，形成在闭止槽21内的雪柱的剪切力变大，所以能够基于该雪柱剪切力使雪地行驶时的驱动力和/或制动力增大，而有效地改善雪地性能。

[0048] 在此，各闭止槽21的踏入侧的槽壁21A相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁21B相对于轮胎轴向的角度θ2之差需要设为0°≤θ1-θ2≤5°的范围。由此，在驱动时闭止槽
21容易关闭，在制动时足够的雪被导入闭止槽21内，所以能够有效地改善雪地性能。若闭止槽21的踏入侧的槽壁21A的角度θ1比踢出侧的槽壁21B的角度θ2小即槽壁21A、21B的角度差(θ1-θ2)为负值，则在驱动时压缩闭止槽21内的雪柱的效果会下降，相反地，若槽壁21A、21B的角度差(θ1-θ2)比5°大，则在制动时将雪取入闭止槽21内的效果会下降。

[0049] 在上述充气轮胎中，构成胎面部1的胎面橡胶的JIS硬度设定在40～60的范围，更优选的是，设定在45～55的范围。在将构成胎面部1的胎面橡胶的JIS硬度设定在了上述那样的范围的情况下，胎面部1相对于路面灵活地追随，所以作为冰雪路用轮胎而有效地发挥功能。而且，在上述充气轮胎中，雪地牵引指数STI设定在180以上，更优选的是，设定在180～240的范围。在将雪地牵引指数STI设定在了上述那样的范围的情况下，作为冰雪路用轮胎而有效地发挥功能。

[0050] 在上述充气轮胎中，如图5以及图6所示，优选的是，闭止槽21的槽宽W相对于槽深D的比W/D处于0.10～0.30的范围。由此，闭止槽21在接地状态下适当地变形。结果，在驱动时闭止槽21容易关闭，在制动时足够的雪被导入闭止槽21内，所以能够有效地改善雪地性能。若该比W/D比0.10小，则基于闭止槽21的雪柱剪切力不足够，相反地，若该比W/D比0.30大，则压缩闭止槽21内的雪的效果会下降。此外，在闭止槽21的槽深D以及槽宽W根据闭止槽21的纵长方向的位置而变化的情况下，将其最大值分别设为槽深D以及槽宽W。

[0051] 在上述充气轮胎中，如图3所示，闭止槽21的踏入侧的槽壁21A的突出量E优选处于花纹条20的轮胎轴向的宽度Wr的5％～15％的范围，更优选的是，处于8％～12％的范围。由此，在制动时足够的雪被导入闭止槽21内，所以能够有效地改善雪地性能。若突出量E过小，则将雪取入闭止槽21内的效果会下降，相反地，若突出量E过大，则会形成有花纹条20的刚性极度不同的部位，所以有可能产生异常磨耗。此外，闭止槽21的踏入侧的槽壁21A的突出量E以及花纹条20的轮胎轴向的宽度Wr均为轮胎周向的投影尺寸。

[0052] 在上述充气轮胎中，如图3所示，闭止槽21的中心线相对于轮胎轴向的角度θ优选处于25°～65°的范围。通过像这样使闭止槽21相对于轮胎轴向充分地倾斜，从而在制动时在路面产生了滑动时容易将雪导入闭止槽21内，所以能够有效地改善雪地性能。若闭止槽21的角度θ比25°小，则将雪导入闭止槽21内的效果会下降，相反地，若闭止槽21的角度θ比
65°大，则花纹条20的刚性下降会明显。

[0053] 在上述充气轮胎中，如图5以及图6所示，优选的是，闭止槽21具有随着朝向其闭止端而逐渐变深的构造。也就是说，优选的是，使闭止槽21的闭止端侧的位置处的槽深D2比闭止槽21的开口端侧的位置处的槽深D1相对大。由此，闭止槽21的闭止端侧的体积相对变大，将雪向闭止槽21的闭止端侧引导的效果变高，所以能够使雪柱剪切力有效地增大。此外，闭止槽21的槽深D优选处于7mm～14mm的范围。

[0054] 在上述充气轮胎中，如图3所示，闭止槽21的轮胎轴向的长度Wg优选处于花纹条20的轮胎轴向的宽度Wr的40％～80％的范围，更优选的是，处于50％～70％的范围。通过像这样使闭止槽21充分变长，能够充分地确保基于闭止槽21的雪柱剪切力，而有效地改善雪地性能。若闭止槽21的长度Wg过小，则基于闭止槽21的雪柱剪切力不足够，相反地，若闭止槽21的长度Wg过大，则花纹条20的刚性下降会明显。此外，闭止槽21的轮胎轴向的长度Wg为轮胎周向的投影尺寸。

[0055] 在上述的实施方式中，对将中央花纹条20配置在轮胎赤道CL上且对该中央花纹条20设置了闭止槽21的情况进行了说明，但在本发明中，也可以是，形成有闭止槽21的中央花纹条20位于从轮胎赤道CL偏离了的位置。但是，在对位于轮胎赤道CL上的中央花纹条20设置了具有上述构造的闭止槽21的情况下，能够使制动时以及驱动时的雪柱剪切力有效地增大。

[0056] 实施例

[0057] 制作了如下实施例1～8的轮胎，该实施例1～8的轮胎在轮胎尺寸为225/65R17 102Q、具备胎面部、一对胎侧部以及一对胎圈部、构成胎面部的胎面橡胶的JIS硬度为51、雪地牵引指数为200、且被指定了旋转方向的充气轮胎中，如图2所示那样，在胎面部的中央区域区划出位于一对周向槽的相互之间且在轮胎周向上相连的花纹条，在该花纹条形成有一端在该花纹条内闭塞且另一端在周向槽中的任一方开口的多条闭止槽，各闭止槽以其闭止端朝向踏入侧的方式相对于轮胎轴向倾斜，各闭止槽的踏入侧的槽壁比踢出侧的槽壁向轮胎轴向外侧突出，各闭止槽的踏入侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ1与踢出侧的槽壁相对于轮胎轴向的角度θ2之差处于0°≤θ1-θ2≤5°的范围。

[0058] 在实施例1～8中，如表1那样设定了闭止槽的踏入侧的槽壁的角度θ1与踢出侧的槽壁的角度θ2之差(θ1-θ2)、闭止槽的槽宽W相对于槽深D的比(W/D)、闭止槽的踏入侧的槽壁的突出量E相对于花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的比率(E/Wr×100％〕、闭止槽的中心线相对于轮胎轴向的角度θ、闭止槽21的闭止端侧的位置处的槽深D2相对于闭止槽21的开口端侧的位置处的槽深D1的比(D2/D1)、以及闭止槽的轮胎轴向的长度Wg相对于花纹条的轮胎轴向的宽度Wr的比率(Wg/Wr×100％)。

[0059] 为了进行比较，准备了如下现有例的轮胎，该现有例的轮胎具有除了将闭止槽的踏入侧的槽壁的角度θ1与踢出侧的槽壁的角度θ2之差(θ1-θ2)设为-5°这一点以外其他均与实施例1同样的构造。

[0060] 针对这些试验轮胎，通过下述试验方法，对雪地制动性能、雪地驱动性能进行评价，并将其结果一并在表1中示出。各评价在将试验轮胎组装于轮辋尺寸为17×7J的车轮并安装于排气量2400cc的四轮驱动车并且将加热后的气压设为了220kPa的条件下进行。

[0061] 雪地制动性能：

[0062] 针对各试验轮胎，测定了从雪地上的速度40km/h的行驶状态到进行ABS制动而制动为止的制动距离。评价结果使用计测值的倒数，并以将现有例设为100的指数示出。该指数值越大，则意味着雪地制动性能越优异。

[0063] 雪地驱动性能：

[0064] 针对各试验轮胎，进行雪地上的加速试验，计测了从停止状态到达到速度40km/h为止的时间。评价结果使用计测值的倒数，并以将现有例设为100的指数示出。该指数值越大，则意味着雪地驱动性能越优异。

[0065] 表1

[0066]

[0067] 根据该表1可知，实施例1～8的轮胎在与现有例的对比中，雪地制动性能以及雪地驱动性能均优异。

[0068] 附图标记说明

[0069] 1：胎面部；

[0070] 2：胎侧部；

[0071] 3：胎圈部；

[0072] 11、12：周向主槽；

[0073] 13：周向辅助槽；

[0074] 20：中央花纹条；

[0075] 21：闭止槽；

[0076] 21A：踏入侧的槽壁；

[0077] 21B：踢出侧的槽壁；

[0078] 23、33、43、53：刀槽花纹；

[0079] 30、40、50：块列；

[0080] 31、41、51：横槽；

[0081] 32、42、52：块；

[0082] CL：轮胎赤道；

[0083] R：旋转方向。