逆变器控制装置、马达驱动装置以及电动动力转向装置转让专利
申请号 : CN201680072438.8
文献号 : CN108476010B
文献日 : 2021-07-09
发明人 : 田村浩志 , 青柳宏 , 矢次富美繁 , 青柳滋久
申请人 : 日立汽车系统株式会社
摘要 :
权利要求 :
1.一种逆变器控制装置,其至少具有第1逆变器和第2逆变器,所述逆变器控制装置的特征在于,具备:
电流检测部,其检测流过所述第1逆变器的主电路的电流;
电流控制部,其基于所检测出的电流和电流指令,生成所述第1逆变器的电压指令值;
以及
电压指令预测部,其基于所述第1逆变器的电压指令值的变化量,生成所述第2逆变器的电压指令值,
所述电流检测部依次切换地检测流过所述第1逆变器的主电路的电流以及流过所述第
2逆变器的主电路的电流,
所述电流控制部在所述第1逆变器的电流检测期间内,基于该检测出的电流和规定的电流指令,生成所述第1逆变器的电压指令值,所述电压指令预测部通过对所述第2逆变器的过去的电压指令值加上所述第1逆变器的电压指令值的变化量,从而生成所述第1逆变器的电流检测期间内的所述第2逆变器的电压指令值。
2.根据权利要求1所述的逆变器控制装置,其特征在于,所述电流控制部在所述第2逆变器的电流检测期间内,基于该检测出的电流和规定的电流指令,生成所述第2逆变器的电压指令值,所述电压指令预测部通过对所述第1逆变器的过去的电压指令值加上所述第2逆变器的电压指令值的变化量,从而生成所述第2逆变器的电流检测期间内的所述第1逆变器的电压指令值。
3.根据权利要求1或2所述的逆变器控制装置,其特征在于,所述电流检测部检测流过所述第1逆变器的直流母线的直流母线电流。
4.根据权利要求1或2所述的逆变器控制装置,其特征在于,所述电流检测部检测流过所述第1逆变器的各相下支路与直流母线之间的电流或者检测流过所述第1逆变器的各相上支路与直流母线之间的电流。
5.根据权利要求1或2所述的逆变器控制装置,其特征在于,所述电流检测部检测流过所述第1逆变器的三相交流输出线的电流。
6.根据权利要求1所述的逆变器控制装置,其特征在于,具备基于通过所述电流检测部检测出的电流来检测所述第1逆变器的异常的异常检测部。
7.根据权利要求6所述的逆变器控制装置,其特征在于,当在所述第1逆变器的各相下支路全部接通时检测出的所述第1逆变器的直流母线电流大于规定的阈值的情况下,所述异常检测部使所述第1逆变器的各相上下支路的开关动作全部停止,这里的停止指断开。
8.根据权利要求6或7所述的逆变器控制装置,其特征在于,在所述第1逆变器的三相交流电流大于规定的阈值的情况下,所述异常检测部使所述第1逆变器的各相上下支路的开关动作全部停止,这里的停止指断开。
9.一种马达驱动装置,其特征在于,具备:权利要求1至8中的任一项所述的逆变器控制装置;以及马达,其具有连接到所述第1逆变器的第1绕组、连接到所述第2逆变器的第2绕组以及缠绕有所述第1绕组和所述第2绕组的定子。
10.一种电动动力转向装置,其特征在于,搭载有权利要求9所述的马达驱动装置。
说明书 :
逆变器控制装置、马达驱动装置以及电动动力转向装置
技术领域
背景技术
使体系双重化来确保安全性的技术。
生成电压指令。
发明内容
称为三分流电流)的体系的情况下,需要按构成体系的系统的数量而追加如下的处理:即基
于所检测出的直流母线电流或者三分流电流来计算流过马达绕组的三相交流电流的处理;
以及将所计算出的三相交流电流变换成d-q轴电流的处理。另外,在检测流过马达绕组的
三相交流电流的体系的情况下,需要按构成体系的系统的数量而追加将所检测出的三相交
流电流变换成d-q轴电流的处理。
下降而降低控制装置的运算负荷。
部,其基于所检测出的电流和电流指令,生成第1逆变器的电压指令值;以及电压指令预测
部,其基于第1逆变器的电压指令值的变化量,生成第2逆变器的电压指令值。
附图说明
具体实施方式
控制装置280、马达110、角度检测器190、马达110的输出轴200、齿轮箱210、手动转向齿轮
250、转向横拉杆260、车轮270、杆220、转矩传感器230以及司机操作的转向机构240。在本实
施例中使用的分流电阻90是为了检测第1逆变器20的直流母线电流IdcA(以后称为第1直流
母线电流IdcA)而设置的。放大器100是为了放大分流电阻90的两端电压而设置的。角度检
测器190是为了检测马达110的转子的磁极位置而设置的。
传递到手动转向齿轮250。传递到手动转向齿轮250的转矩通过由马达110生成的转矩来补
偿,经由左右的转向横拉杆260传递到左右的车轮270。由此,对左右的车轮270进行掌舵。
电阻90连接。在这里,以将分流电阻90连接于电池10的负极侧和第1逆变器20的低电位侧母
线的结构来进行说明,但也可以是将分流电阻连接于电池10的正极侧与第1逆变器20的直
流侧的高电位侧母线之间的结构。或者,也可以是将分流电阻连接于电池10的正极侧(负极
侧)与第2逆变器120的直流侧的高电位侧母线(低电位侧母线)之间的结构。或者,也可以是
分别将分流电阻连接于第1逆变器20和第2逆变器120中的某一方的各相上支路(各相下支
路)与高电位侧母线(低电位侧母线)之间的结构。也可以是将霍尔式电流传感器安装于第1
逆变器20和第2逆变器120中的某一方的各相交流母线侧的结构。
变换成可变电压、可变频率的三相交流电压。同样地,第2逆变器120的各相上下支路的开关
元件130~180基于由控制装置280生成的第2PWM信号SupB、SunB、SvpB、SvnB、SwpB、SwnB而
接通或者断开,将从电池10供给的直流电压变换成可变电压、可变频率的三相交流电压。然
后,第1以及第2逆变器20、120将变换而得到的三相交流电压施加到卷绕于马达110的定子
的第1以及第2三相绕组,使第1以及第2三相绕组分别产生三相交流电流。
达110将所生成的转矩输出到输出轴200,经由齿轮箱210供给到手动转向齿轮250。
本实施例的第1逆变器20的电路结构是已知的,所以,在这里省略详细说明。
80分别基于由栅极驱动电路390进行电压放大得到的第1PWM信号SunA、SvpA、SvnA、SwpA、
SwnA而接通或者断开。
断开。之后同样地,第2逆变器120的开关元件140、150、160、170、180分别基于由栅极驱动电
路400进行电压放大得到的第2PWM信号SunB、SvpB、SvnB、SwpB、SwnB而接通或者断开。
电压指令预测部340、dq/三相变换部350、360、PWM调制部370、380。如图1(a)所示,将由分流
电阻90和放大器100检测出的第1直流母线电流IdcA、由角度传感器190检测出的马达110的
转子的磁极位置θ以及由转矩传感器230检测出的从转向机构240传递到杆220的转矩Ts输
入到控制装置280。
vuA 、vvA 、vwA 的关系而决定的定时,取得流过第1逆变器20的第1直流母线电流IdcA。该
* * *
三角波载波Carrier由载波生成部290生成,第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 由后述
的dq/三相变换部350生成。然后,三相交流电流计算部300基于所取得的第1直流母线电流
IdcA,计算流过马达110的第1三相绕组的第1三相交流电流iuA、ivA、iwA。
*
成部330基于马达110的转子的磁极位置θ和转矩Ts,生成马达110的第1d轴电流指令idA 和
*
第1q轴电流指令iqA 。电流控制部320以使第1d轴电流idA和第1q轴电流iqA与第1d轴电流
* *
指令idA 和第1q轴电流指令iqA 一致的方式,使用比例积分控制等,生成第1d轴电压指令
* *
vdA 和第1q轴电压指令vqA 。
转子的磁极位置θ,运算第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 。PWM调制部370基于第1三相
* * *
交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 和三角波载波Carrier,生成第1逆变器20的各相上下支路的
第1PWM信号SupA、SunA、SvpA、SvnA、SwpA、SwnA。
第2d轴电压指令vdB 和第2q轴电压指令vqB 。dq/三相变换部360基于第2d轴电压指令vdB
* * * *
和第2q轴电压指令vqB ,生成第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 。PWM调制部380基于第
* * *
2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 和三角波载波Carrier,生成第2逆变器120的各相上下
支路的PWM信号SupB、SunB、SvpB、SvnB、SwpB、SwnB。
vqA 来预测第2d轴电压指令vdB 和第2q轴电压指令vqB 的方法,但也可以设为基于第1三
* * * * * *
相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 来预测第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 的方法。
够大幅削减电流检测处理、三相交流电流计算处理、三相/dq变换处理和电流控制处理的负
荷。即,能够降低用于控制第2逆变器120和马达110的运算量。
相交流电流计算部300在基于三角波载波Carrier与第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA
的关系而决定的定时,取得流过第1逆变器20的第1直流母线电流IdcA,基于该取得的第1直
流母线电流IdcA来计算第1三相交流电流iuA、ivA、iwA。
压指令定义为第1Y相交流电压指令vyA ,将第1最小相电压指令定义为第1Z相交流电压指
* * * *
令vzA 。即,根据第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 的最大相、中间相、最小相的关系,
* * *
将图2所示的vxA 、vyA 、vzA 、ixA、iyA、izA的注脚即x、y、z分别置换成u、v、w中的某一方。
角波载波Carrier。在vxA 大于Carrier的情况下,在步骤a-2中,判定第1Y相交流电压指令
* *
vyA (第1中间相电压指令)是否小于三角波载波Carrier。在vyA 小于Carrier的情况下,前
*
进到步骤a-3的处理,在vyA 不小于Carrier的情况下,在步骤a-8中,判定第1Z相交流电
*
压指令vzA (第1最小相电压指令)是否小于三角波载波Carrier。
在Tcnt1大于Tth1的情况下,在步骤a-4中检测第1直流母线电流IdcA,基于(1)式计算第1X
相交流电流ixA。
Tth1。在Tcnt1不大于Tth1的情况下,在步骤a-11中对Tcnt1进行递增计数之后,重复进行
步骤a-9的处理。在Tcnt1大于Tth1的情况下,在步骤a-10中检测第1直流母线电流IdcA,
基于(3)式计算第1Z相交流电流izA。
*
为零之后,返回到步骤a-1的处理。当在步骤a-1中判定为第1X相交流电压指令vxA (第1
最大相电压指令)不大于三角波载波Carrier的情况下也一样。
直流母线电流IdcA来计算第1三相交流电流iuA、ivA、iwA的原理。
外,关于第1直流母线电流IdcA,将从第1逆变器20的低电位侧母线流入到电池10的负极侧
的方向定义为正。
vwA 与载波Carreir的比较而生成。即,PWM信号SupA在vuA 大于Carrier时为接通的信号,
*
在vuA 小于Carrier时为断开的信号。关于PWM信号SvpA以及SwpA,也一样。
定为2,在SupA是接通的信号且SvpA、SwpA是断开的信号时,将开关模式设定为3,在SupA、
SvpA、SwpA全部是断开的信号时,将开关模式设定为4。
3时,第1直流母线电流IdcA表示iuA。在开关模式4时,与开关模式1同样地,第1三相交流电
流iuA、ivA、iwA流过,但第1直流母线电流IdcA不流过。
候,图4(c)示出开关模式3的时候,图4(d)示出开关模式4的时候。
线电流Idc为零。
路的开关元件50向U相方向流入的第1V相交流电流ivA合成,成为第1U相交流电流iuA,经由
U相上支路的开关元件30流出到马达110的U相绕组(未图示)。因此,在开关模式2中,第1W相
交流电流iwA流过分流电阻90,所以,第1直流母线电流Idc表示第1W相交流电流iwA。但是,
此时的第1直流母线电流IdcA是正方向,与此相对地,第1W相交流电流iwA是负方向,所以,
第1直流母线电流IdcA与第1W相交流电流iwA的关系为(7)式。(7)式与上述(4)式同义。
相交流电流ivA和第1W相交流电流iwA而分流到马达110的V相绕组(未图示)和W相绕组(未
图示)。然后,从V相绕组(未图示)流入到V相下支路的开关元件60的第1V相交流电流ivA与
从W相绕组(未图示)流入到W相下支路的开关元件80的第1W相交流电流iwA合成,成为第1U
相交流电流iuA,流入到分流电阻90。因此,在开关模式3中,第1U相交流电流iuA流过分流电
阻90,所以,第1直流母线电流Idc表示第1U相交流电流iuA。此时的第1直流母线电流IdcA是
正方向,第1U相交流电流iuA也是正方向,所以,第1直流母线电流IdcA与第1U相交流电流
iuA的关系为(8)式。(8)式与上述(5)式同义。
线电流Idc为零。
骤b-3中,将第1三相交流电流iuA、ivA、iwA和马达110的转子的磁极位置θ代入到(9)式,计
算第1d轴电流idA和第1q轴电流iqA。
110的转子的电角速度ω。
第1q轴电流指令iqA 。使用图7来说明具体处理的一个例子。
存储器调出与在步骤c-1中取得的转矩Ts和在步骤c-3中计算出的电角速度ω对应的阵
* *
列(x,y)的第1d轴电流指令idA (x,y)和第1q轴电流指令iqA (x,y)。
基于(11)式,计算第1d-q轴电流偏差ΔidA、ΔiqA。
iqA以及(12)式,计算第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 。在这里,使d-q轴比例增益Kpd、Kpq和
d-q轴积分增益Kid、Kiq的值预先存储到电流控制部320的存储器(未图示)。
* *
将在步骤e-1中取得的第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 以及在步骤e-2中取得的马达110的
* * *
转子的磁极位置θ代入到(13)式,计算第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 。
vvA 、vwA 。接下来,在步骤f-2中,判定在步骤f-1中取得的第1U相交流电压指令vuA 是
否为三角波载波Carrier以上。
*
另一方面,当在步骤f-2中vuA 不为Carrier以上的情况下,在步骤f-5中将第1U相上支路
的PWM信号SupA设定为断开之后,在步骤f-6中,将第1U相下支路的PWM信号SunA设定为接
通。
载波Carrier以上。在vvA 为Carrier以上的情况下,在步骤f-8中将第1V相下支路的PWM信
号SvnA设定为断开之后,在步骤f-9中,将第1V相上支路的PWM信号SvpA设定为接通。另一
*
方面,在vvA 不为Carrier以上的情况下,在步骤f-10中将第1V相上支路的PWM信号SvpA设
定为断开之后,在步骤f-11中,将第1V相下支路的PWM信号SvnA设定为接通。
波载波Carrier以上。在vwA 为Carrier以上的情况下,在步骤f-13中将第1W相下支路的
PWM信号SwnA设定为断开之后,在步骤f-14中,将第1W相上支路的PWM信号SwpA设定为接
*
通。另一方面,在vwA 不为Carrier以上的情况下,在步骤f-15中将第1W相上支路的PWM信
号SwpA设定为断开之后,在步骤f-16中,将第1W相下支路的PWM信号SwnA设定为接通。
够使第1逆变器20输出的UVW相的PWM电压的平均值与第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、
*
vwA 一致。这样的PWM信号的生成方法一般已知为三角波比较方式。另外,PWM信号的生成方
法不限于三角波比较方式,也可以使用空间矢量调制方式等。
令vqA 来预测第2d轴电压指令vdB 和第2q轴电压指令vqB 的处理次序的图。
步骤g-2中,将在步骤g-1中取得的第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 和在后述的步骤g-4中
* *
设定的第1d-q轴电压指令的上次值vdAold 、vqAold 代入到(14)式,计算第1d-q轴电压
* *
指令的差分ΔvdA 、ΔvqA 。
vqA 以及在后述的步骤g-4中设定的第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、vqBold 代入
* *
到(15)式,生成第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 。
在步骤g-3中生成的第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 代入到(16)式,设定第1d-q轴电压指
* * * *
令的上次值vdAold 、vqAold 和第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、vqBold 。
够大幅削减电流检测处理、三相交流电流计算处理、三相/dq变换处理和电流控制处理的负
荷。即,能够降低用于控制第2逆变器120和马达110的运算量。
电压指令的差分ΔvdA 、ΔvqA 直接加到第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、vqBold 的
* * *
方法。然而,也可以构成为通过例如将规定的系数乘到ΔvdA 、ΔvqA 之后再加到vdBold 、
*
vqBold 等的手段,补偿第1逆变器20与第2逆变器120之间的电路参数等的差异。
指令的上次值vdAold 、vqAold 之比、并将该比乘到第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、
* * *
vqBold 而计算第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 的方法,构成电压指令预测部340。另外,这样
的方法也不脱离基于第1逆变器的电压指令值的变化量而生成第2逆变器的电压指令值这
样的主旨。
而生成第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 的处理次序的图。基本动作与在图9中说明的
* *
dq/三相变换部350的动作相同,将在步骤h-1中取得的第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 以及
在步骤h-2中取得的马达110的转子的磁极位置θ代入到(17)式,计算第2三相交流电压指
* * *
令vuB 、vvB 、vwB 。
在这里省略详细说明。
IdcB(以后称为第2直流母线电流IdcB)的分流电阻95以及放大分流电阻95的两端电压的放
大器105。将第1直流母线电流IdcA和第2直流母线电流IdcB输入到控制装置280。另外,如后
面在图14(b)中所述,本实施例的控制装置280具有将第1直流母线电流IdcA和第2直流母线
电流IdcB中的某一方选择为检测电流的检测电流选择部285以及异常检测部295。通过这些
追加的结构,高精度地检测各系统的接地、过电流等异常,并且使故障保护的功能充实。
被检测直流母线电流的系统的逆变器的电压指令是通过对未被检测直流母线电流的系统
的逆变器的1个运算周期前的电压指令加上被检测出直流母线电流的逆变器的电压指令的
上次值与最新值的差分而生成的。
比,能够大幅削减电流检测处理、三相交流电流计算处理、三相/dq变换处理和电流控制处
理的负荷。
变换部310、电流控制部320、电流指令生成部330、电压指令预测部340、dq/三相变换部350、
360、PWM调制部370、380。
直流母线电流IdcA和第2直流母线电流IdcB的情况。
部300在基于三角波载波Carrier与第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 的关系而决定的
定时,取得第1直流母线电流IdcA。三相交流电流计算部300基于所取得的第1直流母线电流
IdcA,计算流过马达110的第1三相绕组的第1三相交流电流iuA、ivA、iwA。然后,三相交流电
流计算部300将所计算出的第1三相交流电流iuA、ivA、iwA设定为1个系统相当量的三相交
流电流iu、iv、iw。
vvA 、vwA 的关系而决定的定时,取得第1直流母线电流IdcA以及由三相交流电流计算部
300计算出的1个系统相当量的三相交流电流iu、iv、iw(即,第1三相交流电流iuA、ivA、
iwA)。异常检测部295基于所取得的第1直流母线电流IdcA和第1三相交流电流iuA、ivA、
iwA,判定由第1逆变器20和马达110构成的系统有没有异常(接地、过电流)。
流电流计算部300在基于三角波载波Carrier与第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 的关
系而决定的定时,取得第2直流母线电流IdcB。三相交流电流计算部300基于所取得的第2直
流母线电流IdcB,计算流过马达110的第2三相绕组的第2三相交流电流iuB、ivB、iwB。然后,
三相交流电流计算部300将所计算出的第2三相交流电流iuB、ivB、iwB设定为1个系统相当
量的三相交流电流iu、iv、iw。
vvB 、vwB 的关系而决定的定时,取得第2直流母线电流IdcB以及由三相交流电流计算部
300计算出的1个系统相当量的三相交流电流iu、iv、iw(即,第2三相交流电流iuB、ivB、
iwB)。异常检测部295基于所取得的第2直流母线电流IdcB和第2三相交流电流iuB、ivB、
iwB,判定由第2逆变器120和马达110构成的系统有没有异常(接地、过电流)。
轴电流iq。
个系统相当量的d轴电流指令id 和q轴电流指令iq 。
d轴电流指令id 和q轴电流指令iq 一致的方式,生成1个系统相当量的d轴电压指令vd 和q
*
轴电压指令vq 。
340将1个系统相当量的d-q轴电压指令vd 、vq 设定为第1d-q轴电压指令vdA 、vqA ,并
* *
且将最新的第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 与1个运算周期前的第1d-q轴电压指令
* * * *
vdAold 、vqAold 的差分ΔvdA 、ΔvqA 加到1个运算周期前的第2d-q轴电压指令
* * * *
vdBold 、vqBold ,计算第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 。
令预测部340将1个系统相当量的d-q轴电压指令vd 、vq 设定为第2d-q轴电压指令vdB 、
* * *
vqB ,并且将最新的第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 与1个运算周期前的第2d-q轴电压指令
* * * *
vdBold 、vqBold 的差分ΔvdB 、ΔvqB 加到1个运算周期前的第1d-q轴电压指令
* * * *
vdAold 、vqAold ,计算第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 。
转子的磁极位置θ,运算第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 。PWM调制部370基于第1三相
* * *
交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 、三角波载波Carrier以及由异常检测部295生成的第1接地
判定标记FaultA1和第1过电流判定标记FaultA2,生成第1逆变器20的各相上下支路的第
1PWM信号SupA、SunA、SvpA、SvnA、SwpA、SwnA。
转子的磁极位置θ,运算第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 。PWM调制部380基于第2三相
* * *
交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 、三角波载波Carrier以及由异常检测部295生成的第2接地
判定标记FaultB1和第2过电流判定标记FaultB2,生成第2逆变器120的各相上下支路的第
2PWM信号SupB、SunB、SvpB、SvnB、SwpB、SwnB。
IdcA或者第2直流母线电流IdcB中的某一方设定为1个系统相当量的直流母线电流Idc。
相下支路全部断开的期间、或者各相下支路全部接通且各相上支路全部断开的期间设定。
算1个系统相当量的三相交流电流iu、iv、iw。
iw。该情况下的处理与在实施例1中使用图2说明的处理次序大致相同,所以,省略详细说
明。其中,(1)式、(2)式、(3)式分别如以下的(18)式、(19)式、(20)式那样置换。
的三相交流电流iu、iv、iw。该情况下的处理也与在实施例1中使用图2说明的处理次序大致
相同,所以,省略详细说明。其中,(1)式、(2)式、(3)式分别如(21)式、(19)式、(22)式那样置
换。
部285选择第2直流母线电流IdcB的情况下,能够计算流过第2三相绕组的三相交流电流
iuB、ivB、iwB。
式对应的三相交流电流和直流母线电流的电流路径由于与图4相同,所以,省略说明。
k-2中,判定第1X相交流电压指令vxA (第1最大相电压指令)是否小于三角波载波
* *
Carrier。在vxA 小于Carrier的情况下,前进到步骤k-3的处理,在vxA 不小于Carrier的
情况下,前进到步骤k-7的处理。
在Tcnt2大于Tth2的情况下,在步骤k-4中,将检测出的第1直流母线电流IdcA代入到(23)
式,计算第1接地电流igA。第1接地电流igA由(23)式表示,关于这一点,使用图17在后面叙
述。
生接地),转移到步骤k-7的处理。在igA不大于Igth的情况下,不执行步骤k-6的处理而转
移到步骤k-7的处理。
在第2系统的逆变器中有没有发生接地。在这里,第2接地电流igB通过(24)式来计算。
定V相交流电流iv的绝对值|iv|是否大于规定的阈值Ith。在|iv|不大于规定的阈值Ith的
情况下,在步骤k-13中,判定W相交流电流iw的绝对值|iw|是否大于规定的阈值Ith。
流IdcA。然后,在检测电流选择部285选择第1直流母线电流IdcA的情况下,在步骤k-10中,
将第1过电流判定标记FaultA2设定为接通(产生过电流)。在检测电流选择部285未选择第1
直流母线电流IdcA的情况下,在步骤k-11中,将第2过电流判定标记FaultB2设定为接通
(产生过电流)。
接地电流igA的关系的图。
过分流电阻90,但如果发生接地,则如图17所示,接地电流igA流过分流电阻90和接地电阻
98。因此,在各相上支路全部断开且各相下支路全部接通时检测出的第1直流母线电流IdcA
是第1接地电流igA,上述(23)式的关系成立。
及第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 的处理次序的图。
量的d-q轴电压指令vd 、vq 。然后,在步骤l-2中,判定检测电流选择部285是否选择第1
直流母线电流IdcA。
在步骤l-3中,基于(25)式,将在步骤l-1中取得的1个系统相当量的d-q轴电压指令vd 、
* * *
vq 设定为第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 。
中设定的第1d-q轴电压指令的上次值vdAold 、vqAold 代入到(14)式,计算第1d-q轴电
* * *
压指令的差分ΔvdA 、ΔvqA 。然后,在步骤l-5中,将第1d-q轴电压指令的差分ΔvdA 、
* * *
ΔvqA 以及在后述的步骤l-6中设定的第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、vqBold 代
* *
入到(15)式,生成第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 。
vdA 、vqA 以及在步骤l-5中生成的第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 代入到(16)式,设定第
* * *
1d-q轴电压指令的上次值vdAold 、vqAold 以及第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、
*
vqBold 。
* * * *
轴电压指令vd 、vq 设定为第2d-q轴电压指令vdB 、vqB 。
的第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、vqBold 代入到(27)式,计算第2d-q轴电压指令
* *
的差分ΔvdB 、ΔvqB 。
6中设定的第1d-q轴电压指令的上次值vdAold 、vqAold 代入到(28)式,生成第1d-q轴电
* *
压指令vdA 、vqA 。
vdB 、vqB 以及在步骤l-9中生成的第1d-q轴电压指令vdA 、vqA 代入到(16)式,设定第
* * *
1d-q轴电压指令的上次值vdAold 、vqAold 以及第2d-q轴电压指令的上次值vdBold 、
*
vqBold 。
统的逆变器的电压指令的方法相比,能够大幅削减电流检测处理、三相交流电流计算处理、
三相/dq变换处理和电流控制处理的负荷。即,能够降低用于控制第1逆变器20、第2逆变器
120和马达110的运算量。
下,在步骤m-3中,判定由异常检测部295生成的第1过电流判定标记FaultA2是否为接通
(产生过电流)。
骤m-2中将第1PWM信号SupA、SunA、SvpA、SvnA、SwpA、SwnA全部设定为断开。
各相上下支路的开关元件的开关动作停止(维持于断开)。另一方面,在第1接地判定标记
FaultA1和第1过电流判定标记FaultA2均断开的情况下,能够使第1逆变器20输出的UVW相
* * *
的PWM电压的平均值与第1三相交流电压指令vuA 、vvA 、vwA 一致。
路的开关元件的开关动作停止(维持于断开)。另一方面,在第2接地判定标记FaultB1和第2
过电流判定标记FaultB2均断开的情况下,能够使第2逆变器120输出的UVW相的PWM电压的
* * *
平均值与第2三相交流电压指令vuB 、vvB 、vwB 一致。
190:检测马达的转子的磁极位置的角度检测器;200:马达的输出轴;210:齿轮箱;220:杆;
230:转矩传感器;240:转向机构;250:手动转向齿轮;260:转向横拉杆;270:车轮;280:控制
装置;285:检测电流选择部;290:载波生成部;295:异常检测部;300:三相交流电流计算部;
310:三相/dq变换部;320:电流控制部;330:电流指令生成部;340:电压指令预测部;350、
360:dq/三相变换部;370、380:PWM调制部;390:第1逆变器的栅极驱动电路;400:第2逆变器
的栅极驱动电路。