用于生产具有改善的强度、延展性和成形性的钢板的方法

摘要

一种用于生产钢板的方法，所述钢板具有以面积分数计由以下组成的显微组织：20％至50％的亚温铁素体、10％至20％的残余奥氏体、25％至45％的回火马氏体、10％至20％的新鲜马氏体、和贝氏体，回火马氏体与贝氏体之和为30％至60％，所述方法包括以下顺序步骤：‑提供冷轧钢板，钢的化学组成以重量％计包含：0.18％≤C≤0.25％，0.9％≤Si≤1.8％，0.02％≤Al≤1.0％，其中1.00％≤Si+Al≤2.35％，1.5％≤Mn≤2.5％，0.010％≤Nb≤0.035％，0.10％≤Cr≤0.40％，剩余部分为Fe和不可避免的杂质，‑在退火温度TA下和退火时间tA内使钢板退火以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，‑以20℃/秒至50℃/秒的冷却速率将板淬火至Ms‑50℃至Ms‑5℃的淬火温度QT，‑将板加热至375℃至450℃的配分温度PT并将板在配分温度PT下保持至少50秒的配分时间Pt，‑将板冷却至室温。

权利要求

1.一种用于生产钢板的方法，所述钢板具有以面积分数计由以下组成的显微组织：

20％至50％的亚温铁素体、10％至20％的残余奥氏体、25％至45％的回火马氏体、10％至

20％的新鲜马氏体、和贝氏体，所述回火马氏体与所述贝氏体面积分数之和为30％至60％，其中所述方法包括以下顺序步骤：-提供冷轧钢板，所述冷轧钢板由具有以重量计包含以下的化学组成的钢制成：

0.18％≤C≤0.25％，

0.9％≤5i≤1.8％

0.02％≤Al≤1.0％，

其中，1.0％≤Si+Al≤2.35％，

1.5％≤Mn≤2.5％，

0.010％≤Nb≤0.035％，

0.10％≤Cr≤0.40％，

剩余部分为Fe和不可避免的杂质，-在退火温度TA下和退火时间tA内使所述钢板退火以获得包含50％至80％的奥氏体和

20％至50％的铁素体的组织，

-以20℃/秒至50℃/秒的冷却速率将所述钢板淬火至Ms-50℃至Ms-5℃的淬火温度QT，-将所述钢板加热至375℃至450℃的配分温度PT并将所述钢板在所述配分温度PT下保持至少50秒的配分时间Pt，-将所述钢板冷却至室温。

2.根据权利要求1所述的方法，其中所述钢板在刚淬火之后具有以面积分数计由以下组成的组织：至少20％的奥氏体、30％至60％的马氏体和20％至50％的铁素体。

3.根据权利要求1所述的方法，其中所述钢的化学组成使得1.25％≤Si+Al≤2.35％。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，在将所述钢板保持在所述配分温度PT下的步骤和将所述钢板冷却至室温的步骤之间还包括对所述钢板进行热浸涂的步骤。

5.根据权利要求4所述的方法，其中所述配分温度PT为400℃至430℃。

6.根据权利要求4所述的方法，其中所述配分时间Pt为50秒至150秒。

7.根据权利要求4所述的方法，其中所述热浸涂步骤是镀锌步骤。

8.根据权利要求4所述的方法，其中所述热浸涂步骤是镀锌扩散退火步骤，其中合金化温度GAT为480℃至515℃。

9.根据权利要求8所述的方法，其中所述配分时间Pt为50秒至140秒。

10.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中将所述钢板冷却至室温的步骤紧接在将所述钢板在所述配分温度PT下保持所述配分时间Pt的步骤之后进行，其中所述配分时间Pt为至少100秒。

11.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中以至少10℃/秒的冷却速率将所述钢板冷却至室温。

12.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中在将所述钢板淬火至所述淬火温度QT之后且在将所述钢板加热至所述配分温度PT之前，将所述钢板在所述淬火温度QT下保持

2秒至8秒的保持时间。

13.一种钢板，所述钢板由具有以重量计包含以下的化学组成的钢制成：

0.18％≤C≤0.25％，

0.9％≤Si≤1.8％

0.02％≤Al≤1.0％，

其中，1.0％≤Si+Al≤2.35％，

1.5％≤Mn≤2.5％，

0.010％≤Nb≤0.035％，

0.10％≤Cr≤0.40％，

剩余部分为Fe和不可避免的杂质，其中所述钢板具有以面积分数计由以下组成的显微组织：-20％至50％的亚温铁素体，

-10％至20％的残余奥氏体，

-25％至45％的回火马氏体，

-贝氏体，所述回火马氏体与所述贝氏体面积分数之和为30％至60％，-10％至20％的新鲜马氏体。

14.根据权利要求13所述的钢板，其屈服强度为440MPa至750MPa，拉伸强度为至少

980MPa，总延伸率为至少20％，扩孔率HER为至少20％。

15.根据权利要求13所述的钢板，其中所述钢的化学组成使得1.25％≤Si+Al≤

2.35％。

16.根据权利要求13所述的钢板，其中所述残余奥氏体的C含量CRA％为0.9％至1.3％。

17.根据权利要求13至16中任一项所述的钢板，其中所述钢板是经涂覆的。

18.根据权利要求17的钢板，其中所述钢板涂覆有Zn或Zn合金。

19.根据权利要求17的钢板，其中所述钢板涂覆有Al或Al合金。

20.根据权利要求18的钢板，其中所述钢板是经镀锌的。

21.根据权利要求18的钢板，其中所述钢板是经镀锌扩散退火的。

说明书

用于生产具有改善的强度、延展性和成形性的钢板的方法

[0001] 本发明涉及用于生产具有改善的强度、延展性和成形性的高强度钢板的方法和用所述方法获得的板。

[0002] 为了制造各种设备例如机动车辆的车身结构构件和车身面板的部件，已知使用由DP(双相)钢或TRIP(相变诱导塑性)钢制成的经涂覆板。

[0003] 还已知使用这样的钢：具有贝氏体组织，不含碳化物析出物，具有残余奥氏体，包含约0.2％的C、约2％的Mn、约1.7％的Si，屈服强度为约750MPa，拉伸强度为约980MPa，总延伸率为约8％。这些板在连续退火线上通过从高于Ac3转变点的退火温度冷却至高于Ms转变点的保持温度并将板在此温度下保持给定时间来制造。

[0004] 考虑到全球环境保护，为了减轻汽车的重量以改善其燃料效率，期望具有改善的屈服强度和拉伸强度的板。但是这样的板还必须具有良好的延展性和良好的成形性。

[0005] 在这方面，期望具有这样的经涂覆或未经涂覆板：其屈服强度YS为440MPa至750MPa，优选为450MPa至750MPa；拉伸强度TS为至少980MPa；总延伸率TE为至少20％，优选为至少21％；根据ISO标准16630:2009的扩孔率HER为至少20％。拉伸强度TS和总延伸率TE根据2009年10月公布的ISO标准ISO 6892-1来测量。必须强调，由于测量方法的差异，特别是由于所使用试样的几何形状的差异，根据ISO标准的总延伸率TE的值差异非常大，特别地低于根据JIS Z 2201-05标准测量的总延伸率的值。此外，由于测量方法的差异，根据ISO标准的扩孔率HER的值差异非常大并且与根据JFS T 1001(日本钢铁联合会标准)的扩孔率λ的值没有可比性。

[0006] 还期望这样的钢板：其具有上述机械性，厚度范围为0.7mm至3mm，并且更优选地在1mm至2mm范围内。

[0007] 因此，本发明的目的是提供具有上述机械性质的板及其生产方法。

[0008] 出于该目的，本发明涉及一种用于生产钢板的方法，所述钢板具有以面积分数计由以下组成的显微组织：20％至50％的亚温铁素体(intercritical ferrite)、10％至20％的残余奥氏体、25％至45％的回火马氏体、10％至20％的新鲜马氏体、和贝氏体，回火马氏体与贝氏体之和为30％至60％，其中所述方法包括以下顺序步骤：

[0009] -提供冷轧钢板，所述钢的化学组成以重量％计包含：

[0010] 0.18％≤C≤0.25％，

[0011] 0.9％≤Si≤1.8％

[0012] 0.02％≤Al≤1.0％，

[0013] 其中，1.0％≤Si+Al≤2.35％，

[0014] 1.5％≤Mn≤2.5％，

[0015] 0.010％≤Nb≤0.035％，

[0016] 0.10％≤Cr≤0.40％，

[0017] 剩余部分为Fe和不可避免的杂质，

[0018] -在退火温度TA下和退火时间tA内使钢板退火以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，

[0019] -以20℃/秒至50℃/秒的冷却速率将所述板淬火至Ms-50℃至Ms-5℃的淬火温度QT，

[0020] -将所述板加热至375℃至450℃的配分温度PT并将所述板在配分温度PT下保持至少50秒的配分时间Pt，

[0021] -将所述板冷却至室温。

[0022] 优选地，钢板在刚淬火之后具有以面积分数计由以下组成的组织：至少20％的奥氏体、30％至60％的马氏体和20％至50％的铁素体。

[0023] 根据一个特定实施方案，钢的组成使得1.25％≤Si+Al≤2.35％。

[0024] 根据一个特定实施方案，所述方法在将板保持在配分温度PT下的步骤和将板冷却至室温的步骤之间还包括对板进行热浸涂的步骤。

[0025] 在该实施方案中，配分温度PT优选为400℃至430℃，并且配分时间Pt优选为50秒至150秒。

[0026] 例如，热浸涂步骤是镀锌(galvanizing)步骤。

[0027] 根据另一个实例，热浸涂步骤是镀锌扩散退火(galvannealing)步骤，其中合金化温度GAT为480℃至515℃。优选地，在该实例中，配分时间Pt为50秒至140秒。

[0028] 根据另一个特定实施方案，将板冷却至室温的步骤紧接在将板在配分温度PT下保持配分时间Pt的步骤之后进行，并且配分时间Pt为至少100秒。

[0029] 优选地，以至少10℃/秒的冷却速率将板冷却至室温。

[0030] 优选地，在将板淬火至淬火温度QT之后且在将板加热至配分温度PT之前，将板在淬火温度QT下保持2秒至8秒，优选3秒至7秒的保持时间。

[0031] 本发明还涉及一种钢板，其具有以重量％计包含以下的化学组成：

[0032] 0.18％≤C≤0.25％，

[0033] 0.9％≤Si≤1.8％

[0034] 0.02％≤Al≤1.0％，

[0035] 其中，1.0％≤Si+Al≤2.35％，

[0036] 1.5％≤Mn≤2.5％，

[0037] 0.010％≤Nb≤0.035％，

[0038] 0.10％≤Cr≤0.40％，

[0039] 剩余部分为Fe和不可避免的杂质，

[0040] 其中钢的显微组织以面积分数计由以下组成：

[0041] -20％至50％的亚温铁素体，

[0042] -10％至20％的残余奥氏体，

[0043] -25％至45％的回火马氏体，

[0044] -贝氏体，回火马氏体与贝氏体之和为30％至60％，

[0045] -10％至20％的新鲜马氏体。

[0046] 优选地，钢板的屈服强度为440MPa至750MPa，拉伸强度为至少980MPa，根据ISO标准ISO 6892-1测量的总延伸率为至少20％，根据ISO标准16630：2009测量的扩孔率HER为至少20％。

[0047] 根据一个特定实施方案，钢的组成使得1.25％≤Si+Al≤2.35％。

[0048] 优选地，残余奥氏体中的C含量CRA％为0.9％至1.3％。

[0049] 根据一个特定实施方案，钢板是经涂覆的，例如涂覆有Zn或Zn合金或者Al或Al合金。

[0050] 例如，钢板是经镀锌或镀锌扩散退火的。

[0051] 现在将详细地但以不引入限制的方式描述本发明。

[0052] 根据本发明的钢的组成以重量百分比计包含：

[0053] -0.18％至0.25％的碳，并且优选0.19％至0.22％的碳，以确保令人满意的强度以及提高残余奥氏体的稳定性。该残余奥氏体的含量是获得足够的总延伸率所必需的。如果碳含量大于0.25％，则热轧板太硬而不能冷轧并且可焊接性不足。如果碳含量小于0.18％，则屈服强度水平和拉伸强度水平分别达不到450MPa和980MPa，并且总延伸率达不到20％。

[0054] -1.5％至2.5％的锰。最小值被限定为具有足够的淬透性以获得包含至少30％的马氏体与贝氏体之和的显微组织和大于980MPa的拉伸强度。最大值被限制为避免具有对延展性不利的偏析问题。

[0055] -0.9％至1.8％的硅以使奥氏体稳定，以提供固溶强化并延迟在过时效期间(即，在保持在配分温度PT下期间)的碳化物形成，而不在板的表面上形成会对可涂覆性不利的硅氧化物。优选地，硅含量大于或等于1.1％。增加量的硅改善了扩孔率。优选地，硅含量小于或等于1.7％。大于1.8％的硅含量将导致在表面上形成硅氧化物。

[0056] -0.02％至1.0％的铝。添加铝以使液态钢脱氧，并且其提高了制造方法的稳健性，特别地降低了在退火温度改变时奥氏体分数的变化。最大铝含量被限定为防止Ac3转变点增加至将使退火更困难的温度。与硅一样，铝延迟了在由过时效导致的从马氏体至奥氏体的碳再分布期间的碳化物形成。为了延迟碳化物形成，Al+Si的最小含量应为1.0％，优选1.25％。Al+Si的最大含量应为2.35％。因此，根据第一实施方案，1.0％≤Al+Si<1.25％。根据第二实施方案，1.25％≤Al+Si≤2.35％。

[0057] -0.10％至0.40％的铬。需要至少0.10％以增加淬透性并使残余奥氏体稳定化，以便延迟在过时效期间的贝氏体形成。允许最大0.40％的Cr，大于该含量则观察到饱和效应，并且添加Cr既无用又昂贵。另外，大于0.40％的Cr含量会导致在热轧和冷轧期间形成强粘附至钢板的表面的包含铬氧化物的氧化皮，其很难通过酸洗去除。

[0058] -0.010％至0.035％的铌，为了使原奥氏体晶粒细化并提供析出强化，0.010％至0.035％的Nb含量允许获得令人满意的屈服强度和延伸率，特别地，至少440MPa的屈服强度。

[0059] 余量为铁和由炼钢产生的残余元素。在这方面，Ni、Mo、Cu、Ti、V、B、S、P和N至少被认为是作为不可避免的杂质的残余元素。因此，它们的含量为：Ni小于0.05％、Mo小于0.02％、Cu小于0.03％、V小于0.007％、B小于0.0010％、S小于0.005％、P小于0.02％、N小于
0.010％。Ti含量被限制为0.05％，因为高于该值时，在液体阶段中将主要析出大尺寸的碳氮化物，并且钢板的成形性将降低，使得更难达到20％目标的总延伸率。

[0060] 所述板根据本领域技术人员已知的方法通过热轧和冷轧来制备。冷轧板的厚度为0.7mm至3mm，例如1mm至2mm。

[0061] 轧制之后，对板进行酸洗或清洁，然后进行热处理，并进行热浸涂、电涂覆或真空涂覆。

[0062] 优选在组合的连续退火和热浸涂线上进行的热处理包括以下步骤：

[0063] -使板在退火温度TA下退火，使得在退火步骤结束时，钢具有由50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体，优选25％至50％的铁素体组成的组织。本领域技术人员知晓如何由膨胀法测定法试验来确定退火温度TA。通常，退火温度为780℃至840℃。优选地，以至少3℃/秒的加热速率将板加热至退火温度。将板在退火温度下保持(即，在TA-5℃至TA+10℃下保持)足以使化学组成均匀的退火时间tA。该退火时间tA优选大于30秒但不需要大于300秒。优选地，退火时间为至少70秒。

[0064] -以足够高从而避免在冷却期间形成新铁素体和贝氏体的冷却速率将板淬火至低于退火之后残余的奥氏体的Ms转变点的淬火温度QT。Cr有助于避免这样的形成。例如，冷却速率大于20℃/秒。淬火温度为Ms-50℃至Ms-5℃，以在刚冷却之后具有由至少20％的奥氏体、30％至60％的马氏体和20％至50％的铁素体(亚温铁素体)组成的组织。如果淬火温度QT低于Ms-50℃，则最终组织中的回火马氏体和非回火马氏体的分数太高而不能使大于10％的足够量的残余奥氏体稳定，并且不能获得至少20％的总延伸率。此外，如果淬火温度QT高于Ms-5℃，则所形成的马氏体的分数太低，以致于在后续配分步骤期间碳的配分不充分。因此，在冷却至室温之后，奥氏体不足够稳定以获得期望分数的残余奥氏体，并且不能获得至少20％的延伸率。

[0065] -任选地将经淬火的板在淬火温度下保持2秒至8秒，优选3秒至7秒的保持时间。

[0066] -将板从淬火温度再加热至375℃至450℃，优选375℃至430℃的配分温度PT。如果配分温度PT高于450℃，则不能获得大于20％的总延伸率。如果配分温度PT低于430℃，则可以获得至少21％的总延伸率。优选地，如果例如通过镀锌或镀锌扩散退火对板进行热浸涂，则配分温度PT为400℃至430℃。当通过感应加热器进行再加热时，再加热速率可以是高的，但是该再加热速率对板的最终性质没有明显影响。

[0067] -将板在配分温度PT下保持至少50秒，例如50秒至250秒的配分时间Pt。在配分步骤期间，对碳进行配分，即，使碳从马氏体扩散到奥氏体中，由此使奥氏体富含碳并且稳定化。如果对板进行镀锌，则配分时间Pt优选为50秒至150秒。如果对板进行镀锌扩散退火，则配分时间Pt优选为50秒至140秒。如果不对板进行热浸涂，则配分时间优选为至少100秒。

[0068] -任选地，如果待对板进行热浸涂，则通过冷却或加热来调整板的温度以等于板待被热浸涂的温度。

[0069] -任选地，对板进行热浸涂。任选的热浸涂可以是例如镀锌，但所有的金属热浸涂也是可能的，前提条件是在涂覆期间板所处的温度保持小于480℃。当对板进行镀锌时，镀锌在通常条件下进行。根据本发明的钢板可以在480℃至515℃，例如480℃至500℃的镀锌扩散退火温度下进行镀锌扩散退火，以在将钢浸入Zn浴中之后通过与铁的相互扩散而使锌涂层合金化。如果镀锌扩散退火温度高于515℃，则总延伸率降低至小于20％。根据本发明的钢还可以用锌合金例如锌-镁或锌-镁-铝进行镀锌。

[0070] -在热浸涂步骤之后或者紧接在将板保持在配分温度下的步骤之后，以优选大于10℃/秒的冷却速率将板冷却至室温。

[0071] 代替使用热浸涂，可以通过电化学方法例如电镀锌或通过任何真空涂覆方法例如等离子体气相沉积或射流气相沉积来涂覆板。还有，可以使用任何类型的涂层，特别是锌或锌合金，例如锌-镍、锌-镁或锌-镁-铝合金。

[0072] 这种处理使得可以获得由以下组成的最终组织(即，在配分、任选的热浸涂和冷却至室温之后)：20％至50％的亚温铁素体、10％至20％的残余奥氏体、25％至45％的回火马氏体、10％至20％的新鲜马氏体、和贝氏体，回火马氏体与贝氏体之和为30％至60％。

[0073] 此外，该处理允许在残余奥氏体中获得增加的C含量，其为至少0.9％，优选甚至为至少1.0％，并且为至多1.3％。

[0074] 通过这样的处理，可以获得这样的板：其屈服强度YS为450MPa至750MPa，拉伸强度为至少980MPa，总延伸率为至少20％且甚至高于21％，根据ISO标准16630:2009的扩孔率HER为至少20％。

[0075] 以下实施例是用于举例说明的目的，并不意味着被解释为限制本文的公开内容的范围：实施例：

[0076] 作为一个实施例，通过热轧和冷轧生产由钢制成的板，所述钢具有包含以下的组成：0.21％的C、1.5％的Si、1.9％的Mn、0.015％的Nb、0.2％的Cr和0.02％的Al，剩余部分为Fe和杂质(组成编号1)。

[0077] 通过膨胀计实验确定钢的Ac1、Ac3和Ms点为Ac1＝780℃、Ac3＝900℃和Ms＝250℃。

[0078] 如下对板的第一样品进行热处理：在温度TA下退火时间tA，在温度QT下以50℃/秒的冷却速率淬火，再加热至配分温度PT并在配分PT下保持配分时间Pt，然后立即冷却至室温。

[0079] 表I中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0080] 在下表中，TA为退火温度，tA为退火时间，QT为淬火温度，PT为配分温度，Pt为在配分温度下的保持时间，YS为屈服强度，TS为拉伸强度，UE为均匀延伸率，TE为总延伸率，HER为根据ISO标准测量的扩孔率。

[0081] 在下表I和表II至IV中，下划线的数字不是依照本发明的，“nd”意指性质未确定。

[0082] 表I

[0083]

[0084] 对于实施例1至12，退火温度为820℃，这导致在退火步骤之后由65％的奥氏体和35％的亚温铁素体组成的组织。

[0085] 实施例1至4说明了淬火温度对所获得的机械性质的影响。这些实施例表明，当淬火温度QT低于或高于范围Ms-50℃至Ms-5℃时，总延伸率TE没有达到20％。

[0086] 实施例5至8说明了机械性质随着配分温度PT的变化，实施例6与实施例3相同。这些实施例表明，当配分温度PT为375℃至450℃时，机械性质达到目标值。

[0087] 特别地，如果配分温度PT为375℃至425℃，则拉伸延伸率TE甚至大于21％，屈服强度大于450MPa。

[0088] 实施例10至12说明了对于未经热浸涂的板，配分时间Pt对机械性质的影响。实施例12与实施例3和6相同。

[0089] 这些实施例表明，在没有热浸涂步骤的情况下，至少100秒的配分时间Pt允许获得440MPa至750MPa的屈服强度，大于980MPa的拉伸强度，高于20％、甚至高于21％的总延伸率，以及高于20％、甚至更高于30％的扩孔率。

[0090] 如下对板的其他样品进行热处理：在温度TA下退火时间tA以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，在温度QT下以50℃/秒的冷却速率淬火，再加热至配分温度PT，在配分PT下保持配分时间Pt，在430℃下镀锌并冷却至室温。

[0091] 表II中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0092] 实施例13至15说明了对于镀锌板，机械性质随配分温度PT的变化。这些实施例表明，当对板进行镀锌时，400℃至430℃的配分温度PT允许获得高于20％的总延伸率TE，总延伸率TE随着配分温度的增加而降低。

[0093] 实施例16至18说明了在820℃或840℃的退火温度TA下，淬火温度QT对所获得的性质的影响。这些实施例表明，当淬火温度为Ms-50℃至Ms-5℃时，所获得的机械性质是令人满意的。然而，当淬火温度QT高于Ms-5℃时，由于形成的马氏体的分数太低，总延伸率TE低于20％。

[0094] 实施例19至24说明了当淬火温度QT为200℃(实施例19至21)或225℃(实施例22至24)时，所获得的机械性质随着配分温度PT的变化。这些实施例表明，当配分温度PT太高时，不能获得大于20％的总延伸率。

[0095] 表II

[0096]

[0097] 实施例25和26说明了当退火时间tA和配分时间Pt改变时所实现的机械性质的变化。这些实施例表明，即使当退火时间tA改变时以及当退火时间Pt为至少50秒时总是获得期望的机械性质，当退火时间tA和配分时间Pt增加时，屈服强度YS和总延伸率TE也得到改善。

[0098] 如下对板的其他样品进行热处理：在温度TA下退火时间tA以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，在温度QT下以50℃/秒的冷却速率淬火，再加热至配分温度PT，在配分PT下保持配分时间Pt，在各种镀锌扩散退火温度GAT下进行镀锌扩散退火，然后冷却至室温。

[0099] 表III中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0100] 表III

[0101]

[0102] 这些实施例表明，当镀锌扩散退火温度GAT为480℃至515℃时，通过50秒的配分时间Pt或100秒的配分时间Pt获得目标机械性质。当镀锌扩散退火温度GAT为520℃时，总延伸率降至低于20％。

[0103] 进行另外的试验以研究在制造期间线速度对板的机械性质的影响，即随着线速度变化的这些机械性质的稳定性。

[0104] 这些试验在最小线速度为50m/分钟和最大线速度为120m/分钟的连续退火线上进行，其中均热段和配分段被配置成使得在最小线速度下达到的最大均热时间和配分时间分别为188秒和433秒。在最大线速度下达到的最小均热时间和配分时间分别为79秒和188秒。

[0105] 使用最小线速度和最大线速度进行试验，其中淬火温度QT为225℃且配分温度PT为400℃。板是未经涂覆的。

[0106] 表IV中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0107] 表IV

[0108]

[0109] 这些试验表明，线速度对所获得的机械性质的品质具有很小的影响，使得在整个线速度的范围内都可以获得目标性质。这些结果还表明，该制造工艺对于线速度的变化是非常稳健的。

[0110] 用具有表V中报告的组成的钢进行另外的试验。在表V中，仅报告了C、Mn、Si、Cr、Nb和Al含量，组成的剩余部分为铁和不可避免的杂质。表V中还报告了由膨胀计实验确定的钢的Ac1、Ac3和Ms点。

[0111] 表V

[0112]

[0113] 具有这些组成的钢板通过热轧和冷轧来制造。

[0114] 如下对这些板的样品进行热处理：在温度TA下退火时间tA以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，在温度QT下以50℃/秒的冷却速率淬火，再加热至配分温度PT并在配分PT下保持配分时间Pt，在430℃下镀锌并冷却至室温。

[0115] 表VI中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0116] 在下表VI中，“nd”意指性质未确定。

[0117] 表VI

[0118]

[0119] 样品35至41通过根据本发明的方法来生产，并且具有440MPa至750MPa的屈服强度、至少980MPa的拉伸强度和至少20％的总延伸率。

[0120] 将样品42淬火至高于Ms(Ms＝180℃)的温度，使得在配分期间不足分数的奥氏体可以被稳定。结果，样品42的总延伸率远低于20％。

[0121] 如下对具有组成编号4的板的其他样品进行热处理：在温度TA下退火时间tA以获得包含50％至80％的奥氏体和20％至50％的铁素体的组织，在温度QT下以50℃/秒的冷却速率淬火，再加热至配分温度PT，在配分PT下保持配分时间Pt，在各种镀锌扩散退火温度GAT下进行镀锌扩散退火，然后冷却至室温。

[0122] 表VII中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0123] 表VII

[0124]

[0125] 这些实施例表明，当镀锌扩散退火温度GAT为480℃至515℃时，获得目标机械性质。当镀锌扩散退火温度GAT为520℃时，总延伸率降至低于20％。

[0126] 进行另外的试验以研究在制造期间线速度对具有组成编号3的板的机械性质的影响，即随着线速度变化的这些机械性质的稳定性。

[0127] 这些试验在最小线速度为50m/分钟和最大线速度为120m/分钟的连续退火线上进行，其中均热段和配分段被配置成使得在最小线速度下达到的最大均热时间和配分时间分别为188秒和433秒。在最大线速度下达到的最小均热时间和配分时间分别为79秒和188秒。

[0128] 使用最小线速度和最大线速度进行试验。板是未经涂覆的。

[0129] 表VIII中报告了热处理条件和所获得的性质。

[0130] 表VII

[0131]

[0132] 这些试验再次表明，线速度对所获得的机械性质的品质具有很小的影响，使得在整个线速度的范围内都可以获得目标性质。这些试验还表明，该制造工艺对于线速度的变化是非常稳健的。