具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻及其制备方法

摘要

一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻，包括如下质量份的各组分：48~52份的Mn3O4、18份~24份的Ni2O3、18份~24份的CuO、2份~8份的SiO2、1份~2份的Al2O3。本发明的低阻NTC热敏电阻的各组分通过混合操作、湿法球磨操作、混合制粒操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作后，得到低阻NTC热敏电阻，根据实验测试结果，低阻NTC热敏电阻的电阻率为35~105（Ω•mm），低阻NTC热敏电阻的B值为2500K~2950K，从而具有电阻率较低、B值较小且整体稳定性较高的特点。

权利要求

1.一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：将Mn3O4、Ni2O3、CuO、SiO2和Al2O3混合，并进行湿法球磨操作，得到球磨浆料；其中，Mn3O4、Ni2O3、CuO、SiO2和Al2O3的质量比例为（48~52）：（18~24）：（18~24）：（2~8）：（1~2）；

对所述球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，得到混合颗粒；

将所述混合颗粒进行干压操作，得到干压片体；

在700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行预烧结操作，在1100℃ 1280℃的~ ~

温度条件下，对所述干压片体进行后烧结操作，得到烧结片体；

在所述烧结片体相对的两侧面分别涂覆银浆层，并进行热处理，在所述烧结片体上得到电极；

熟化操作后，得到低阻NTC热敏电阻；

将V型引脚夹持在所述低阻NTC热敏电阻上，并且所述V型引脚的两端与所述电极电连接；

将所述低阻NTC热敏电阻进行加热，并趁热插入至聚酯粉体内，所述聚酯粉体粘附在所述低阻NTC热敏电阻上，并发生熔融操作，以在所述低阻NTC热敏电阻的外表层上形成绝缘保护层；

将所述V型引脚的V型端进行切割操作，以使所述V型引脚的V型端形成两个焊接插接端；

在密封环境下，将所述V型引脚的焊接插接端伸入至250摄氏度 300摄氏度的水银液体~

内，并与放置在所述水银液体内的石英玻璃板的顶面相抵持，以修整所述V型引脚的所述焊接插接端。

2.根据权利要求1所述的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，所述湿法球磨操作的持续时间为2小时 4小时。

~

3.根据权利要求1所述的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，所述粘合剂为聚乙烯醇。

4.根据权利要求1所述的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，在

700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行2小时 2.5小时的所述预烧结操作。

~ ~

5.根据权利要求1所述的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，在

1100℃ 1280℃的温度条件下，对所述干压片体进行4小时 8小时进行后烧结操作。

~ ~

6.根据权利要求1所述的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，其特征在于，所述热处理的操作具体为：在600℃ 900℃的温度条件下，进行20分钟 40分钟的烘干操作。

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说明书

具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻及其制备方法

技术领域

[0001] 本发明涉及一种热敏电阻，特别是涉及一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻及其制备方法。

背景技术

[0002] NTC（Negative Temperature Coefficient）是指随温度上升电阻呈指数关系减小、具有负温度系数的热敏电阻现象和材料。该材料是利用锰、铜、硅、钴、铁、镍、锌等两种
或两种以上的金属氧化物进行充分混合、成型、烧结等工艺而成的半导体陶瓷，可制成具有
负温度系数（NTC）的热敏电阻。其电阻率和材料常数随材料成分比例、烧结气氛、烧结温度
和结构状态不同而变化。现在还出现了以碳化硅、硒化锡、氮化钽等为代表的非氧化物系
NTC热敏电阻材料。

[0003] 目前的热敏电阻材料大多数是采用含有锰、铁、镍和铜的金属氧化物混合加工而成，从而加工成热敏电阻。虽然采用含有锰、铁、镍和铜的金属氧化物混合加工而成的热敏
电阻具有较好的负温度特性，但是，其整体的稳定性较差，同时，采用含有锰、铁、镍和铜的
金属氧化物混合加工而成的热敏电阻的电阻率较大，在热敏电阻的材料特性中，电阻率越
大的热敏电阻，其热敏电阻的材料特性常数B值会越大，而热敏电阻的材料特性常数B值越
大，则在同等温度下，电阻值会越大，如此，现有的热敏电阻无法满足电阻率低、B值小的客
户需求。

发明内容

[0004] 本发明的目的是克服现有技术中的不足之处，提供一种电阻率较低、B值较小且整体稳定性较高的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻及其制备方法。

[0005] 本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：

[0006] 一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻包括如下质量份的各组分：

[0007] Mn3O4 48~52份；

[0008] Ni2O3 18份~24份；

[0009] CuO 18份 24份；~

[0010] SiO2 2份 8份；~

[0011] Al2O3 1份~2份；

[0012] 其中，所述具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的电阻率为35 105（Ω•mm），所述低阻~
NTC热敏电阻的B值为2500 K 2950K。
~

[0013] 又一实施方式的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻，包括如下质量份的各组分：

[0014] Mn3O4 48份；

[0015] Ni2O3 18份~24份；

[0016] CuO 18份 24份；~

[0017] SiO2 2份 8份；~

[0018] Al2O3 1份~2份；

[0019] 又一实施方式的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻，包括如下质量份的各组分：

[0020] Mn3O4 50份；

[0021] Ni2O3 18份~24份；

[0022] CuO 18份 24份；~

[0023] SiO2 2份 8份；~

[0024] Al2O3 1份~2份；

[0025] 又一实施方式的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻，包括如下质量份的各组分：

[0026] Mn3O4 52份；

[0027] Ni2O3 18份~24份；

[0028] CuO 18份 24份；~

[0029] SiO2 2份 8份；~

[0030] Al2O3 1份~2份；

[0031] 一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，包括如下步骤：

[0032] 将Mn3O4、Ni2O3、CuO、SiO2和Al2O3混合，并进行湿法球磨操作，得到球磨浆料；其中，Mn3O4、Ni2O3、CuO、SiO2和Al2O3的质量比例为（48~52）：（18~24）：（18~24）：（2~8）：（1~2）；

[0033] 对所述球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，得到混合颗粒；

[0034] 将所述混合颗粒进行干压操作，得到干压片体；

[0035] 在700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行预烧结操作，在1100℃ 1280~ ~
℃的温度条件下，对所述干压片体进行后烧结操作，得到烧结片体；

[0036] 在所述烧结片体相对的两侧面分别涂覆银浆层，并进行热处理，在所述烧结片体上得到电极；

[0037] 熟化操作后，得到低阻NTC热敏电阻。

[0038] 在其中一个实施方式中，所述湿法球磨操作的持续时间为2小时 4小时。~

[0039] 在其中一个实施方式中，所述粘合剂为聚乙烯醇。

[0040] 在其中一个实施方式中，在700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行2小~
时 2.5小时的所述预烧结操作。
~

[0041] 在其中一个实施方式中，在1100℃ 1280℃的温度条件下，对所述干压片体进行4~
小时 8小时进行后烧结操作。
~

[0042] 在其中一个实施方式中，所述热处理的操作具体为：在600℃ 900℃的温度条件~
下，进行20分钟 40分钟的烘干操作。
~

[0043] 与现有技术相比，本发明至少具有以下优点：

[0044] 本发明的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻包括如下质量份的各组分：48 52份的~
Mn3O（4 四氧化三锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份
的SiO（2 氧化硅），1份~2份的Al2O（3 三氧化二铝）），各组分通过混合操作、湿法球磨操作、混
合制粒操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作
后，得到低阻NTC热敏电阻，根据实验测试结果，具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的电阻率
为35 105（Ω•mm），低阻NTC热敏电阻的B值为2500K 2950K，从而具有电阻率较低、B值较小
~ ~
且整体稳定性较高的特点。

附图说明

[0045] 为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对
范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这
些附图获得其他相关的附图。

[0046] 图1为本发明一实施方式的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法的步骤流程图；

[0047] 图2为本发明一实施方式的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻与V型引脚的结构图。

具体实施方式

[0048] 为了便于理解本发明，下面将参照相关附图对本发明进行更全面的描述。附图中给出了本发明的较佳实施方式。但是，本发明可以以许多不同的形式来实现，并不限于本文
所描述的实施方式。相反地，提供这些实施方式的目的是使对本发明的公开内容理解的更
加透彻全面。

[0049] 需要说明的是，当元件被称为“固定于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接
到另一个元件或者可能同时存在居中元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“左”、
“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。

[0050] 除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本发明的说明书中所使用的术语只是为了描述具
体的实施方式的目的，不是旨在于限制本发明。本文所使用的术语“及／或”包括一个或多个
相关的所列项目的任意的和所有的组合。

[0051] 一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻，包括如下质量份的各组分：48~52份的Mn3O4（四氧化三锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份的SiO2
（氧化硅），1份~2份的Al2O（3 三氧化二铝）），各组分通过混合操作、湿法球磨操作、混合制粒
操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作后，得
到低阻NTC热敏电阻，根据实验测试结果，低阻NTC热敏电阻的电阻率为35 105（Ω•mm），低
~
阻NTC热敏电阻的B值为2500 K  2950K。
~

[0052] 需要说明的是，具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的配方由48 52份的48 52份的~ ~
Mn3O（4 四氧化三锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份
的SiO（2 氧化硅），1份~2份的Al2O（3 三氧化二铝）按照特定含量组成一种新尖晶石相结构的
金属氧化物，激活能量较高，从而使得低阻NTC热敏电阻的B值较低。同时，48~52份的Mn3O4
（四氧化三锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份的SiO2
（氧化硅），1份~2份的Al2O（3 三氧化二铝）均具有半导体性质，体内载流子较少，亦即，材料中
电子与空穴的数目较少，电阻也较高，当低阻NTC热敏电阻中的48~52份的Mn3O（4 四氧化三
锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），5份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份的ZnO（氧化锌），1
份~2份的Bi2O（3 三氧化二铋））组成金属氧化混合物通过混合操作、湿法球磨操作、混合制粒
操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作后，使
得低阻NTC热敏电阻内的电子及空穴数目发生变化，亦即，载流子数目增加，由此使电阻变
小，当温度升高时，低阻NTC热敏电阻体内的载流子数目会继续增加，低阻NTC热敏电阻的电
阻将会进一步变小，由此使低阻NTC热敏电阻整体的电阻率降低。在低阻NTC热敏电阻的配
方中，通过采用Mn3O（4 四氧化三锰），从而能够提高低阻NTC热敏电阻整体的稳定性，Mn3O4
（四氧化三锰）是一种黑色四方结晶，经过混合操作、湿法球磨操作、混合制粒操作、干压操
作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作后，会形成尖晶石相
结构，其中二价锰离子和三价锰离子会分布在两种不同的晶格位置上，此时，Mn3O（4 四氧化
三锰）中的氧离子为立方紧密堆积，Mn3O（4 四氧化三锰）中的二价锰离子占四面体空隙，
Mn3O（4 四氧化三锰）中的三价锰离子占八面体空隙，由此使得低阻NTC热敏电阻整体的稳定
性得到提高。在低阻NTC热敏电阻的配方中，。在低阻NTC热敏电阻的配方中，通过采用Ni2O3
（三氧化二镍）能够提高低阻NTC热敏电阻整体的半导体性质，使得低阻NTC热敏电阻体内的
载流子数量增多，达到降低低阻NTC热敏电阻整体电阻率的目的。在低阻NTC热敏电阻的配
方中，通过采用CuO（氧化铜）能够进一步提高低阻NTC热敏电阻整体的半导体性质，使得低
阻NTC热敏电阻体内的载流子数量增多，达到降低低阻NTC热敏电阻整体电阻率的目的。在
低阻NTC热敏电阻的配方中，通过采用Al2O（3 三氧化二铝）能够进一步提高低阻NTC热敏电阻
整体的稳定性，Al2O（3 三氧化二铝）是一种高硬度的化合物，经过混合操作、湿法球磨操作、
混合制粒操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操
作后，使得Al2O（3 三氧化二铝）在高温下电离出铝离子晶体，大量的铝离子晶体不规则地分
布在混合物中由氧离子围成的八面体和四面体空隙之中，由此能够提高低阻NTC热敏电阻
整体的稳定性，且能够增加低阻NTC热敏电阻体内载流子的数量，达到降低低阻NTC热敏电
阻整体电阻率的目的。在低阻NTC热敏电阻的配方中，通过采用SiO（2 二氧化硅），从而在低
阻NTC热敏电阻混合研磨操作中提高摩擦系数，使得低阻NTC热敏电阻在混合操作、湿法球
磨操作及混合制粒操作等操作中，各材料组分能够研磨得更加充分，由此使得低阻NTC热敏
电阻中的材料能够反应更加充分，而且SiO（2 二氧化硅）可以在预烧结操作及后烧结操作的
过程中形成液相，起到抑制晶粒生长和吸附有害半导化杂质的作用以及改善施主掺杂的作
用，提高NTC效应，同时，SiO（2 二氧化硅）的化学性质比较稳定，能够进一步提高低阻NTC热
敏电阻整体的稳定性。

[0053] 请参阅图1，一种具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻的制备方法，包括如下步骤：

[0054] S110、将Mn3O4、Ni2O3、CuO、Al2O3和SiO2混合，并进行湿法球磨操作，得到球磨浆料；其中，Mn3O4、Ni2O3、CuO、Al2O3和SiO2的质量比例为（48~52）：（18~24）：（18~24）：（2~8）：（1~
2）。

[0055] 需要说明的是，通过将Mn3O4、CuO、Al2O3和SiO2按照上述比例进行混合，然后采用湿法球磨操作，得到球磨浆料。具体的，将Mn3O4、CuO、Al2O3和SiO2按照上述比例放置在研磨容
器中进行混合操作，然后采用湿式球磨机对研磨容器中的混合材料进行湿法球磨操作。湿
式球磨机是采用特制的滚动轴承作为筒体的支撑结构，按照顺时针旋转研磨结合逆时针旋
转研磨的方式对研磨容器中的混合材料进行混合球磨操作，使得研磨容器中的混合材料能
够充分结合反应，得到球磨浆料。例如，湿式球磨机首先对研磨容器中的混合材料进行15分
钟的顺时针旋转研磨操作，顺时针旋转研磨操作后，湿式球磨机在对研磨容器中的混合材
料进行15分钟的逆针旋转研磨操作，由此反复对研磨容器中的混合材料进行混合球磨操
作，使得能够得到研磨充分的球磨浆料。通过湿式球磨机进行湿法球磨操作后的球磨浆料
具有物理化学性能趋于均匀一致的特点，且能够使球磨浆料混合搅拌均匀。

[0056] 在其中一个实施例中，所述湿法球磨操作的持续时间为2小时 4小时。例如，通过~
对Mn3O4、Ni2O3、CuO、Al2O3和SiO2进行2小时~4小时的持续湿法球磨操作，能够使Mn3O4、Ni2O3、
CuO、Al2O3和SiO2充分混合，得到物理化学性能趋于均匀一致的球磨浆料。

[0057] S120、对所述球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，得到混合颗粒。

[0058] 需要说明的是，将湿法球磨操作得到的球磨浆料进行干燥操作后，通过加入粘合剂进行混合制粒操作能够得到混合颗粒。在其中一个实施例中，所述粘合剂为聚乙烯醇，聚
乙烯醇具有粘性好、无毒、成本低等优点，能够在混合制粒操作中起到很好的粘合作用，由
此得到粘合性较好的混合颗粒。在其中一个实施例中，球磨浆料的干燥操作首先采用大孔
筛网借助冲水将磨球和料浆进行分离了，浆料过筛后，再把浆料放入干燥箱内进行烘干，完
成烘干后的浆料会形成粉料，继续对粉料进行过筛操作，最后将过筛操作后的粉料进行混
合制粒操作，得到混合颗粒。在本实施例中，混合制粒操作采用制粒机进行加工操作，具体
的，将干燥操作后的粉料投入制粒机的料斗密闭容器内，由于制粒机的热气流装置的作用，
使料斗密闭容器内的粉料悬浮呈流化状循环流动，达到均匀混合，同时喷入雾状粘结剂润
湿料斗密闭容器的粉料，使粉料凝成疏松的小颗粒，成粒的同时，由于热气流对其作高效干
燥，水份不断蒸发，粉料不断凝固，由此形成均匀的混合颗粒。

[0059] S130、将所述混合颗粒进行干压操作，得到干压片体。

[0060] 需要说明的是，通过干压操作后的混合颗粒，成片体结构，使得混合颗粒中的Mn、Ni、Cu、Al和Si等元素能够充分压合反应，且密度分布均匀，使得整体结构的稳定性大大提
高。在本实施例中，干压操作采用干压成型机进对所述混合颗粒进行干压操作，首先将混合
颗粒放置对应的干压模具中，通过干压成型机的压板对干压模具中混合颗粒进行施压操
作，从而将干压模具中的混合颗粒进行压缩，所述干压操作的压力作用下，混合颗粒内的气
体会被排出，且各颗粒之间发生位移并逐步靠拢，最后互相紧密压合成型，得到干压片体。

[0061] S140、在700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行预烧结操作，在1100℃~ ~
1280℃的温度条件下，对所述干压片体进行后烧结操作，得到烧结片体。

[0062] 在其中一个实施例中，在700℃ 850℃的温度条件下，对所述干压片体进行2小时~ ~
2.5小时的所述预烧结操作。

[0063] 在其中一个实施例中，在1100℃ 1280℃的温度条件下，对所述干压片体进行4小~
时 8小时进行后烧结操作。
~

[0064] 需要说明的是，干压片体通过烧结操作后，能够使干压片体内的Mn、Ni、Cu、Al和Si等离子元素进行充分反应，使得干压片体中的固态中分子（或原子）间存在互相吸引，通过
加热使质点获得足够的能量进行迁移，使粉末体产生颗粒黏结，产生强度并导致致密化和
再结晶，由此形成多晶烧结体结构。具体的，首先将干压片体放置在烧结炉的烧结载具中，
在700℃ 850℃的温度条件下，烧结炉对烧结载具中的干压片体进行2小时 2.5小时的烧结
~ ~
操作，该操作为预烧结操作，亦即，在低于最终烧结温度的温度下对干压片体进行2小时
~
2.5小时的加热处理，此时，烧结炉的温度逐渐升高到700℃ 850℃之间，如此，能够有利于
~
烧结载具中的干压片体的晶型成长，而如果烧结炉的温度呈骤变式升温的话，会影响烧结
载具中的干压片体的晶型成长，从而影响低阻NTC热敏电阻的性能。在本实施例中，烧结炉
的温度以每分钟升高20℃ 50℃的速率进行升温操作，从而到700℃ 850℃之间的预烧结温
~ ~
度。干压片体完成预烧结操作后，烧结炉继续逐渐升温，将温度升高到1100℃ 1280℃之间，
~
在1100℃ 1280℃的温度条件下，对所述干压片体进行4小时 8小时进行后烧结操作，该操
~ ~
作为后烧结操作，在后烧结操作的同时，烧结炉中的施压装置对干压片体进行单轴向加压
操作，由此使干压片体能够在后烧结操作充分反应，形成一种新尖晶石相结构的金属氧化
物，亦即，得到烧结片体，得到的烧结片体具有激活能量较高的特点，从而使得低阻NTC热敏
电阻的B值较低。特别的，在本实施例中，在预烧结操作后，烧结炉的温度以每分钟升高30℃
65℃的速率进行升温操作，从而到1100℃ 1280℃之间的后烧结温度，如此，能够有利于烧
~ ~
结载具中的干压片体的晶型成长，而如果烧结炉的温度呈骤变式升温的话，会影响烧结载
具中的干压片体的晶型成长，从而影响低阻NTC热敏电阻的性能。

[0065] S150、在所述烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，在所述烧结片体上得到电极。

[0066] 需要说明的是，将后烧结操作后得到的烧结片体放置在银浆涂覆设备上进行银浆涂覆操作，从而在所述烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，完成银浆涂覆后的烧结
片体放置在矩形治具上，矩形治具上开设有多个镂空放置孔，使得放置在矩形治具上的烧
结片体上的银浆层呈悬空设置，然后再将矩形治具放置热处理烤箱进行热处理操作，由此
使烧结片体相对的两侧面上的银浆层烘干凝结，使得烧结片体上得到电极。在本实施例中，
所述热处理操作具体为：在600℃ 900℃的温度条件下，进行20分钟 40分钟的烘干操作。
~ ~

[0067] S160、进行熟化操作后，得到所述低阻NTC热敏电阻。

[0068] 需要说明的是，烧结片体完成银浆涂覆操作得到电极后，将烧结片体放置在熟化设备中进行熟化操作，具体的，将烧结片体放置在200℃的烘箱中进行50小时 100小时的熟
~
化操作，从而得到低阻NTC热敏电阻。

[0069] 与现有技术相比，本发明至少具有以下优点：

[0070] 本发明的具有V型引脚的低阻NTC热敏电阻包括如下质量份的各组分：48 52份的~
48~52份的Mn3O4（四氧化三锰），18份~24份的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化
铜），2份~8份的SiO（2 氧化硅），1份~2份的Al2O（3 三氧化二铝），各组分通过混合操作、湿法球
磨操作、混合制粒操作、干压操作、预烧结操作、后烧结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作
及熟化操作后，得到低阻NTC热敏电阻，根据实验测试结果，低阻NTC热敏电阻的电阻率为35
105（Ω•mm），低阻NTC热敏电阻的B值为2500K 2950K，从而具有电阻率较低、B值较小且整
~ ~
体稳定性较高的特点。

[0071] 需要说明的是，所述低阻NTC热敏电阻在焊接到电路板上时，需要在所述电极上设置引脚，以便于将所述低阻NTC热敏电阻通过引脚焊接在电路板上的焊盘上，现有的所述低
阻NTC热敏电阻的引脚一般采用切割装置直接切割，会使得引脚的端部出现毛刺或者较为
锋利尖锐的刃边，在运输或者焊接时，容易划伤外物，甚至直接划伤电路板，不利于运输和
焊接；进一步地，所述低阻NTC热敏电阻一般采用喷涂的方式在所述低阻NTC热敏电阻上喷
涂一层高分子保护层，或者直接采用玻璃体烧结的方式附上保护层，玻璃体烧结的方式成
本高，烧结温度高，容易影响所述低阻NTC热敏电阻自身的品质，若采用喷涂方式，则一方面
会产生空气污染，另一方面喷涂会导致厚度不均，附着较差的问题，因此，为了能够使得所
述低阻NTC热敏电阻的引脚的端部避免出现毛刺或者较为锋利尖锐的刃边，以及使得所述
低阻NTC热敏电阻的保护层的附着力更强，不易脱落，以及减小对空气的污染程度，例如，所
述低阻NTC热敏电阻的制备方法，还包括如下步骤：

[0072] S170、将V型引脚夹持在所述低阻NTC热敏电阻上，并且所述V型引脚的两端与所述电极电连接；

[0073] S180、将所述低阻NTC热敏电阻进行加热，并趁热插入至聚酯粉体内，所述聚酯粉体粘附在所述低阻NTC热敏电阻上，并发生熔融操作，以在所述低阻NTC热敏电阻的外表层
上形成绝缘保护层；

[0074] 相对于采用喷涂方式，则一方面会产生空气污染，另一方面喷涂会导致厚度不均，附着较差的问题，通过热熔聚酯粉体的涂覆方式可以减小对空气的污染程度，且所述低阻
NTC热敏电阻的保护层的附着力更强，不易脱落。

[0075] 需要说明的是，由于V型引脚夹持在所述低阻NTC热敏电阻上，所述聚酯粉体也会将V型引脚的两端上热熔，冷却后覆盖上所述绝缘保护层，即能够使得V型引脚的两端牢靠
地连接在所述低阻NTC热敏电阻的电极上；

[0076] S190、将所述V型引脚的V型端进行切割操作，以使所述V型引脚的V型端形成两个焊接插接端；

[0077] 请参阅图2，将所述V型引脚的V型端20进行切割操作，以使所述V型引脚的V型端20形成两个焊接插接端21，而原先的V型引脚的两端则牢靠地连接在所述低阻NTC热敏电阻10
的电极上。

[0078] S200、在密封环境下，将所述V型引脚的焊接插接端伸入至250摄氏度 300摄氏度~
的水银液体内，并与放置在所述水银液体内的石英玻璃板的顶面相抵持，以修整所述V型引
脚的所述焊接插接端；

[0079] 需要说明的是，由于V型引脚为镀锡材料，在250摄氏度 300摄氏度的高温水银下，~
其镀锡层会熔化并收缩包覆在所述V型引脚的所述焊接插接端上，使得所述V型引脚的所述
焊接插接端非常的圆润和平整，能够使得所述低阻NTC热敏电阻的引脚的端部避免出现毛
刺或者较为锋利尖锐的刃边，更利于手续运输和焊接；其二，由于所述石英玻璃板的化学性
质和物理性质极其稳定，熔点高达1000多摄氏度，不会与所述水银液体发生反应，确保了石
英玻璃板的顶面的平整度，当将所述V型引脚的焊接插接端伸入至250摄氏度 300摄氏度的
~
水银液体内，并与放置在所述水银液体内的石英玻璃板的顶面相抵持时，能够使得所述V型
引脚的端部的熔化的镀锡材料不会“跑到”水银液体内，而只会粘附在所述V型引脚的所述
焊接插接端上，起到修整所述V型引脚的所述焊接插接端的作用，使得所述V型引脚的所述
焊接插接端非常的圆润和平整，能够使得所述低阻NTC热敏电阻的引脚的端部避免出现毛
刺或者较为锋利尖锐的刃边，更利于手续运输和焊接，若采用耐高温的金属材质，则能够发
生氧化等问题。例如，所述石英玻璃板的顶面与水银液体的液面的距离为0.1cm 0.15cm，既
~
能起到修整所述V型引脚的所述焊接插接端的作用，使得所述V型引脚的所述焊接插接端非
常的圆润和平整，能够使得所述低阻NTC热敏电阻的引脚的端部避免出现毛刺或者较为锋
利尖锐的刃边，更利于手续运输和焊接，又能避免水银液体的高温熔化其他不需要熔化的
镀锡层，确保了所述低阻NTC热敏电阻的引脚的整体镀锡的覆盖度。

[0080] 下面是具体实施例部分。

[0081] 实施例1

[0082] 将480gMn3O4、180gNi2O3、180gCuO、20gAl2O3及10gSiO2混合，并进行湿法球磨操作，湿法球磨操作的持续时间为2小时，从而得到球磨浆料；

[0083] 对得到的球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，所述粘合剂为聚乙烯醇，从而得到混合颗粒；

[0084] 对得到的混合颗粒进行干压操作，从而得到干压片体；

[0085] 在750℃的温度条件下，对得到的干压片体进行2小时的预烧结操作，完成预烧结操作后，在1150℃的温度条件下，对预烧结操作后的干压片体进行4小时的后烧结操作，得
到烧结片体；

[0086] 在得到的烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，使得在所述烧结片体上得到电极；

[0087] 对得到电极后的烧结片体进行熟化操作，从而制得低阻NTC热敏电阻。

[0088] 对得到的低阻NTC热敏电阻进行测试，亦即，将低阻NTC热敏电阻放置在25±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在25℃的常温电阻值后，将低阻NTC热敏
电阻放置在85±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在85℃的电阻值，然
后通过在25℃的常温电阻值以及在85℃的电阻值计算可得到低阻NTC热敏电阻的B值。经检
测，低阻NTC热敏电阻的电阻率为63.3Ω•mm，B值为2706K。

[0089] 实施例2

[0090] 将490gMn3O4、195gNi2O3、195gCuO、20gAl2O3及12gSiO2混合，并进行湿法球磨操作，湿法球磨操作的持续时间为2小时，从而得到球磨浆料；

[0091] 对得到的球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，所述粘合剂为聚乙烯醇，从而得到混合颗粒；

[0092] 对得到的混合颗粒进行干压操作，从而得到干压片体；

[0093] 在750℃的温度条件下，对得到的干压片体进行2小时的预烧结操作，完成预烧结操作后，在1150℃的温度条件下，对预烧结操作后的干压片体进行4小时的后烧结操作，得
到烧结片体；

[0094] 在得到的烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，使得在所述烧结片体上得到电极；

[0095] 对得到电极后的烧结片体进行熟化操作，从而制得低阻NTC热敏电阻。

[0096] 对得到的低阻NTC热敏电阻进行测试，亦即，将低阻NTC热敏电阻放置在25±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在25℃的常温电阻值后，将低阻NTC热敏
电阻放置在85±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在85℃的电阻值，然
后通过在25℃的常温电阻值以及在85℃的电阻值计算可得到低阻NTC热敏电阻的B值。经检
测，低阻NTC热敏电阻的电阻率为64.2Ω•mm，B值为2718K。

[0097] 实施例3

[0098] 将500gMn3O4、210gNi2O3、210gCuO、50gAl2O3及14gSiO2混合，并进行湿法球磨操作，湿法球磨操作的持续时间为2小时，从而得到球磨浆料；

[0099] 对得到的球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，所述粘合剂为聚乙烯醇，从而得到混合颗粒；

[0100] 对得到的混合颗粒进行干压操作，从而得到干压片体；

[0101] 在750℃的温度条件下，对得到的干压片体进行2小时的预烧结操作，完成预烧结操作后，在1150℃的温度条件下，对预烧结操作后的干压片体进行4小时的后烧结操作，得
到烧结片体；

[0102] 在得到的烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，使得在所述烧结片体上得到电极；

[0103] 对得到电极后的烧结片体进行熟化操作，从而制得低阻NTC热敏电阻。

[0104] 对得到的低阻NTC热敏电阻进行测试，亦即，将低阻NTC热敏电阻放置在25±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在25℃的常温电阻值后，将低阻NTC热敏
电阻放置在85±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在85℃的电阻值，然
后通过在25℃的常温电阻值以及在85℃的电阻值计算可得到低阻NTC热敏电阻的B值。经检
测，低阻NTC热敏电阻的电阻率为64.9Ω•mm，B值为2757K。

[0105] 实施例4

[0106] 将510gMn3O4、225g Ni2O3、225gCuO、16gAl2O3及16gSiO2混合，并进行湿法球磨操作，湿法球磨操作的持续时间为2小时，从而得到球磨浆料；

[0107] 对得到的球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，所述粘合剂为聚乙烯醇，从而得到混合颗粒；

[0108] 对得到的混合颗粒进行干压操作，从而得到干压片体；

[0109] 在750℃的温度条件下，对得到的干压片体进行2小时的预烧结操作，完成预烧结操作后，在1150℃的温度条件下，对预烧结操作后的干压片体进行4小时的后烧结操作，得
到烧结片体；

[0110] 在得到的烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，使得在所述烧结片体上得到电极；

[0111] 对得到电极后的烧结片体进行熟化操作，从而制得低阻NTC热敏电阻。

[0112] 对得到的低阻NTC热敏电阻进行测试，亦即，将低阻NTC热敏电阻放置在25±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在25℃的常温电阻值后，将低阻NTC热敏
电阻放置在85±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在85℃的电阻值，然
后通过在25℃的常温电阻值以及在85℃的电阻值计算可得到低阻NTC热敏电阻的B值。经检
测，低阻NTC热敏电阻的电阻率为66.3Ω•mm，B值为2757K。

[0113] 实施例5

[0114] 将520gMn3O4、240gNi2O3、240gCuO、80gAl2O3及20g SiO2混合，并进行湿法球磨操作，湿法球磨操作的持续时间为2小时，从而得到球磨浆料；

[0115] 对得到的球磨浆料进行干燥操作后，再加入粘合剂进行混合制粒操作，所述粘合剂为聚乙烯醇，从而得到混合颗粒；

[0116] 对得到的混合颗粒进行干压操作，从而得到干压片体；

[0117] 在750℃的温度条件下，对得到的干压片体进行2小时的预烧结操作，完成预烧结操作后，在1150℃的温度条件下，对预烧结操作后的干压片体进行4小时的后烧结操作，得
到烧结片体；

[0118] 在得到的烧结片体相对的两侧面上分别涂覆银浆层，并进行热处理操作，使得在所述烧结片体上得到电极；

[0119] 对得到的低阻NTC热敏电阻进行测试，亦即，将低阻NTC热敏电阻放置在25±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在25℃的常温电阻值后，将低阻NTC热敏
电阻放置在85±0.01℃恒温槽中进行电阻测试，测得低阻NTC热敏电阻在85℃的电阻值，然
后通过在25℃的常温电阻值以及在85℃的电阻值计算可得到低阻NTC热敏电阻的B值。经检
测，低阻NTC热敏电阻的电阻率为63.7Ω•mm，B值为2729K。

[0120] 通过实验分析佐证以及表1可知，实施例1‑实施例5的低阻NTC热敏的电阻率均在35 105（Ω•mm）的区间内，低阻NTC热敏电阻的B值均在2500K 2950K的的区间内，如此，低阻
~ ~
NTC热敏电阻通过对质量份的各组分为48~52份的48~52份的Mn3O（4 四氧化三锰），18份~24份
的Ni2O（3 三氧化二镍），18份~24份的CuO（氧化铜），2份~8份的SiO（2 氧化硅），1份~2份的Al2O3
（三氧化二铝），进行混合操作、湿法球磨操作、混合制粒操作、干压操作、预烧结操作、后烧
结操作、涂覆银浆层操作、热处理操作及熟化操作后，得到的低阻NTC热敏电阻具有电阻率
较低、B值较小且整体稳定性较高的特点。

[0121] 表1

[0122]  Mn3O4 Ni2O3 CuO Al2O3 SiO2 电阻率（Ω•mm） B值（K）
实施例1 480g 180g 180g 20g 10g 63.3 2706
实施例2 490g 195g 195g 35g 12g 64.2 2718
实施例3 500g 210g 210g 50g 14g 64.9 2733
实施例4 510g 225g 225g 65g 16g 66.3 2757
实施例5 520g 240g 240g 80g 20g 63.7 2729

[0123] 以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来
说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护
范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。