一种中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法及系统转让专利
申请号 : CN201910590964.9
文献号 : CN110289781B
文献日 : 2021-04-23
发明人 : 彭涛 , 谢斐然 , 杨超 , 阳春华 , 陶宏伟 , 陈志文 , 桂卫华
申请人 : 中南大学
摘要 :
权利要求 :
1.一种中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,包括以下步骤:S1:设定采样周期,建立目标器件在当前周期内的通态功率损耗与电流之间的第一关系模型,同时建立所述目标器件在导通状态下的电流与开关状态之间的第二关系模型,并根据所述第一关系模型和所述第二关系模型计算所述目标器件在当前周期内的第一通态功率损耗;
S2:获取逆变器桥臂在下一周期的所有可能的电平状态,建立所述中点钳位型三电平逆变器的定子电压与逆变器桥臂电平状态的第三关系模型,建立逆变器桥臂在下一周期的第m种电平状态所对应的定子电流与定子电压以及当前周期的定子电流之间的第四关系模型,并根据所述第三关系模型和所述第四关系模型计算逆变器桥臂在下一周期的第m种电平状态所对应的定子电流;
S3:建立逆变器桥臂的第m种电平状态所对应的下一周期目标器件导通时目标器件电流与下一周期定子电流之间的第五关系模型,根据所述第五关系模型计算逆变器桥臂的第m种电平状态所对应的下一周期目标器件的第二通态功率损耗;
S4:根据所述第一通态功率损耗和所述第二通态功率损耗建立残差模型,根据所述残差模型建立成本函数;
S5:根据所述逆变器桥臂在当前周期的定子电流和所述成本函数计算逆变器桥臂在下一个周期内的所有可能的电平状态一一对应的成本函数值;选取所述成本函数值中的最小成本函数值,将该最小成本函数值对应的逆变器桥臂上的所有目标器件的开关状态作为逆变器下一个周期的控制输出。
2.根据权利要求1所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述残差模型包括电流残差模型和功率残差模型。
3.根据权利要求1所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述方法还包括步骤:在所述中点钳位型三电平逆变器的电机转子上建立坐标系,且该坐标系与所述转子同步转动,设定该坐标系中与所述转子磁场方向相同的轴向为d轴,空间上垂直于所述转子磁场方向的轴向为q轴;
所述S2中的所述定子电流包括在d轴和q轴上的定子电流。
4.根据权利要求1所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述第一关系模型的计算公式为:
2
Pcon_xj(k)=|iTxj(k)|·[Vce_125℃_xj+kv_xj(Tt_xj(k)‑125)]+|iTxj(k)|·[rce_125℃_xj+kr_xj(Tt_xj(k)‑125)];(1)式中,k表示当前周期,k=0,1,2,…,Pcon_xj(k)表示目标器件Txj在一个开关周期内的通态功率损耗,iTxj(k)表示当前周期内流过目标器件Txj的电流,Tt_xj(k)为当前周期目标器件Txj的温度,Vce_125℃_xj为目标器件Txj在125℃时的通态压降,rce_125℃_xj为目标器件Txj在125℃时的通态电阻,kv_xj为目标器件的通态电压,kr_xj为目标器件的通态电阻拟合系数;其中,x表示目标桥臂,x=a,b,c,j表示目标器件,j=1,2,3,4;
所述第二关系模型的计算公式为:
式中,iTx1(k)、iTx2(k)、iTx3(k)、iTx4(k)依次表示目标桥臂x由上往下的目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4在当前周期流过的电流,Sx1(k)、Sx2(k)、Sx3(k)、Sx4(k)依次表示目标桥臂x由上往下的目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4在当前周期的开关状态, 表示当前周期交流侧x相相电流极性的标志位,ix(k)表示当前周期交流侧x相相电流。
5.根据权利要求1或2所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述S2和所述S3具体包括以下步骤:S21:记中点钳位型三电平逆变器桥臂电平状态为S,公式为:S=[Sa,Sb,Sc];(4)
式中,Sa表示a桥臂的电平状态,Sb表示b桥臂的电平状态,Sc表示c桥臂的电平状态;根据公式(4)构成逆变器桥臂的n种电平状态W,记为:W={S1,S2,…,Sm,…,Sn};
式中,Sm为逆变器桥臂第m种电平状态;
建立目标桥臂电平状态与目标器件开关状态之间的关系Sx,计算公式为:式中,表示目标桥臂,x=a,b,c;
由公式(4)和公式(5)建立逆变器桥臂的n种电平状态与逆变器控制输出的n种开关状态对应关系;
建立定子电压与逆变器桥臂电平状态之间的第三关系模型,计算公式为:式中, 表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的定子电压矢量;θ表示电角度,表示取 的实部, 表示取 的虚部, 表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的定子电压矢量 在d轴上的分量, 表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的定子电压矢量 在q轴上的分量,udc表示直流侧电压;
S22:根据电机状态方程,建立逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期d轴、q轴定子电流与定子电压以及当前周期d轴、q轴定子电流之间的第四关系模型,计算公式为:式中,k表示当前周期,k+1表示下一周期;isd表示定子电流在d轴上的分量,isq表示定子电流在q轴上的分量,ψsd表示定子磁通在d轴上的分量,ψsq表示定子磁通在q轴上的分量,ωr表示转子转速,ωsl表示转子与定子间的转速差,Rs表示定子电阻,Rr表示转子电阻,Ls表示定子电感,Lr表示转子电感,σ表示电磁漏磁系数,Tr表示转子电磁时间常数,Ts表示采样间隔时间;
S3:建立逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期目标器件导通时目标器件电流预测值与逆变器桥臂第m种电平状态所对应的目标器件开关状态以及下一周期d轴、q轴定子电流之间的第五关系模型,公式为:
式中,iTx1(Sm,k+1)、iTx2(Sm,k+1)、iTx3(Sm,k+1)、iTx4(Sm,k+1)依次表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的目标桥臂x由上往下的目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4在下一个周期流过的电流预测值, 依次表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的桥臂x中目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4的开关状态, 表示为逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期交流侧x相相电流极性的标志位,ix(Sm,k+1)为逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期交流侧x相相电流,该相电流的计算公式为:
6.根据权利要求1所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述S4具体包括以下步骤:
S41:采用滑窗法计算当前周期目标桥臂的功耗参考值,计算公式为:式中,Pref_x(k)为x桥臂当前周期的功耗参考值,Pref_x(k‑1)为x桥臂上一周期的功耗参考值,Pcon_x(k‑L)为x桥臂前第L周期的功耗参考值,且Pref_x(‑1)=0;N表示从开始采集数据到当前周期所经过的周期数,L为滑窗长度,经过l次滑窗后,计算所有l+N个周期的功耗参考值;Pcon_x(k)为当前周期目标桥臂的平均通态功耗;
S42:分别建立电流、功率的残差预测模型,计算公式为:式中,Ri(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期电流残差的预测值,iref_sd(k)表示当前周期转子d轴的电流参考值,iref_sq(k)表示当前周期转子q轴的电流参考值,RP_x(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期x桥臂功率残差的预测值,x=a,b,c;Pcon_xj(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期x桥臂第j个目标器件的功率预测值,该功率预测值的计算公式为;
其中,当前周期转子d、q轴的电流参考值iref_sd(k)和iref_sq(k)计算公式为:式中,Lm为定子与转子间的互感, 为转子磁通指令,为恒值, 为当前周期转矩指令,Lr为转子电感,np为极对数;
建立下一周期逆变器桥臂第m种电平状态对应的成本函数g(Sm,k+1),计算公式为:g(Sm,k+1)=λigi(Sm,k+1)+λPlossgPloss(Sm,k+1)+gic(Sm,k+1)+gPc(Sm,k+1);(15)式中,gi(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期电流残差成本,gPloss(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期功率残差成本,gic(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期电流限制成本,gPc(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期功率限制成本,λi表示电流残差成本的权重,λPloss表示功率残差成本的权重。
7.根据权利要求1所述的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法,其特征在于,所述S5具体包括以下步骤:
以使评价函数值最小为优化目标,建立优化目标的计算公式为:g[H]=min{g(Sm,k+1)},(Sm∈S);(16)式中,g[H]表示对应最小评价函数值的逆变器桥臂电平状态为SH,SH∈W={S1,S2,...,Sm,...,Sn};min{·}表示在所有逆变器桥臂m种电平状态对应的成本函数值中取最小值,其中,m=1,2,…,n,并将其所对应的逆变器桥臂电平状态记为SH;
在第k次采样周期,通过传感器采样获得ia(k)、ib(k)、ic(k)、θ、ωr以及ωsl,ia(k)表示在当前周期交流侧a相相电流,ib(k)表示在当前周期交流侧b相相电流,ic(k)表示在当前周期交流侧c相相电流,θ表示电角度,ωr表示转子转速,ωsl表示转子与定子间的转速差;根据所建立的逆变器桥臂的n种电平状态与逆变器控制输出的n种开关状态对应关系,将SH对应的开关状态作为逆变器k+1周期的控制输出。
8.一种中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制系统,包括存储器、处理器以及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序,其特征在于,所述处理器执行所述计算机程序时实现上述权利要求1至7任一所述方法的步骤。
说明书 :
一种中点钳位型三电平逆变器温度平衡控制方法及系统
技术领域
背景技术
需求不断提高,大功率中点钳位型三电平逆变器由于它的高可靠性受到越来越多的关注,
它逐渐取代了传统的两级拓扑结构,成为大功率市场的主力军。
位型三电平逆变器具有功率器件工作状态不完全对称的特点,该不完全对称的缺点极易造
成器件的温度分布不均匀。而温度又是影响逆变器中开关管寿命的重要因素,不同的工作
温度导致开关管具有不同的寿命。在开关管故障导致的逆变器故障的情况下,常常只有一
个开关管损坏,而其他开关管仍状况良好。由于大型电力设备的检修和维护成本非常高,为
了确保系统的可靠性,工作人员通常会在检修和维护时一次性更换所有的开关管。这种行
为造成了大量的资源浪费,此外,逆变器功率器件的温度过高,已经成为了制约逆变器功率
等级进一步提高的严重阻碍。
发明内容
型,并根据所述第一关系模型和所述第二关系模型计算所述目标器件在当前周期内的第一
通态功率损耗;
期的第m种电平状态所对应的定子电流与定子电压以及当前周期的定子电流之间的第四关
系模型,并根据所述第三关系模型和所述第四关系模型计算逆变器桥臂在下一周期的第m
种电平状态所对应的定子电流;
第m种电平状态所对应的下一周期目标器件的第二通态功率损耗;
最小成本函数值对应的逆变器桥臂上的所有目标器件的开关状态作为逆变器下一个周期
的控制输出。
轴向为d轴,空间上垂直于所述转子磁场方向的轴向为q轴;
器件Txj的温度,Vce_125℃_xj为目标器件Txj在125℃时的通态压降,rce_125℃_xj为目标器件Txj在
125℃时的通态电阻,kv_xj为目标器件的通态电压,kr_xj为目标器件的通态电阻拟合系数;其
中,x表示目标桥臂,x=a,b,c,j表示目标器件,j=1,2,3,4;
上往下的目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4在当前周期的开关状态, 表示当前周
期交流侧x相相电流极性的标志位,ix(k)表示当前周期交流侧x相相电流。
的定子电压矢量 在d轴上的分量, 表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的定子电压
矢量 在q轴上的分量,udc表示直流侧电压;
分量,ωr表示转子转速,ωsl表示转子与定子间的转速差,Rs表示定子电阻,Rr表示转子电
阻,Ls表示定子电感,Lr表示转子电感,σ表示电磁漏磁系数,Tr表示转子电磁时间常数,Ts表
示采样间隔时间;
轴定子电流之间的第五关系模型,公式为:
的电流预测值, 依次表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的桥臂x
中目标器件Tx1、Tx2、Tx3、Tx4的开关状态, 表示为逆变器桥臂
第m种电平状态所对应的下一周期交流侧x相相电流极性的标志位,ix(Sm,k+1)为逆变器桥
臂第m种电平状态所对应的下一周期交流侧x相相电流,该相电流的计算公式为:
数据到当前周期所经过的周期数,L为滑窗长度,经过l次滑窗后,计算所有L+M个周期的功
耗参考值;Pcon_x(k)为当前周期目标桥臂的平均通态功耗;
流参考值,RP_x(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期x桥臂功率残差
的预测值,x=a,b,c;Pcon_xj(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期x桥
臂第j个目标器件的功率预测值,该功率预测值的计算公式为;
表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期电流限制成本,gPc(Sm,k+1)表示逆变器桥
臂第m种电平状态对应的下一周期功率限制成本,λi表示电流残差成本的权重,λPloss表示功
率残差成本的权重。
小值,其中,m=1,2,…,n,并将其所对应的逆变器桥臂电平状态记为SH;
的开关状态作为逆变器k+1周期的控制输出。
处理器执行所述计算机程序时实现上述方法的步骤。
选择最小成本函数值所对应的开关状态作为下一步开关控制信号。该方法可以平衡开关管
间的温度,易于实施,对提升开关元件使用寿命、降低维护成本以及提高系统可靠性具有重
要意义。
附图说明
具体实施方式
不表示任何顺序、数量或者重要性,而仅仅是为了便于对相应零部件进行区别。同样,“一
个”或者“一”等类似词语不表示数量限制,而是表示存在至少一个。
根据第一关系模型和第二关系模型计算目标器件在当前周期内的第一通态功率损耗;
第m种电平状态所对应的定子电流与定子电压以及当前周期的定子电流之间的第四关系模
型,并根据第三关系模型和第四关系模型计算逆变器桥臂在下一周期的第m种电平状态所
对应的定子电流;
种电平状态所对应的下一周期目标器件的第二通态功率损耗;
值对应的逆变器桥臂上的所有目标器件的开关状态作为逆变器下一个周期的控制输出。
逆变器a相、b相、c相三相桥臂中任一相桥臂上。目标器件是指逆变器中的开关管,其中每一
相桥臂由上往下由四个开关管组成,分别记为Tx1,Tx2,Tx3和Tx4,x=a,b,c。此外,值得说明的
是,逆变器桥臂电平状态由逆变器a相、b相、c相三相桥臂电平状态组合构成:S=[Sa,Sb,
Sc],逆变器桥臂共有n种电平状态:W={S1,S2,…,Sm,…,Sn};目标桥臂的电平状态Sx是指a
相或b相或c相桥臂电平状态 有‑1、0、1三种;目标器件开关状态是指任一开关管
的状态 有0、1两种状态;逆变器控制输出的开关状态由逆
变器a相、b相、c相三相桥臂全部12个开关管的开关状态组合组成,共有n种,与逆变器桥臂
的n种电平状态一一对应。
牵引逆变器a相桥臂上的开关管温度平衡为例,仿真时长为2s,其中,三电平牵引变流器系
统正常运行时。主要仿真参数如表1所示。
给定转速 0s时为150km/h,1s时升至250km/h
牵引电机极对数 2
定子电阻 0.114Ω
转子电阻 0.146Ω
定子电感 0.0343H
转子电感 0.0341H
互感 0.0328H
2
转动惯量 0.4kg·m
件Taj的温度,Vce_125℃_aj为目标器件Taj在125℃时的通态压降,rce_125℃_aj为目标器件Taj在125
℃时的通态电阻,kv_aj与kr_aj分别为目标器件的通态电压、通态电阻拟合系数,根据目标器
件数据手册中的输出特性曲线得到;其中,j表示目标器件,j=1,2,3,4;目标器件的各拟合
系数由厂商用户数据手册中提供的数据拟合获得,具体数值参见如下表2所示。
Vce_125℃_aj 0 1 1.3448
kv_aj 0 6.7e‑3 1.29e‑6
rce_125℃_aj 2.167e‑2 0.005 2.2e‑3
kr_aj 2.17e‑5 1e‑5 5e‑6
(k)依次表示目标桥臂a由上往下的目标器件Ta1、Ta2、Ta3、Ta4在当前周期的开关状态(与公式
(3)中Saj(k)同); 表示当前周期交流侧a相相电流极性的标志位,ia(k)表示
当前周期交流侧a相相电流;∧和∨分别表示与和或运算。
状态为:Sa1=0,Sa2=1,Sa3=1,Sa4=0,Sb1=0,Sb2=1,Sb3=1,Sb4=0,Sc1=0,Sc2=1,Sc3=1,
Sc4=0;以此类推;
平状态所对应的定子电压矢量 在d、q轴上的分量,udc表示直流侧电压。
分量,ωr表示转子转速,ωsl表示转子与定子间的转速差,Rs表示定子电阻,Rr表示转子电
阻,Ls表示定子电感,Lr表示转子电感,σ表示电磁漏磁系数,Tr表示转子电磁时间常数,Ts表
示采样间隔时间。
上垂直于所述转子磁场方向的轴向为q轴。
流之间的第五关系模型,公式为:
电流预测值, 分别表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的桥臂x中
目标器件Ta1、Ta2、Ta3、Ta4的开关状态,据式(5)可得。其中:
第m种电平状态所对应的下一周期交流侧a、b、c相相电流,计算公式为:
数据(k=0)到当前周期k(N=k=1,2,…,19)所经过的周期数,20为滑窗长度;经过l(y=1,
2,…,l,…,200000)次滑窗(k=20,21,22,…,20+l,…,200020)后,本实施例中,计算所有
200020个周期功耗参考值并记录结果;其中,Pcon_a(k)为当前周期目标桥臂的平均通态功
耗,公式为:
考值,RP_a(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期a桥臂功率残差的预
测值;Pcon_aj(Sm,k+1)表示逆变器桥臂第m种电平状态所对应的下一周期a桥臂第j个目标器
件的功率预测值,j=1,2,3,4,计算公式为:
转速,为恒值;
表示逆变器桥臂第m种电平状态对应的下一周期电流限制成本,gPc(Sm,k+1)表示逆变器桥
臂第m种电平状态对应的下一周期功率限制成本,λi表示电流残差成本的权重,λPloss表示功
率残差成本的权重;
本函数值中取最小值,并将其所对应的逆变器桥臂电平状态记为SH;
(14)和公式(15)计算得到目标桥臂的功耗参考值Pref_a(k);进一步地,采用公式(10)、公式
(11)和公式(17)计算并记录下一周期(k+1周期)中逆变器桥臂第m种(m=1,2,…,n)电平状
态Sm所对应的各个预测值:isd(Sm,k+1)、isq(Sm,k+1)、Pcon_a1(Sm,k+1)、Pcon_a2(Sm,k+1)、Pcon_a3
(Sm,k+1)和Pcon_a4(Sm,k+1);采用公式(19)计算并记录全部逆变器桥臂n种电平状态S1、S2、
S3…Sn对应的评价函数值;最后根据公式(24)求得对应最小评价函数值的逆变器桥臂电平
状态SH,根据所建立逆变器桥臂n种电平状态与逆变器控制输出的n种开关状态对应关系,
将SH据公式(5)、公式(6)和公式(7)对应的开关状态作为逆变器k+1周期的控制输出。
模型预测控制策略控制的开关管Ta2结温波动情况如图4所示;采用传统模型预测控制策略
控制的开关管Ta3结温波动情况如图5所示;采用传统模型预测控制策略控制的开关管Ta4结
温波动情况如图6所示。本实施例的a相4个开关管采用本方案进行温度平衡后的温度分布
差距缩小,平均温度也有所降低。其中,采用本发明的中点钳位型三电平逆变器温度平衡控
制方法的开关管Ta1结温情况如图7所示;采用本发明的中点钳位型三电平逆变器温度平衡
控制方法的开关管Ta2结温情况如图8所示;采用本发明的中点钳位型三电平逆变器温度平
衡控制方法的开关管Ta3结温情况如图9所示;采用本发明的中点钳位型三电平逆变器温度
平衡控制方法的开关管Ta4结温情况如图10所示。
处理器执行计算机程序时实现上述方法的步骤。
改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。