旋转式压缩机

摘要

本发明公开了一种旋转式压缩机。在旋转式压缩机中，由弯曲面形成从气缸室(51)与共振室(71)相连的连通槽(72)的至少底部，而使在连通槽(72)中流动的气体的流速实质上均匀化来抑制漩涡的产生，与制冷剂的音速无关，获得亥姆霍兹消声器(70)的消声效果，并且也抑制了压缩机的效率下降。

权利要求

1.一种旋转式压缩机，其包括压缩机构(40)，该压缩机构(40)包括具有气缸室(51)的气缸(42)、在该气缸室(51)内做偏心旋转的活塞(53)、以及亥姆霍兹消声器(70)，上述亥姆霍兹消声器(70)具有：设置在上述压缩机构(40)的共振室(71)、以及以从上述气缸室(51)与该共振室(71)连通的方式形成于上述气缸(42)的端面的连通槽(72)，该旋转式压缩机的特征在于：上述连通槽(72)是上述气缸(42)的端面侧敞开而形成的有底槽，具有一对侧壁部(73)和位于各侧壁部(73)之间的底部(74)，上述侧壁部(73)由上述连通槽(72)的敞开侧的第一部分(75)和该连通槽(72)的底部(74)侧的第二部分(76)构成，上述第一部分(75)的表面由平面形成，上述第二部分(76)的表面由与上述第一部分(75)的表面及上述底部(74)的表面相连且具有规定曲率的弯曲面形成，上述底部(74)的表面和与该底部(74)的两端相连的一对第二部分(76)的表面由剖面为圆弧状的一个弯曲面形成,当将上述连通槽(72)的第一部分(75)的平面的高度设为h、将圆弧状弯曲面的半径设为r时，满足0.1≤h/r≤2.8的关系。

2.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于：

上述第一部分(75)和上述第二部分(76)的表面是使在上述连通槽(72)中流动的气体的流速实质上均匀化来抑制漩涡的产生的面。

3.根据权利要求1所述的旋转式压缩机，其特征在于：

h/r＝1。

说明书

旋转式压缩机

技术领域

[0001] 本发明涉及一种旋转式压缩机，尤其涉及一种减小由于在压缩机构设置亥姆霍兹消声器而产生的死容积来降低再膨胀损耗的技术。

背景技术

[0002] 到目前为止，滚动活塞式压缩机或摆动活塞式压缩机这样的旋转式压缩机包括压缩机构，该压缩机构包括具有气缸室的气缸、以及在气缸室中做偏心旋转运动的活塞。气缸通常是筒状部件，该气缸的轴向端面被前盖及后盖封闭。

[0003] 在这种旋转式压缩机中，有时在压缩机构设置有亥姆霍兹消声器(例如参照专利文献1)。该专利文献1的压缩机的亥姆霍兹消声器具有：设置于压缩机构的气缸中的共振室(小容积空间)；以及以从气缸室与该共振室连通的方式形成于气缸的端面的连通槽(压力导入路)。亥姆霍兹消声器通过从气缸室向共振室内引入气体并使气体共振，从而吸收所共振的规定频带的频率的声音(的能量)而进行消声。

[0004] 现有技术文献

[0005] 专利文献

[0006] 专利文献1：日本公开专利公报特公昭62‑011200号

发明内容

[0007] －发明所要解决的技术问题－

[0008] 然而，在设C为音速、S为通路面积、V为共振室容积、L为通路长度、δ为开口端修正值时，亥姆霍兹消声器的共振频率f由f＝(C/2π)(S/V(L+δ))1/2表示。

[0009] 因此，近年来采用的地球温室效应系数较低的制冷剂，其比重变轻，音速变快(R22为C＝170m/s，相对于此，R32为C＝230m/s)，因此，具有共振频率f变高的趋势。相对于此，即使制冷剂不同，由于压缩机的构造谐振而产生的声音的频率也不会变化。因此，需要使亥姆霍兹消声器的设定频率与由于构造谐振而产生的声音的频率一致。

[0010] 由上式可知，为了维持共振频率f可以增大共振室容积V，或者减小通路面积S，或者增加通路长度L。

[0011] 但是，当减小通路面积S时，存在如下问题：通路压损变大，亥姆霍兹消声器不再发挥作用，或者，加工变得困难，成本变高。另外，当增加通路长度L时，存在如下问题：将共振室设在远离气缸室的位置，会导致气缸变大，或者通路压损增大，亥姆霍兹消声器不再发挥作用。

[0012] 这样，实际上难以减小通路面积S或增加通路长度。一般情况下都是采用通过增大共振室容积V来维持共振频率f以确保消声效果的结构。但是，在该情况下，死容积会变大。因此，会出现压缩机的效率由于再膨胀损耗而下降的问题。

[0013] 本发明的目的在于：与制冷剂的音速无关，能够得到亥姆霍兹消声器的消声效果，并且，也能够抑制压缩机的效率下降。

[0014] －用以解决技术问题的技术方案－

[0015] 本发明的第一方面发明以一种旋转式压缩机为前提：该旋转式压缩机包括压缩机构40，该压缩机构40包括具有气缸室51的气缸42、在该气缸室51内做偏心旋转的活塞53、以及亥姆霍兹消声器70，上述亥姆霍兹消声器70具有：设置在上述压缩机构40中的共振室71、以及以从上述气缸室51与该共振室71连通的方式形成于上述气缸42的端面的连通槽72。

[0016] 而且，该旋转式压缩机的特征在于，上述连通槽72是上述气缸42的端面侧敞开而形成的有底槽，具有一对侧壁部73和位于各侧壁部73之间的底部74，上述侧壁部73由上述连通槽72的敞开侧的第一部分75和该连通槽72的底部74侧的第二部分76构成，上述第一部分75的表面由平面或弯曲面形成，上述第二部分76的表面由与上述第一部分75的表面及上述底部74的表面相连且具有规定曲率的弯曲面形成。

[0017] 在上述结构中，能够使构成第一部分75的表面的平面为连通槽72的剖面宽度在槽的高度方向上保持固定不变的平面、或者剖面宽度朝向连通槽72的底面逐渐扩宽的平面。另外，能够使构成第一部分75(侧壁部73)的表面的弯曲面为沿将连通槽72的剖面宽度扩宽的方向弯曲的凹状弯曲面(参照图7)。

[0018] 在该第一方面发明中，将构成连通槽72的侧壁部73的第一部分75的表面设为平面或弯曲面，将第二部分76的表面设为与第一部分75的表面及底部74的表面相连且具有规定曲率的弯曲面，因此，即便减小通路面积，也能够抑制压力损耗变大。

[0019] 本发明的第二方面发明在第一方面发明的基础上，其特征在于，上述第一部分75和上述第二部分76的表面是使在上述连通槽72中流动的气体的流速实质上均匀化来抑制漩涡的产生的面。

[0020] 在该第二方面发明中，使在连通槽72中流动的气体的流速均匀化来抑制漩涡的产生。

[0021] 本发明的第三方面发明在第一或第二方面发明的基础上，其特征在于，上述底部74的表面和与该底部74的两端相连的一对第二部分76的表面由剖面为圆弧状的一个弯曲面形成。在该情况下，连通槽72的形状能够为，第一部分75为平面，底部74与第二部分76由圆弧(半圆)状的弯曲面构成，或者连通槽72的第一部分75、底部74及第二部分76由圆弧状的弯曲面构成。

[0022] 在该第三方面发明中，底部74的表面和与与该底部74的两端相连的一对第二部分76的表面由剖面为圆弧状的一个弯曲面形成，因此，沿着该弯曲面流动的气体的流速变得均匀，抑制了漩涡的产生。

[0023] 本发明的第四方面发明在第三方面发明的基础上，其特征在于，上述连通槽72的第一部分75的表面由平面形成，当将上述连通槽72的第一部分75的平面的高度设为h、将圆弧状弯曲面的半径设为r时，满足0.1≤h/r≤2.8的关系。

[0024] 本发明的第五方面发明在第四方面发明的基础上，其特征在于，h/r＝1。

[0025] 在上述第四、第五方面发明中，如图5所示，连通槽72的上部为方形且下部为半圆形状，并且满足0.1≤h/r≤2.8的关系，因此，如图6的图表所示，与正方形剖面的情况相比，周长小于或者等于正方形时的的长度，因此，压力损耗也成为剖面为正方形时的压力损耗以下。尤其是在第五方面发明中，h/r＝1，因此，周长比成为最小的值(比0.95小的值)，因此，压力损耗也降低。

[0026] －发明的效果－

[0027] 根据上述第一方面发明，将构成连通槽72的侧壁部73的第一部分75的表面设为平面或弯曲面，将第二部分76的表面设为与第一部分75的表面及底部74的表面相连且具有规定曲率的弯曲面，因此，即便减小通路面积，也能够抑制压力损耗变大。因此，为了将共振频率f维持为与以往相同的值，能够减小通路面积。因此，无需增大共振室71的容积V或增加通路长度L。因此，也可以不增大成为死容积的共振室71的容积，结果是能够抑制再膨胀损耗变大，也能够抑制压缩机的效率下降。另外，即便是比重较小的制冷剂，也能够在不增大通路剖面面积的状态下维持亥姆霍兹消声器70的功能，因此，与制冷剂的音速无关，能够得到亥姆霍兹消声器70的消声效果。

[0028] 根据上述第二方面发明，将构成连通槽72的侧壁部73的第一部分75和第二部分76的表面设为使在上述连通槽72中流动的气体的流速实质上均匀化来抑制漩涡的产生的面，因此，能够使即便减小通路剖面面积也能够抑制压力损耗变大的效果更大。因此，与第一方面发明一样，也可以不增大成为死容积的共振室71容积，因此，能够抑制再膨胀损耗变大，抑制压缩机的效率下降。另外，即便是比重较小的制冷剂，在不增大通路剖面面积的状态下，也能够维持亥姆霍兹消声器70的功能，因此，与制冷剂的音速无关，能够得到亥姆霍兹消声器70的消声效果。

[0029] 根据上述第三方面发明，上述底部74的表面和与该底部74的两端相连的一对第二部分76的表面由剖面为圆弧状的一个的弯曲面形成，因此，即便减小通路面积，也能够更加可靠地抑制压力损耗变大。因此，与第一、第二方面发明一样，可以不增大成为死容积的共振室71的容积，因此，能够抑制再膨胀损耗变大，抑制压缩机的效率下降。另外，即便是比重较小的制冷剂，在不增大通路剖面面积的状态下，也能够维持亥姆霍兹消声器70的功能，因此，与制冷剂的音速无关，能够得到亥姆霍兹消声器70的消声效果。

[0030] 根据上述第四、第五方面发明，若h/r满足上述的范围，则在周长相同(压力损耗相同)的情况下能够减小通路面积S，因此，能够减小共振室71的容积V。因此，能够减小再膨胀损耗。另外，在成为同等的压力损耗的形状的情况下能够减小连通槽72的通路剖面面积，因此，在不增大再膨胀室的容积的状态下能够降低亥姆霍兹消声器70的设定频率。

[0031] 此外，由于连通槽72的底面为半圆状，因此，漩涡变少，实际上发生谐振的气体量增加，因此，能够减小脉动。由此，能够提高亥姆霍兹消声器70的效率。

附图说明

[0032] 图1是示出实施方式的旋转式压缩机的整体构造的纵向剖视图。

[0033] 图2是压缩机构的横向剖视图。

[0034] 图3是处于取下前盖后的状态下的压缩机构的俯视图。

[0035] 图4是示出亥姆霍兹消声器的结构的压缩机构的主要部分剖视图。

[0036] 图5是沿图4的V‑V线剖开的剖视图。

[0037] 图6是示出在使亥姆霍兹消声器的连通路径的形状变化的情况下、各连通槽的剖面面积相同、剖面形状不同时的周长比的图表。

[0038] 图7是示出连通槽的变形例的剖视图。

具体实施方式

[0039] 下面，参照附图对实施方式做详细的说明。

[0040] 图1所示的实施方式的旋转式压缩机10用于空调装置、冷却装置、供热水装置等冷冻装置。在制冷剂回路中，连接有该旋转式压缩机10与冷凝器、膨胀阀(减压机构)、蒸发器。在制冷剂回路中，制冷剂循环而进行冷冻循环。即，在制冷剂回路中，由旋转式压缩机10压缩后的制冷剂在冷凝器中冷凝，由膨胀阀减压之后在蒸发器中蒸发。

[0041] 〈旋转式压缩机的整体结构〉

[0042] 旋转式压缩机10具有纵长(轴向长度比径向长度大很多)的圆筒形的密闭容器即壳体11。在壳体11上设置有圆筒形状的躯干部12、固定于躯干部12的上端的上端板13及固定于躯干部12的下端的下端板14。上端板13形成为朝下侧敞开口的碗状，下端的外周缘部焊接于躯干部12的上端内周面。下端板14形成为朝上侧敞开口的碗状，上端的外周缘部焊接于躯干部12的下端内周面。

[0043] 排出管20沿上下方向延伸地贯穿上端板13的中央部。另外，在上端板13形成有向斜上方鼓出的鼓出部15。鼓出部15由上表面平坦的面形成。在鼓出部15安装有用于向电动机30供给外部电源的电力的端子25。

[0044] 在壳体11的内部设置有电动机30和压缩机构40。

[0045] 电动机30配置在压缩机构40的上侧。电动机30包括定子31和转子32。定子31固定于壳体11的躯干部12的内周面。另外，转子32配置在定子31的内侧。在转子32连结有在壳体11的内部沿上下方向延伸的驱动轴33。壳体11的内部空间S被划分为电动机30的下侧的一次空间S1和电动机30的上侧的二次空间S2。这些空间S1、S2都被压缩机构40的排出流体(高压制冷剂)充满。即，压缩机10成为所谓的高压拱顶式(壳体11的内部成为高压压力的形式)。

[0046] 驱动轴33包括主轴部33a和偏心部33b。主轴部33a被压缩机构40的主轴承48及副轴承49支承着能够旋转。

[0047] 在驱动轴33的下部安装有离心式油泵34。油泵34浸渍在贮存于壳体11底部的贮油部16的油中。在驱动轴33的内部形成有供由油泵34吸取的油流动的油流路35。油流路35在驱动轴33中沿轴向延伸，其下游侧与多个供油孔(省略图示)相连。各供油孔的始端与油流路35连通，另一方面，各供油孔的终端朝向驱动轴33的外周侧敞开口，朝向主轴承48的内周面、后述的活塞53的内周面及副轴承49的内周面敞开口。

[0048] 当油泵34与驱动轴33一起旋转时，贮油部16的油被吸入到油泵34。该油从油流路35向各供油孔分流，用于各滑动部的润滑。

[0049] 〈压缩机构〉

[0050] 如图2所示，压缩机构40构成为在压缩室中对制冷剂进行压缩。另外，压缩机构40由活塞53在筒状气缸42内部做偏心旋转的旋转式压缩机构构成。更详细而言，压缩机构40由摆动活塞式压缩机构构成，该摆动活塞式的压缩机构一体地形成有保持于衬套57的叶片55和活塞53，活塞53在气缸42的内部一边摆动一边旋转。

[0051] 压缩机构40固定在壳体11的躯干部12的靠下部位置。作为第一气缸盖的前盖41、气缸42及作为第二气缸盖的后盖45从上侧朝向下侧依次摞起来而构成压缩机构40。前盖41固定于壳体11的躯干部12的内周面。在前盖41的中央部形成有朝向上方突出的上述主轴承48。气缸42形成为在上下具有圆形的开口面的筒状。在后盖45的中央部形成有朝向下方突出的上述副轴承49。

[0052] 在压缩机构40中，气缸42的上侧的开口面(轴向的上侧的端面)被前盖41堵塞，气缸42的下侧的开口面(轴向的下侧的端面)被后盖45堵塞，结果在气缸42的内部划分出气缸室51。

[0053] 在气缸室51中，收纳有供偏心部33b插入的筒状的上述活塞53。吸入管21沿径向延伸而与气缸42连接。吸入管21与气缸室51的吸入室(低压室)连通。

[0054] 另外，在前盖41上设置有排出端口63(图1中省略)。排出口的流入端与气缸室51的排出室(高压室)连通。排出口的流出端向消声部件46的内部敞开口。消声部件46的内部通过连通口(省略图示)而与一次空间S1连通。

[0055] 接着，对气缸42的内部构造进行说明。

[0056] 在气缸室51中收纳有筒状的活塞53。在活塞53的内部嵌插有偏心部(曲轴33b)。活塞53的回旋中心由此而相对于驱动轴33的主轴部33a的轴心O1偏心。在活塞53的外周面连结有叶片55。叶片55形成为从活塞53的外周面向径向外侧延伸的纵长的长方体状。

[0057] 另一方面，在气缸42中形成有大致圆形状的衬套孔56。衬套孔56以与气缸室51连通的方式形成于该气缸室51的外周面的内侧。在各衬套孔56中分别嵌合有一对衬套57、57。衬套57的与轴垂直的剖面形成为大致弓形状。衬套57具有与衬套孔56的内周面滑动接触的圆弧部57a、以及形成平坦的面的平坦部57b。而且，在衬套孔56中，一对衬套57、57的平坦部
57b、57b彼此相对而设，在平坦部57b、57b之间形成有叶片槽58。上述的叶片55插入该叶片槽58中。这样一来，叶片55就被衬套57、57夹住而能够沿径向滑动，并且衬套57、57在衬套孔
56中能够以圆弧部57a的圆弧中心O2为支点摆动。其结果是，活塞53一边与气缸室51的内周面滑动接触，一边沿着该内周面进行偏心旋转运动。

[0058] 气缸室51被叶片55分别划分为低压室L‑P和高压室H‑P。具体而言，在气缸室51中，在叶片55的一个侧面(图2的右下侧面)侧划分出低压室L‑P，在叶片55的另一侧面(图2的左上侧面)侧划分出高压室H‑P。

[0059] 在气缸42中形成有供上述吸入管21连接的吸入端口61。吸入端口61形成在一对衬套57中的靠低压室L‑P的衬套附近。吸入端口61以一端向气缸室51开口且另一端向气缸42的外部敞开口的方式沿径向延伸。吸入端口61的流入端与吸入管21连通，流出端与气缸室51的低压室L‑P连通。

[0060] 在气缸室51的高压室H‑P的上侧形成有上述排出端口63。也就是说，排出端口63以流入端与气缸室51的高压室H‑P连通且流出端与消声部件46的内部连通的方式，沿轴向贯穿前盖41。

[0061] 〈亥姆霍兹消声器〉

[0062] 在该压缩机10的压缩机构40中设置有亥姆霍兹消声器70。亥姆霍兹消声器70通过从气缸室51向共振室71内引入气体并使气体共振，而吸收发生共振的规定频带的频率的声音(的能量)来进行消声。以下，参照图3～图6对本实施方式的亥姆霍兹消声器70进行说明。

[0063] 图3是从气缸42的上表面观察到压缩机构40的图(处于去掉前盖41后之状态下的压缩机构40的俯视图)，图4是示出亥姆霍兹消声器70的结构的压缩机构40的主要部分剖视图，图5是沿图4的V‑V线剖开的剖视图，图6是示出亥姆霍兹消声器70上的连通槽72的剖面面积相同且剖面形状不同的情况下的周长比的图表。

[0064] 上述亥姆霍兹消声器70具有：共振室71，其形成于上述压缩机构40的气缸42的端面；以及连通槽72，其以从上述气缸室51与共振室71连通的方式形成于上述气缸42的端面。

[0065] 共振室71是上述气缸42的端面侧敞开而形成的空间。另外，上述连通槽72是上述气缸42的端面侧敞开而形成的有底槽。当上述气缸42的端面被前盖41堵塞时，上述共振室71与连通槽72的气缸端面侧被堵塞，共振室71成为仅经由连通槽72与气缸室51连通的状态。

[0066] 上述连通槽72具有一对侧壁部73和位于各侧壁部73之间的底部74。该侧壁部74由上述连通槽72的敞开侧的第一部分75和该连通槽72的底部74侧的第二部分76构成。一对第一部分75的表面由相互平行的平面形成，第二部分76的表面由与上述第一部分75的表面及上述底部74的表面相连且具有规定曲率的弯曲面形成。

[0067] 上述第一部分75及第二部分76的表面由平滑地相连的面构成，以使在上述连通槽72中流动的气体的流速实质上均匀化而抑制漩涡的产生。

[0068] 具体而言，上述底部74的表面和与其两端相连的一对第二部分76的表面由剖面为具有规定曲率的圆弧状的一个弯曲面形成。具体而言，该弯曲面是剖面形状为半圆(半径r)的弯曲面。也就是说，如图5所示，本实施方式的连通槽72呈上部为方形且下部为半圆的剖面形状。另外，第二部分76的表面由使在上述连通槽72中流动的气体的流速实质上均匀化而抑制漩涡的产生这样的弯曲面形成。也就是说，该弯曲面为曲率比较小的曲面，换言之，为半径比较大的曲面。

[0069] 另一方面，如图4所示，在上述前盖41上形成有上述排出端口63。在前盖41上设置有用于打开、关闭该排出端口63的排出阀(簧片阀)64、以及用于限制排出阀64的升程量的阀按压件65。

[0070] 这里，如图5所示，当将上述第一部分75的平面的高度设为h、将弯曲面的半径设为r时，本实施方式的连通槽72即被定为h/r＝1。

[0071] h/r＝1

[0072] 需要说明的是，第一部分75的平面的高度h与弯曲面的半径r的关系不局限于h/r＝1，只要满足0.1≤h/r≤2.8的关系即可。

[0073] －运转情况－

[0074] 参照图1～图3对本实施方式的旋转式压缩机10的运转情况进行说明。当将壳体11的外部的电源接通时，外部电力即被供向端子25。其结果是，电流从端子25经由导线供向电动机30，电动机30运转。

[0075] 当电动机30进入运转状态以后，转子32就会在定子31的内部旋转。驱动轴33由此被驱动而旋转，活塞53在气缸室51的内部做偏心旋转运动。其结果是，在气缸室51中制冷剂被压缩。

[0076] 具体而言，在气缸室51中，低压室L‑P的容积伴随着图2所示的活塞53的旋转而渐渐变大。由此，从吸入管21和吸入端口61向低压室L‑P吸入低压低温的制冷剂。当活塞53进一步旋转而将低压室L‑P与吸入端口61切断时，该低压室L‑P就变成高压室H‑P。然后，当活塞53进一步旋转时，高压室H‑P的容积渐渐变小。在高压室H‑P中制冷剂由此而被压缩。当该高压室H‑P与排出端口63连通且高压室H‑P的压力超过规定值时，排出端口63的排出阀被朝上掀开，排出端口63即会敞开。

[0077] 从该排出端口63朝着上方排出的制冷剂向消声部件46的内部流出，被送往一次空间S1。流到一次空间S1的制冷剂通过电动机30的定子31的槽或铁芯切口内的间隙而向上方流动，从而向电动机30的上侧的二次空间S2流出。此时，制冷剂中所含有的油被分离出来。油被分离出来以后的制冷剂流入到排出管20，送往排出管20的外部。

[0078] 亥姆霍兹消声器70通过从气缸室51向共振室71内引入气体并使气体共振，而吸收所共振的规定频带的频率的声音(的能量)进行消声。

[0079] －实施方式的效果－

[0080] 本实施方式的h/r的范围是基于图6的图表而决定的。图6示出将连通槽72的剖面形状设为正方形、长边：短边＝2：1的长方形、圆形以及本实施方式的形状(剖面的上部为方形且下部为半圆的槽形状)并使所有的剖面面积相同时的周长比。

[0081] 如该图表所示，与正方形的情况相比，在长方形的情况下，如果剖面面积相等，周长则变长(约1.06倍)。因此，与正方形剖面相比，在为长方形剖面的情况下，气体的接触面积变大，压力损耗变大。另外，与正方形的情况相比，在圆形的情况下，如果剖面面积相等，周长则变短(约0.89倍)。因此，从压力损耗来看是有利的，但加工困难。

[0082] 另一方面，在本实施方式的形状(剖面的上部为方形且下部为半圆形状)的情况下，如图6所示，若满足0.1≤h/r≤2.8的关系，则周长与正方形剖面的情况相等，或者小于正方形剖面时的周长。因此，通路的压力损耗也变成小于或等于为正方形剖面时的通路的压力损耗。尤其是若h/r＝1，周长比就会成为最小的值(0.94)，因此，压力损耗也减小。

[0083] 这里，如上所述，

[0084] 在设C为音速、S为通路面积、V为共振室容积、L为通路长度、δ为开口端修正值时，亥姆霍兹消声器的共振频率f由f＝(C/2π)(S/V(L+δ))1/2表示。

[0085] 在本实施方式中，h/r满足上述范围，因此，若通路剖面面积与正方形剖面相同，则周长变短，压力损耗变小，亥姆霍兹消声器的效率提高。另外，在本实施方式中，相反，在使周长相等的情况下(压力损耗相等的情况下)，能够减小通路面积S。因此，能够减小共振室容积V。故根据本实施方式，能够减小再膨胀损耗。

[0086] 另外，即便减小通路的剖面面积，也能够抑制到与连通路径为正方形剖面的情况相等的压力损耗，因此，通过进行不增大成为死容积的共振室71的容积的设计，也能够降低亥姆霍兹消声器70的设定频率。

[0087] 另外，由于该实施方式的连通槽72的底面呈半圆状，因此漩涡减少，实际上发生谐振的气体量增加，因此，能够减小脉动。由此而能够提高亥姆霍兹消声器70的效率。

[0088] 此外，在后盖(下部轴承端板)设置有连通槽的现有技术(专利文献1)的结构中，后盖变薄，可能由于压力差而发生变形，但是在该实施方式中，仅在气缸42上形成连通槽72即可，因此，相对于上述现有技术而言，本实施方式能够抑制因压力差而引起的气缸盖(后盖)的变形。另外，在形成遍及气缸42与前盖41这两个部件的槽的情况下，需要对两个部件进行槽加工，但在本实施方式中，与这样的情况相比，能够降低成本。另外，本实施方式的连通槽72能够利用球头立铣刀进行加工，因此，加工成本低，适于在一个部件(气缸)上加工为槽形状。

[0089] (其他实施方式)

[0090] 上述实施方式，也可以采用以下结构。

[0091] 在上述实施方式中，将连通槽72的剖面形状设为上部为方形且下部为半圆的形状，但如图7所示，连通槽也可以是侧壁部73和底部74整体由一个剖面为圆弧状的曲面形成。这样形成连通槽，也能够使在槽的内部流动的气体的流速均匀化，降低压力损耗。从而能够收到与上述实施方式一样的效果。

[0092] 另外，根据情况的不同，在图5中，也可以使侧壁部73的第一部分75的一对平面不平行，而使其为朝向连通槽72的下方扩宽的倾斜面。

[0093] 另外，在上述实施方式中，将共振室71设置在气缸42中，但设置位置并不局限于气缸42，只要设置在压缩机构40中即可。

[0094] 另外，在上述实施方式中，将亥姆霍兹消声器70设置于排出端口63的位置，但只要共振室71经由连通槽72与气缸室51连通，也可以适当地改变设置亥姆霍兹消声器的位置。

[0095] 需要说明的是，上述实施方式是本质上优选的示例，并没有对本发明、其应用对象或其用途的范围加以限制的意图。

[0096] －产业实用性－

[0097] 综上所述，本发明对于通过减小由于将亥姆霍兹消声器设置在旋转式压缩机的压缩机构中而产生的死容积来降低再膨胀损耗的技术是有用的。

[0098] －符号说明－

[0099] 10 旋转式压缩机；

[0100] 4 压缩机构；

[0101] 42 气缸；

[0102] 51 气缸室；

[0103] 53 活塞；

[0104] 70 亥姆霍兹消声器；

[0105] 71 共振室；

[0106] 72 连通槽；

[0107] 73 侧壁部；

[0108] 74 底部；

[0109] 75 第一部分；

[0110] 76 第二部分。