空调装置

摘要

将空调装置(1)的制冷剂回路(100)中填充的制冷剂量设为由下限填充量和上限填充量所规定的范围。下限填充量是指，在作为冷凝器工作的室外热交换器(22)中制冷剂冷凝较困难的过负荷条件下进行制冷运行时，过冷却热交换器(23)制冷剂出口侧的制冷剂过冷却度成为0deg且制冷剂干度成为0的填充量。另一方面，上限填充量是指，在与过负荷条件相比室外热交换器(22)中制冷剂冷凝较容易的额定条件下进行制冷运行时，室外热交换器(22)制冷剂出口侧的制冷剂过冷却度成为0deg且制冷剂干度成为0的填充量。

权利要求

1.一种空调装置，其中，具有压缩机和室外热交换器的室外机与具有室内热交换器的室内机，通过液体管和气体管连接而构成制冷剂回路，在所述室内机或所述液体管中至少一个具有膨胀阀，所述室外机具有过冷却热交换器，该过冷却热交换器对从作为冷凝器工作的所述室外热交换器流出的制冷剂进行冷却，其特征在于，

将所述制冷剂回路中填充的制冷剂的填充量设为比下限填充量多且比上限填充量少的填充量，

所述上限填充量是指，在屋外的干球温度35℃/湿球温度24℃以及室内的干球温度27℃/湿球温度19℃的条件下进行制冷运行时，在所述膨胀阀以使所述室内热交换器在制冷剂出口处的制冷剂过热度达到规定的目标值的方式被调整时，作为冷凝器工作的所述室外热交换器的制冷剂出口处的制冷剂的过冷却度成为0deg的填充量，所述下限填充量是指，在空调装置可进行制冷运行的屋外以及室内的各个干球温度以及湿球温度的上限的温度条件下进行制冷运行时，在所述膨胀阀以使所述室内热交换器在制冷剂出口处的制冷剂过热度达到规定的目标值的方式被调整时，所述膨胀阀的制冷剂入口处的制冷剂成为液态单相制冷剂的填充量。

说明书

空调装置

技术领域

[0001] 本发明涉及一种使用制冷剂的空调装置。

背景技术

[0002] 以往，空调装置具有由至少一台室外机和至少一台室内机通过制冷剂配管连接而成的制冷剂回路，通过驱动设置于室外机的压缩机，使制冷剂回路中填充的制冷剂在制冷
剂回路内循环来进行制冷运行或制热运行。此外，存在一种空调装置，其在如上所述的制冷
剂回路中具有旁通管和过冷却热交换器，所述旁通管将从制冷运行时作为冷凝器工作的室
外热交换器流出的制冷剂的一部分分支，使其返回到压缩机的吸入侧，所述过冷却热交换
器通过该旁通管中流动的制冷剂来冷却从室外热交换器流出的制冷剂(例如，参见专利文
献1)。

[0003] 在如上所述的空调装置中，制冷剂回路中填充有一定量(所设置的空调装置足以发挥所要求的运行能力的量)的制冷剂。作为制冷剂回路中填充的制冷剂，例如有不可燃但
全球变暖潜力(Global Warming Potential＝GWP，以下称为“GWP”)高的R410A这样的HFC制
冷剂、GWP低但微可燃的R32(组成中不带碳元素双键的HFC制冷剂)或HFO‑1234yf(组成中带
有卤代烃的HFC制冷剂，表述为“HFO制冷剂”)等。

[0004] 近年来，为防止全球变暖，要求如果使用GWP高的制冷剂则需减少制冷剂回路中填充的制冷剂量。此外，即便是使用低GWP的制冷剂，由于这些制冷剂具有如上所述的微可燃
性，因此，为防止制冷剂回路泄漏的制冷剂的密度万一达到着火的浓度，也期望尽量减少制
冷剂回路中填充的制冷剂量。

[0005] 专利文献1：日本特开2010‑65999号公报

发明内容

[0006] 制冷剂回路中填充的制冷剂量越少，作为冷凝器工作的热交换器(制冷运行时为室外热交换器/制热运行时为室内热交换器)中冷凝压力越小从而冷凝温度越低。若冷凝温
度降低，则冷凝器内部的制冷剂与空气(制冷运行时为外部气体/制热运行时为室内空气)
之间的温度差减小，因此，存在冷凝能力降低从而空调装置的空调能力变差的可能。

[0007] 此外，存在下述问题：若冷凝温度降低从而冷凝器内部的制冷剂与空气之间的温度差减小，则从冷凝器流出的制冷剂有可能不能完全冷凝而成为气液两相状态，气液两相
状态的制冷剂经过膨胀阀从而产生制冷剂噪音。而且，气液两相状态的制冷剂经过膨胀阀
还会导致膨胀阀的控制性变差等问题。该控制性变差问题的原因在于，膨胀阀的开度调整
通常是基于液态制冷剂流过这一假设而进行的，并且由于不清楚气液两相状态的制冷剂中
气体制冷剂与液体制冷剂的比率，所以在基于液态制冷剂流过这一假设的膨胀阀的开度调
整下，会变成不能进行适当的制冷剂流量控制的状态。

[0008] 本发明用于解决上述问题，旨在提供一种空调装置，该空调装置能够消除膨胀阀控制性变差以及制冷剂噪音等问题，进而防止空调性能变差，并且减少制冷剂回路中填充
的制冷剂量。

[0009] 为解决上述问题，本发明的空调装置中，具有压缩机和室外热交换器的室外机与具有室内热交换器的室内机，通过液体管和气体管连接而构成制冷剂回路，在室外机或室
内机或液体管中至少一个设置有膨胀阀，且将制冷剂回路中填充的制冷剂的填充量设为比
下限填充量多且比上限填充量少的填充量。上限填充量是指，在规定的额定条件下进行制
冷运行或制热运行时，作为冷凝器工作的室外热交换器或室内热交换器的制冷剂出口处的
制冷剂的过冷却度成为0deg，并且作为冷凝器工作的室外热交换器或室内热交换器的制冷
剂出口处的制冷剂的干度成为0的填充量。下限填充量是指，在温度差比额定条件下小的规
定的过负荷条件下进行制冷运行或制热运行时，膨胀阀的制冷剂入口处的制冷剂的过冷却
度成为0deg，并且膨胀阀的制冷剂入口处的制冷剂的干度成为0的填充量，其中，所述温度
差是指，在作为冷凝器工作的室外热交换器或室内热交换器中制冷剂的冷凝温度，与吸入
到室外机或室内机中而和冷凝器内部的制冷剂进行热交换的空气的温度之间的温度差。

[0010] 根据如上所述构成的本发明的空调装置，通过使制冷剂回路中填充的制冷剂量为比下限填充量多且比上限填充量少的填充量，能够消除控制性变差以及制冷剂噪音等问
题，进而防止空调性能变差，并且减少制冷剂回路中填充的制冷剂填充量。

附图说明

[0011] 图1是本发明实施方式的空调装置的说明图，其中，(A)是制冷剂回路图，(B)是室外机控制单元的框图。

[0012] 图2是表示本实施方式的表示制冷运行时的制冷循环的Mollier线图，其中，(A)是制冷剂回路中填充了上限填充量的制冷剂的情况，(B)是制冷剂回路中填充了下限填充量
的制冷剂的情况。

具体实施方式

[0013] 以下，根据附图来对本发明的实施方式进行详细说明。作为实施方式，以一台室外机上并列地连接有三台室内机、且所有室内机上同时进行制冷运行或制热运行的空调装置
为例进行说明。另外，本发明不限于下列实施方式，可以在不超出本发明主旨的范围内作出
各种变形。

[0014] 实施例

[0015] 如图1(A)所示，本实施方式的空调装置1具有：一台室外机2；和三台室内机5a～5c，其通过液体管8和气体管9并列地连接到室外机2。具体而言，液体管8的一端连接到室外
机2的闭锁阀25，另一端分支而分别连接到室内机5a～5c的各液体管连接部53a～53c。此
外，气体管9的一端连接到室外机2的闭锁阀26，另一端分支而分别连接到室内机5a～5c的
各气体管连接部54a～54c。由此，形成了空调装置1的制冷剂回路100。

[0016] 另外，在本实施方式的空调装置1中，作为通过下述的方法来确定制冷剂回路100中填充的制冷剂量时所需装置信息的一个示例，设室外机2的功率为14kW，室内机5a～5c的
功率均为4.5kW，液体管8的内径为7.5mm，气体管的内径为13.9mm，液体管8和气体管9的长
度均为15m。

[0017] 室外机的结构

[0018] 首先，对室外机2进行说明。室外机2具有压缩机20、四通阀21、室外热交换器22、过冷却热交换器23、室外膨胀阀24、连接液体管8的一端的闭锁阀25、连接气体管9的一端的闭
锁阀26、贮存器27、室外风机28以及旁通膨胀阀29。然后，该各装置(室外风机28除外)与各
制冷剂配管(以下详细说明)相互连接，从而形成室外机制冷剂回路20，该室外机制冷剂回
路20构成制冷剂回路100的一部分。

[0019] 压缩机20是功率可变型压缩机，其通过转速由逆变器控制的电动机(未图示)驱动，从而能够改变运行容量。压缩机20的制冷剂排出侧通过排出管41与四通阀21的端口a连
接，此外，压缩机20的制冷剂吸入侧通过吸入管42与贮存器27的制冷剂流出侧连接。

[0020] 四通阀21是用于切换制冷剂的流向的阀门，具有a、b、c、d四个端口。端口a如上所述通过排出管41与压缩机20的制冷剂排出侧连接。端口b通过制冷剂配管43与室外热交换
器22的一侧的制冷剂出入口连接。端口c通过制冷剂配管46与贮存器27的制冷剂流入侧连
接。然后，端口d通过室外机气体管45与闭锁阀26连接。

[0021] 室外热交换器22例如是翅管式热交换器，使制冷剂与通过下述的室外风机28旋转而引入室外机2内部的外部气体进行热交换。室外热交换器22的一侧的制冷剂出入口如上
所述通过制冷剂配管43与四通阀21的端口b连接，另一侧的制冷剂出入口通过室外机液体
管44与闭锁阀25连接。

[0022] 室外膨胀阀24设置于室外机液体管44。室外膨胀阀24是电子膨胀阀，制冷运行时其开度被设置为全开。此外，制热运行时，其开度被调整，使从压缩机20排出的制冷剂温度
达到规定的目标温度。

[0023] 过冷却热交换器23配置于室外膨胀阀24与闭锁阀25之间。过冷却热交换器23例如是套管式热交换器，套管式热交换器的内管(未图示)配置成作为下述的旁通管47的一部
分，外管(未图示)配置成作为室外机液体管44的一部分。在过冷却热交换器23中，经下述的
旁通膨胀阀29减压后在内管流动的低压制冷剂，与制冷运行时从室外热交换器22流出而在
外管流动的高压制冷剂，进行热交换。

[0024] 旁通管47的一端连接到室外机液体管44中过冷却热交换器23与闭锁阀25之间的连接点S1，另一端连接到室外机气体管45的连接点S2。如上所述，过冷却热交换器23的内管
(未图示)被作为旁通管47的一部分，在旁通管47的过冷却热交换器23侧的连接点S1与过冷
却热交换器23的内管之间设置有旁通膨胀阀29。旁通膨胀阀29是电子膨胀阀，制冷运行时
通过调整其开度，使从室外热交换器22流出的制冷剂的一部分减压，并调整经由过冷却热
交换器23流到室外机气体管45的制冷剂量。另外，制热运行时，旁通膨胀阀29被设置为全
开。

[0025] 如上所述，贮存器27的制冷剂流入侧通过制冷剂配管46与四通阀21的端口c连接，且制冷剂流出侧通过吸入管42与压缩机20的制冷剂吸入侧连接。贮存器27将从制冷剂配管
46流入到贮存器27内部的制冷剂分离成气体制冷剂和液体制冷剂，且仅使气体制冷剂吸入
到压缩机20中。

[0026] 室外风机28由树脂材料制成，配置在室外热交换器22附近。室外风机28通过风机电动机(未图示)而旋转，从进气口(未图示)将外部气体引入到室外机2内部，并将经室外热
交换器22与制冷剂热交换后的外部气体从出气口(未图示)释放到室外机2外部。

[0027] 除以上说明的结构以外，室外机2还设置有各种传感器。如图1(A)所示，排出管41设置有排出压力传感器31和排出温度传感器33，其中，排出压力传感器31检测从压缩机20
排出的制冷剂的压力，即排出压力，且排出温度传感器33检测从压缩机20排出的制冷剂的
温度，即排出温度。在制冷剂配管46中贮存器27的制冷剂流入口附近设置有吸入压力传感
器32和吸入温度传感器34，其中，吸入压力传感器32检测压缩机20所吸入的制冷剂的压力，
且吸入温度传感器34检测压缩机20所吸入的制冷剂的温度。

[0028] 在室外机液体管44中室外热交换器22与室外膨胀阀24之间设置有第一液体温度传感器35，用于检测制冷运行时从室外热交换器22流出的制冷剂的温度。在室外机液体管
44中过冷却热交换器23与闭锁阀25之间设置有第二液体温度传感器36，用于检测制冷运行
时从过冷却热交换器23流出的、亦即流入下述的室内机5a～5c的制冷剂的温度。然后，在室
外机2的进气口(未图示)附近设置有外部气体温度传感器37，用于检测流入室外机2内部的
外部气体的温度，即外部气体温度。

[0029] 此外，室外机2上设置有室外机控制单元200。室外机控制单元200搭载于收纳在室外机2的电装箱(未图示)中的控制基板上。如图1(B)所示，室外机控制单元200具有CPU 
210、存储部220、通信部230和传感器输入部240。

[0030] 存储部220由ROM或RAM构成，存储室外机2的控制程序以及与来自各种传感器的检测信号对应的检测值、压缩机20和室外风机28的控制状态等。通信部230是与室内机5a～5c
进行通信的接口。传感器输入部240导入室外机2的各传感器的检测结果，并输出到CPU 
210。

[0031] CPU 210经由传感器输入部240导入上述室外机2的各传感器的检测结果。此外，CPU 210经由通信部230导入从室内机5a～5c发送的控制信号。CPU 210基于所导入的检测
结果和控制信号，来进行压缩机20和室外风机28的驱动控制。此外，CPU 210基于所导入的
检测结果和控制信号，来进行四通阀21的切换控制。此外，CPU 210基于所导入的检测结果
和控制信号，来进行室外膨胀阀24的开度调整。

[0032] 室内机的结构

[0033] 接下来，对三台室内机5a～5c进行说明。三台室内机5a～5c具有室内热交换器51a～51c、室内膨胀阀52a～52c、连接被分支的液体管8的另一端的液体管连接部53a～53c、连
接被分支的气体管9的另一端的气体管连接部54a～54c、以及室内风机55a～55c。而且，该
各装置除室内风机55a～55c以外由以下详细说明的各制冷剂配管连接，形成室内机制冷剂
回路50a～50c，该室内机制冷剂回路50a～50c构成制冷剂回路100的一部分。

[0034] 另外，室内机5a～5c的结构完全相同，因此以下说明仅对室内机5a的结构进行说明，省略其他室内机5b、5c的有关说明。此外，图1中，赋予室内机5a中各结构的号码末尾从a
分别变更为b或c的符号表示与室内机5a中各结构对应的室内机5b、5c的各结构。

[0035] 室内热交换器51a使制冷剂与通过下述的室内风机55a的旋转而从进气口(未图示)引入到室内机5a内部的室内空气进行热交换，一侧的制冷剂出入口通过室内机液体管
71a与液体管连接部53a连接，另一侧的制冷剂出入口通过室内机气体管72a与气体管连接
部54a连接。室内热交换器51a在室内机5a进行制冷运行时作为蒸发器工作，在室内机5a进
行制热运行时作为冷凝器工作。另外，液体管连接部53a上通过焊接或管联螺母(flare 
nut)等连接有液体管8，而且，气体管连接部54a上通过焊接或管联螺母等连接有气体管9。

[0036] 室内膨胀阀52a设置在室内机液体管71a中。室内膨胀阀52a是电子膨胀阀，在室内热交换器51a作为蒸发器工作时即室内机5a进行制冷运行时，其开度被调整，使室内热交换
器51a在制冷剂出口(气体管连接部54a侧)处的制冷剂过热度达到目标制冷剂过热度。此
外，在室内热交换器51a作为冷凝器工作时即室内机5a进行制热运行时，室内膨胀阀52a的
开度被调整，使室内热交换器51a在制冷剂出口(液体管连接部53a侧)处的制冷剂过冷却度
达到目标制冷剂过冷却度。这里，目标制冷剂过热度和目标制冷剂过冷却度是用于使室内
机5a发挥足够的制热能力或制冷能力的值。

[0037] 室内风机55a由树脂材料制成，配置在室内热交换器51a附近。室内风机55a通过风机电动机(未图示)而旋转，从而将室内空气从进气口(未图示)引入到室内机5a内，并将在
室内热交换器51a中与制冷剂热交换后的室内空气从出气口(未图示)供给到室内。

[0038] 除以上说明的结构以外，室内机5a中还设置有各种传感器。在室内机液体管71a中室内热交换器51a与室内膨胀阀52a之间，设置有液体侧温度传感器61a，用于检测流入室内
热交换器51a或从室内热交换器51a流出的制冷剂的温度。在室内机气体管72a中还设置有
气体侧温度传感器62a，用于检测从室内热交换器51a流出或流入室内热交换器51a的制冷
剂的温度。在室内机5a的进气口(未图示)附近设置有室内温度传感器63a，用于检测流入室
内机5a内部的室内空气的温度，即室内温度。

[0039] 此外，虽然省略了图示及详细说明，但室内机5a中还设置有室内机控制单元。室内机控制单元与室外机控制单元200同样具有CPU、存储部、与室外机2进行通信的通信部、以
及导入上述各温度传感器的检测值的传感器输入部。

[0040] 空调装置的动作

[0041] 接下来，利用图1(A)来说明本实施方式中空调装置1进行空调运行时制冷剂回路100中制冷剂的流动以及各部分的工作。另外，在以下说明中对室内机5a～5c进行制冷运行
的情况进行说明，省略有关制热运行的情况的详细说明。此外，图1(A)中的箭头表示制冷运
行时制冷剂的流动。

[0042] 如图1(A)所示，在室内机5a～5c进行制冷运行时，室外机控制单元200的CPU 210将四通阀21切换到实线所示状态，即四通阀21的端口a与端口b连通，且端口c与端口d连通。
由此，制冷剂回路100成为制冷循环，其中，室外热交换器22作为冷凝器工作，且室内热交换
器51a～51c作为蒸发器工作。

[0043] 从压缩机20排出的高压制冷剂流过排出管41流入四通阀21，并从四通阀21经由制冷剂配管43流入室外热交换器22。流入室外热交换器22的制冷剂，与通过室外风机28的旋
转而引入到室外机2内部的外部气体，进行热交换从而冷凝。从室外热交换器22流出到室外
机液体管44的制冷剂，经过开度被设置为全开的室外膨胀阀24而流入过冷却热交换器23
(的外管(未图示))。从过冷却热交换器23流入室外机液体管44的制冷剂的一部分分流到旁
通管47，剩下的制冷剂经由闭锁阀25流入液体管8。

[0044] 在过冷却热交换器23中，从室外机液体管44流入外管(未图示)的制冷剂，与经旁通膨胀阀29减压后从旁通管47流入内管(未图示)的制冷剂进行热交换。从过冷却热交换器
23流出到旁通管47的制冷剂，流向室外机气体管45。从过冷却热交换器23流出到室外机液
体管44的制冷剂，经由如前所述的闭锁阀25而流入液体管8。另外，旁通膨胀阀29的开度被
调整，使从过冷却热交换器23流出到旁通管47的制冷剂的过热度达到规定值(例如，3deg)。

[0045] 液体管8中流动的制冷剂经由液体管连接部53a～53c流入室内机5a～5c。流入室内机5a～5c的制冷剂流过室内机液体管71a～71c，经室内膨胀阀52a～52c减压后流入室内
热交换器51a～51c。流入室内热交换器51a～51c的制冷剂，与通过室内风机55a～55c的旋
转而引入室内机5a～5c内部的室内空气进行热交换，从而蒸发。由此，室内热交换器51a～
51c作为蒸发器工作，通过将在室内热交换器51a～51c中与制冷剂进行热交换而冷却后的
室内空气从出气口(未图示)排出，来对设置了室内机5a～5c的室内进行制冷。

[0046] 从室内热交换器51a～51c流出的制冷剂流过室内机气体管72a～72c，经由气体管连接部54a～54c流入气体管9。气体管9中流动的制冷剂经由闭锁阀26流入室外机2。流入室
外机2的制冷剂依次流过室外机气体管45、四通阀21、制冷剂配管46、贮存器27、吸入管42，
并被吸入到压缩机20中再次压缩。

[0047] 另外，在室内机5a～5c进行制热运行时，CPU 210将四通阀21切换到虚线所示状态，亦即使四通阀21的端口a与端口d连通，且端口b与端口c连通。由此，制冷剂回路100成为
制热循环，其中，室外热交换器22作为蒸发器工作，且室内热交换器51a～51c作为冷凝器工
作。

[0048] 制冷剂填充量的确定

[0049] 接下来，利用图1和图2来对本实施方式的空调装置1的制冷剂回路100中填充的制冷剂量的确定方法进行说明。在本实施方式中，将以下说明的比填充量的上限值(即上限填
充量)少且比填充量的下限值(即下限填充量)多的制冷剂填充到制冷剂回路100中。

[0050] 图2所示是表示空调装置1进行制冷运行时的冷冻循环的莫里哀(Mollier)线图，其中，纵轴表示制冷剂的压力(单位：MPa)，横轴表示比焓(单位：kJ/kg)。图2中的点A对应于
图1中的点A、即压缩机20制冷剂吸入侧的制冷剂的状态。图2中的点B对应于图1中的点B、即
压缩机20制冷剂排出侧的制冷剂的状态。图2中的点C对应于图1中的点C、即室内机5a～5c
的室内热交换器51a～51c制冷剂流入侧的制冷剂的状态。图2中的点X对应于图1中的点X、
即室外热交换器22制冷剂出口侧的制冷剂的状态。图2中的点Y对应于图1中的点Y、即室内
机5a～5c的室内膨胀阀52a～52c制冷剂流入侧的制冷剂的状态。

[0051] 关于上限填充量

[0052] 首先，对制冷剂回路100中填充的制冷剂的上限、即上限填充量进行说明。上限填充量是指，空调装置1在额定条件、即屋外的干球温度35℃/湿球温度24℃以及室内的干球
温度27℃/湿球温度19℃的条件下进行制冷运行时，图1所示点X、即作为冷凝器工作的室外
热交换器22的制冷剂出口侧的制冷剂成为制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0的制冷
剂量。

[0053] 也即是说，上限填充量是指，在额定条件下进行制冷运行时室外热交换器22制冷剂出口侧的制冷剂完全冷凝(流入室外热交换器22中的气体制冷剂全部成为液体制冷剂)
的填充量。而且，在室外机2中预先填充上限填充量的制冷剂并进行制冷运行时的冷冻循环
为如图2(A)所示的Mollier线图。

[0054] 具体而言，吸入压缩机20的压力Pl的低温制冷剂(图2(A)中点A的状态)，经压缩机20压缩而成为压力Ph(＞Pl)的高温制冷剂(图2(A)中点B的状态)，并从压缩机20排出。从压
缩机20排出的制冷剂经由四通阀21流入室外热交换器22，在室外热交换器22中与外部气体
进行热交换而冷凝，在室外热交换器22的制冷剂出口侧成为压力Ph并且制冷剂过冷却度＝
0deg且制冷剂干度＝0的低温制冷剂(图2(A)中点X的状态)。

[0055] 从室外热交换器22流出的制冷剂经过被设置为全开的室外膨胀阀24流入过冷却热交换器23，在过冷却热交换器23被冷却进而成为压力Ph且制冷剂过冷却度＝0deg的制冷
剂(图2(A)中点Y)的低温制冷剂，然后从过冷却热交换器23流出。从过冷却热交换器23流出
的制冷剂经由闭锁阀25从室外机2流出并流过液体管8而分流到室内机5a～5c。

[0056] 经由液体管连接部53a～53c流入室内机5a～5c的制冷剂，经室内膨胀阀52a～52c减压到压力Pl(图2(A)中点C的状态)后流入室内热交换器51a～51c，与室内空气进行热交
换而蒸发成为过热蒸汽(图2(A)中点A的状态)，并从室内热交换器51a～51c流出。然后，从
室内热交换器51a～51c流出的制冷剂经由气体管连接部54a～54c、气体管9、闭锁阀26流入
室外机2，并经由四通阀21、贮存器27而再次被吸入压缩机20中。

[0057] 在室外机2中预先填充比上述上限填充量多的制冷剂并在额定条件下进行制冷运行时的室外热交换器22中的冷凝压力(相当于图2(A)的压力Ph)，比预先填充了上限填充量
时的压力Ph高。由此，冷凝温度与外部气体温度之间的温度差变大，从而制冷剂在比室外热
交换器22的制冷剂出口侧靠室外热交换器22内部侧的某处全部冷凝，且在该处到制冷剂出
口侧之间被液态制冷剂充满。

[0058] 也即是说，如上所述到比室外热交换器22的制冷剂出口侧靠室外热交换器22内部侧的某处为止所充满的液态制冷剂，会滞留在室外热交换器22内部。而另一方面，如果在制
冷剂回路100中填充上限填充量的制冷剂，室外热交换器22的制冷剂出口侧的制冷剂则成
为制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0，能够确保室内机5a～5c发挥必要的制冷能力
所需的比焓差。

[0059] 由上可知，在制冷剂回路100中填充了上限填充量以上的制冷剂时滞留在室外热交换器22内部的制冷剂是多余之物。在本实施方式的空调装置1中，由于规定了上述上限填
充量作为制冷剂回路100中填充的制冷剂量的上限值，所以能够确保室内机5a～5c发挥必
要的制冷能力所需的比焓差，并且防止填充多余量的制冷剂。

[0060] 关于下限填充量

[0061] 接下来，对制冷剂回路100中填充的制冷剂的下限即下限填充量进行说明。下限填充量是指，空调装置1在过负荷条件、即空调装置1能进行制冷运行的屋外/室内各自的干球
温度/湿球温度的上限温度(例如，屋外的干球温度：43℃/湿球温度：26℃以及室内的干球
温度：32℃/湿球温度：23℃)时，图1所示点Y、即室内机5a～5c的室内膨胀阀52a～52c制冷
剂入口侧的制冷剂成为制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0的制冷剂量。

[0062] 也即是说，下限填充量是指，空调装置1在与额定条件相比屋外/室内各自的干球温度/湿球温度较高的环境下进行制冷运行、即与额定条件的情况相比在作为冷凝器工作
的室外热交换器22中制冷剂冷凝较困难的环境下，在室内膨胀阀52a～52c制冷剂入口侧制
冷剂完全冷凝(经过室内膨胀阀52a～52c的制冷剂为液态制冷剂)的制冷剂的填充量。而
且，在室外机2中预先填充下限填充量的制冷剂并进行制冷运行时的冷冻循环为图2(B)所
示的Mollier线图。

[0063] 具体而言，吸入压缩机20的低温且压力Pl的制冷剂(图2(B)中点A的状态)，经压缩机20压缩而成为压力Ph(＞Pl)的高温制冷剂(图2(B)中点B的状态)并从压缩机20排出。从
压缩机20排出的制冷剂经由四通阀21流入室外热交换器22，在室外热交换器22中与外部气
体进行热交换而冷凝，从而在室外热交换器22的制冷剂出口侧成为压力Ph的低温制冷剂，
但在该时间点制冷剂并未完全冷凝，仍然为气液两相状态(图2(B)中点X的状态)。

[0064] 从室外热交换器22流出的气液两相状态的制冷剂经过被设置为全开的室外膨胀阀24流入过冷却热交换器23，在过冷却热交换器23中被冷却而成为压力Ph并且制冷剂过冷
却度＝0deg且制冷剂干度＝0的低温制冷剂(图2(B)中点Y的状态)，然后从过冷却热交换器
23流出。从过冷却热交换器23流出的制冷剂经由闭锁阀25从室外机2流出并流过液体管8而
分流到室内机5a～5c。另外，关于在此之后(点Y→点C→点A的过程)，由于与说明上限填充
量时利用图2(A)说明的内容相同，所以省略说明。

[0065] 在室外机2中预先填充了比上述下限填充量少的量的制冷剂时，室外热交换器22中冷凝压力(相当于图2(B)中压力Ph)比预先填充了下限填充量时的压力Ph低。在这种情况
下，存在下述可能：冷凝温度与外部气体温度之间的温度差变小，即使在室外热交换器22冷
却制冷剂，制冷剂也不能完全冷凝，并且即使在过冷却热交换器23进一步冷却制冷剂，也会
有气液两相状态的制冷剂流过室内机5a～5c的室内膨胀阀52a～52c。

[0066] 在上述那样的状态下，存在气液两相状态的制冷剂经过室内膨胀阀52a～52c时产生制冷剂噪音的可能。此外，由于室内膨胀阀52a～52c的开度调整原本是基于室内膨胀阀
52a～52c中流过液体制冷剂的假设来设置的，所以如果流过室内膨胀阀52a～52c的制冷剂
是气液两相状态，则室内膨胀阀52a～52c的控制性会变差。

[0067] 考虑到上文记载的事项，在本实施方式中，将下限填充量规定为，在上述负荷条件下，室内膨胀阀52a～52c制冷剂入口侧的制冷剂成为制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度
＝0的制冷剂量。只要在室外机2中预先填充下限量以上的量的制冷剂，就能够抑制室内膨
胀阀52a～52c中制冷剂噪音的产生以及控制性变差。

[0068] 下限填充量和上限填充量的计算方法

[0069] 接下来，对下限填充量和上限填充量的计算方法进行说明。

[0070] 下限填充量的计算方法

[0071] 首先，利用下列式1～4来计算下限填充量。这些式1～4是预先进行试验等而得出的。

[0072] 下限填充量＝(ρc1×Vc+ρe1×Ve+α1×Vo)×10‑3    式1

[0073] ρc1＝a1×βc    式2

[0074] ρe1＝b1×βe    式3

[0075] α1＝c1×βl     式4

[0076] ρc1：过负荷条件下室外热交换器22内部的平均制冷剂密度

[0077] ρe1：过负荷条件下室内热交换器51a～51c内部的平均制冷剂密度

[0078] α1：将过负荷条件下制冷剂回路100中除室外热交换器22及室内热交换器51a～51c以外的制冷剂配管中所分布的平均制冷剂密度、以及制冷剂回路100中除室外热交换器
22及室内热交换器51a～51c以外的容积，与室外热交换器22的管内容积相关联的系数

[0079] Vc：作为冷凝器工作的热交换器的管内容积

[0080] Ve：作为蒸发器工作的热交换器的管内容积

[0081] Vo：室外热交换器22的管内容积

[0082] βc：冷凝温度50℃下基准制冷剂的干度0～1.0的制冷剂密度的平均值与使用制冷剂的干度0～1.0的制冷剂密度的平均值之比

[0083] βe：蒸发温度10℃下基准制冷剂的干度0.3～1.0的制冷剂密度的平均值与使用制冷剂的干度0.3～1.0的制冷剂密度的平均值之比

[0084] βl：50℃的基准制冷剂的饱和液体制冷剂的密度与50℃的使用制冷剂的饱和液体制冷剂的密度之比

[0085] a1、b1、c1：通过试验而得出的系数

[0086] 上述式1～4的各值之中，作为冷凝器工作的热交换器的管内容积Vc、作为蒸发器工作的热交换器的管内容积Ve、以及室外热交换器22的管内容积Vo，是各热交换器具有的
通路(未图示)的容积，设置空调装置1时已明确(因为与要设置空调装置1的建筑物的规模
以及房间数相应的室外机和室内机是在设置前选定)。因此，该各容积Vc、Ve、Vo均为常数。
例如，在本实施方式的空调装置1进行制冷运行时，作为冷凝器工作的热交换器的管内容积
Vc是室外热交换器22的管内容积，作为蒸发器工作的热交换器的管内容积Ve是室内热交换
器51a～51c的管内容积总和。

[0087] 此外，βc、βe和βl分别是上述条件下基准制冷剂与使用制冷剂的制冷剂密度之比。这里，基准制冷剂是任意确定的制冷剂，例如设为空调装置通常使用的R410A制冷剂。此外，
使用制冷剂是指，实际填充在制冷剂回路中并在空调装置上使用的制冷剂，例如设为R32制
冷剂。因此，如果基准制冷剂与使用制冷剂相同，则βc、βe和βl均为1。此外，如果基准制冷剂
例如为R410A制冷剂且使用制冷剂为R32制冷剂，则βc＝0.80、βe＝0.73和βl＝0.93。

[0088] 这样，只要将βc、βe和βl设为基准制冷剂与使用制冷剂的制冷剂密度之比，那么，即使空调装置1的制冷剂回路100中填充的制冷剂改变，也可以利用式1而无需更改。另外，
确定βc时的条件即“冷凝温度50℃”是将空调装置1制冷运行时一般的冷凝压力换算为温度
而得出的，而且，确定βe时的条件即“蒸发温度10℃”是将空调装置1制冷运行时一般的蒸发
压力换算为温度而得出的。此外，计算用于确定βe的制冷剂密度时的条件即“制冷剂干度
0.3”是指图2(A)所示点C处的制冷剂干度。

[0089] 另一方面，a1、b1、c1是通过进行下述的试验而确定的系数。

[0090] 式1中的第一项“ρc1×Vc”、第二项“ρe1×Ve”以及第三项“α1×Vo”分别表示，在过负荷条件下进行制冷运行时，过冷却热交换器23的制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度成为
0deg且制冷剂干度成为0时的，作为冷凝器工作的室外热交换器22中存在的制冷剂量(这里
的“制冷剂量”表示热交换器中存在的制冷剂的质量。以下，除必要情况以外仅记载为“制冷
剂量”)、作为蒸发器工作的室内热交换器51a～51c中存在的制冷剂量、以及除室外热交换
器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂回路100中存在的制冷剂量。

[0091] 此外，具体而言，式1的第三项“α1×Vo”中的“α1”是将过负荷条件下除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂回路100中所分布的制冷剂的平均密度，乘以
制冷剂回路100中除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的容积与室外热交换器
22的管内容积之比而得到的值，其中，上述容积之比是将制冷剂回路100中除室外热交换器
22和室内热交换器51a～51c以外的容积除以室外热交换器22的管内容积而得出的。这里，
制冷剂回路100的容积是指，除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂回
路100中制冷剂流过的制冷剂配管或装置的容积的总值。

[0092] 本来，为了计算制冷剂回路100中除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂，需要计算制冷剂回路100中除上述各热交换器以外所有部位存在的制冷剂量
并求总和。具体而言，需要对将制冷剂回路100中除各热交换器以外的部位的容积乘以该部
位存在的制冷剂的密度而得到的值求总和，从而计算出制冷剂回路100中除上述各热交换
器以外所有部位存在的制冷剂量。然而，上述制冷剂回路100中除各热交换器以外的部分的
容积根据所需能力而会得出各种值，而且，在作为冷凝器或蒸发器工作的热交换器的内部
与制冷剂回路100中除各热交换器以外的部位，滞留的制冷剂的状态也有不同。因此，按各
空调装置来计算制冷剂回路100中除上述各热交换器以外的所有部位存在的制冷剂量，需
耗费非常大的人力。

[0093] 为此，在本实施方式中，着眼于制冷剂回路100中除各热交换器以外的部位的容积与室外机2所具有的室外热交换器22的管内容积之间具有相关关系这一事实，也即是说，着
眼于在要求较大能力的空调装置中室外热交换器的管内容积增大而随之制冷剂回路中除
各热交换器以外的部位的容积也增大这一事实，将过负荷条件下制冷剂回路100中除室外
热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的容积除以室外热交换器22的管内面积而得到
的、制冷剂回路100除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的容积与室外热交换
器22的管内容积之比，乘以除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂回路
100中分布的制冷剂的平均密度，从而计算出制冷剂回路100中除室外热交换器22和室内热
交换器51a～51c以外的部位存在的制冷剂量。

[0094] 接下来，对式2～4所使用的系数a1、b1、c1的确定方法进行说明。首先，在空调装置1的制冷剂回路100中填充规定量的制冷剂(能够开始制冷运行的量)。关于向制冷剂回路
100填充制冷剂，将制冷剂钢瓶连接到制冷剂回路100的填充端口(未图示)并开始填充，如
果将制冷剂钢瓶置于称重秤等上，制冷剂钢瓶的重量减少了上述规定量的制冷剂的重量，
则暂时停止填充。接着，将空调装置1的设置环境设为前面所述的过负荷条件(屋外的干球
温度：43℃/湿球温度：26℃，室内的干球温度：32℃/湿球温度：23℃)，并将制冷剂回路100
切换到制冷循环而开始制冷运行。

[0095] 如果开始制冷运行后制冷剂回路100中的制冷剂压力稳定了则重新开始填充制冷剂，并每隔规定时间(例如，每隔30秒)对过冷却热交换器23制冷剂出口侧、即室内膨胀阀
52a～52c制冷剂流入侧(图1(A)中点Y)处的制冷剂过冷却度和制冷剂干度进行确认。另外，
关于过冷却热交换器23制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度，通过将使用排出压力传感器31
所检测出的高压(相当于图2(B)的压力Ph)而得到的高压饱和温度，减去第二液体温度传感
器36所检测出的制冷剂温度来求取。此外，关于制冷剂干度，通过例如将视镜插入过冷却热
交换器23制冷剂出口侧来目视确认(若制冷剂为气液两相状态则制冷剂呈白色浑浊状，若
为液态制冷剂则呈透明状)。另外，关于上述制冷剂过冷却度，只要室外机控制单元200的
CPU 210将经由传感器输入部240导入排出压力传感器31所检测出的高压、以及第二液体温
度传感器36所检测出的制冷剂温度并利用所导入的高压和制冷剂温度而计算出的制冷剂
过冷却度，显示在室外机2的显示部(未图示)上即可。

[0096] 在填充上述制冷剂同时进行制冷运行时，室外机2的室外风机28以及室内机5a～5c的室内风机55a～55c各自以预定的规定转速驱动。室外机2的室外膨胀阀24被设置为全
开。室外机2的旁通膨胀阀29其开度被调整，使从过冷却热交换器23流出到旁通管47的制冷
剂的过热度达到规定值(例如，3deg)。室内机5a～5c的室内膨胀阀52a～52c各自的开度被
调整，使室内热交换器51a～51c制冷剂出口侧的制冷剂过热度达到规定值(例如，2deg)。

[0097] 如果如上所述一边进行制冷运行一边继续填充制冷剂，过冷却热交换器23制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度成为0deg且制冷剂干度成为0，则停止向制冷剂回路100填充制
冷剂，并将制冷剂钢瓶重量减少的分量作为所填充的制冷剂量，即下限量。

[0098] 以上说明的工序可以按室外机2上连接的室内机的台数和能力各不相同的多种类型组合来进行。也即是说，对于本实施方式以外的室外机2与室内机的多种类型组合，求出
各个情况的下限量。接着，确定各系数a1、b1、c1，以使通过式1计算出的各组合的下限填充
量达到按各组合实施的试验所得到的下限填充量。作为一个示例，在R410A制冷剂的情况
下，a1＝310、b1＝150、c1＝250。然后，只要确定了各系数a1、b1、c1，利用该各系数和βc、βe、
βl并使用式2～4就能计算出ρc1、ρe1、α1。例如，在基准制冷剂和使用制冷剂同为R410A制冷
剂的情况下，由于βc＝βe＝βl＝1，所以ρc1＝310、ρe1＝150、α1＝250。

[0099] 上限填充量的计算方法

[0100] 接下来，利用下列式5～8来计算上限填充量。这些式5～8与前面所述式1～4同样是预先进行试验等而得出的。

[0101] 上限填充量＝(ρc2×Vc+ρe2×Ve+α2×Vo)×10‑3    式5

[0102] ρc2＝a2×βc    式6

[0103] ρe2＝b2×βe    式7

[0104] α2＝c2×βl     式8

[0105] ρc2：额定条件下室外热交换器22内部的平均制冷剂密度(>ρc1)

[0106] ρe2：额定条件下室内热交换器51a～51c内部的平均制冷剂密度(>ρe1)

[0107] α2：将额定条件下制冷剂回路100中除室外热交换器22及室内热交换器51a～51c以外的制冷剂配管中所分布的制冷剂的密度、以及制冷剂回路100中除室外热交换器22和
室内热交换器51a～51c以外的容积，与室外热交换器22的管内容积相关联的系数(>α1)

[0108] a2、b2、c2：通过试验而得出的系数(a2>a1、b2>b1、c2>c1)

[0109] ※Vc、Ve、Vo、βc、βe、βl各值与式1～4相同。

[0110] 在上述式5～8的各值之中，作为冷凝器工作的热交换器的管内容积Vc、作为蒸发器工作的热交换器的管内容积Ve、室外热交换器22的管内容积Vo、βc、βe、βl与式1～4同为
常数。另一方面，a2、b2、c2是通过进行试验而确定的系数。

[0111] 式5中的第一项“ρc2×Vc”、第二项“ρe2×Ve”以及第三项“α2×Vo”分别表示，在额定条件下进行制冷运行时，室外热交换器22的制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度成为0deg
且制冷剂干度成为0时的，作为冷凝器工作的室外热交换器22中存在的制冷剂量、作为蒸发
器工作的室内热交换器51a～51c中存在的制冷剂量、以及除室外热交换器22和室内热交换
器51a～51c以外的制冷剂回路100中存在的制冷剂量。

[0112] 此外，具体而言，式5的第三项“α2×Vo”中的“α2”是将额定条件下除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的制冷剂回路100中所分布的制冷剂的平均密度，乘以制
冷剂回路100中除室外热交换器22和室内热交换器51a～51c以外的容积与室外热交换器22
的管内容积之比而得到的值，其中，上述容积之比是将制冷剂回路100中除室外热交换器22
和室内热交换器51a～51c以外的容积除以室外热交换器22的管内容积而得出的。另外，有
关“α2”的考虑方法与“α1”相同，因此省略详细说明。

[0113] 接下来，对式6～8所使用的系数a2、b2、c2的确定方法进行说明。首先，按前面所述的方法将下限填充量填充到制冷剂回路100中之后，将空调装置1的设置环境由过负荷条件
变更为前面所述的额定条件(屋外的干球温度：35℃/湿球温度：24℃，室内的干球温度：27
℃/湿球温度：19℃)，并重新开始填充制冷剂。

[0114] 在重新开始填充制冷剂之后，每隔规定时间(例如，每隔30秒)对室外热交换器22制冷剂出口侧(图1(A)中点X)处的制冷剂过冷却度和制冷剂干度进行确认。另外，关于过冷
却热交换器23制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度，通过将使用排出压力传感器31所检测出
的高压(相当于图2(A)中压力Ph)而得到的高压饱和温度，减去第一液体温度传感器35所检
测出的制冷剂温度来求取。此外，关于制冷剂干度，通过例如将视镜插入室外热交换器22制
冷剂出口侧来目视确认(确认方法如前所述)。另外，关于上述制冷剂过冷却度，只要室外机
控制单元200的CPU 210将经由传感器输入部240导入排出压力传感器31所检测出的高压和
第一液体温度传感器35所检测出的制冷剂温度并利用所导入的高压和制冷剂温度而计算
出的制冷剂过冷却度，显示在室外机2的显示部(未图示)上即可。

[0115] 在填充制冷剂同时进行制冷运行时，室外机2的室外膨胀阀24被设置为全开，并且室外机2的旁通膨胀阀29以及室内机5a～5c的室内膨胀阀52a～52c各自的开度被调整，使
上述室外热交换器22制冷剂出口侧的制冷剂过冷却度成为0deg。另外，室外机2的室外风机
28以及室内机5a～5c的室内风机55a～55c的驱动与前面所述填充下限填充量的制冷剂时
相同。

[0116] 如果如上所述一边进行制冷运行一边继续填充制冷剂，室外热交换器22制冷剂出口侧处的制冷剂过冷却度成为0deg且制冷剂干度成为0，则停止向制冷剂回路100填充制冷
剂，并将制冷剂钢瓶重量减少的分量作为所填充的制冷剂量，即最大制冷剂量。

[0117] 以上说明的工序与求取下限填充量时相同，可以按室外机2上连接的室内机的台数和能力各不相同的多种类型组合来进行。接着，确定各系数a2、b2、c2，使通过式5计算出
的各组合的上限填充量达到按各组合实施的试验所得到的上限量。作为一个示例，在R410A
制冷剂的情况下，a2＝420、b2＝180、c2＝290。然后，只要确定了各系数a2、b2、c2，利用该各
系数和βc、βe、βl并使用式6～8就能计算出ρc2、ρe2、α2。例如，在基准制冷剂和使用制冷剂
同为R410A制冷剂的情况下，由于βc＝βe＝βl＝1，所以ρc＝420、ρe2＝180、α2＝290。

[0118] 对室外机2进行制冷剂填充

[0119] 用以上说明的方法求出下限填充量和上限填充量，并将由这些下限填充量和上限填充量所规定的范围内的量的制冷剂，填充到制冷剂回路100中。关于对制冷剂回路100的
填充，如果计算出的上限填充量比根据制冷剂填充量相关规制(例如，《国际海上危险物规
定(IMDG)》)出货时室外机2中能够填充的制冷剂量的上限量(按照国际海上危险物规定，上
限量为12kg)少，则只要在生产室外机2时，将由下限填充量和上限填充量所规定的范围内
的量的制冷剂全部填充到室外机2中并将室外机2出货即可。

[0120] 此外，如果计算出的下限填充量比制冷剂填充量相关的上述规制所规定的上限量多，则可以在生产室外机2时填充上述规制的上限量并将室外机2出货，之后在设置场所再
填充上限量与下限填充量的差量。

[0121] 如以上说明的，本实施方式的空调装置1将填充到制冷剂回路100中的制冷剂量设为由下限量和最大制冷剂量所规定的范围内的填充量。由此，能够抑制因填充量少而导致
的室内膨胀阀52a～52c中制冷剂噪音的产生以及控制性变差，并且还能够确保冷凝能力且
减少填充量。

[0122] 在以上说明的实施方式中，在通过试验求取式1～8中各变量时，是使空调装置1进行制冷运行来求取的。这是因为，在本实施方式的空调装置1中，与制热运行时相比，制冷运
行时制冷剂回路100所需制冷剂量较多。也即是说，这是因为，在制热运行时，在室内机5a～
5c的室内热交换器51a～51c冷凝的制冷剂经室内膨胀阀52a～52c减压，经由液体管8流到
室外机2时为气液两相状态，而在制冷运行时，在室外机2的室外热交换器22冷凝的制冷剂
未经减压(室外膨胀阀24为全开)，经由液体管8流到室内机5a～5c时为液态制冷剂。

[0123] 而与此相对，对于与制冷运行时相比制热运行时制冷剂回路所需制冷剂量增多的空调装置，例如，各室内机未设置室内膨胀阀、室外机设置有与室内机台数相同个数的膨胀
阀、且室外机与各室内机通过与室内机台数相同组数的气体管和液体管连接的空调装置，
在通过试验求取式1～8时，只要将空调装置设为制热运行即可。这是因为，在这样的空调装
置中，在制冷运行时，在室外机的室外热交换器冷凝的制冷剂经各膨胀阀减压，经由各液体
管流到各室内机时为气液两相状态，而在制热运行时，在各室内机的室内热交换器冷凝的
制冷剂未经减压(因为各室内机未设置膨胀阀)，经由各液体管流到室外机时为液态制冷
剂。

[0124] 另外，对于如上所述在制热运行下确定各变量的空调装置，作为冷凝器工作的所有室内热交换器的制冷剂出口侧的制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0时的制冷剂填
充量为上限填充量，所有膨胀阀的制冷剂入口侧的制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝
0时的制冷剂填充量为下限填充量。

[0125] 此外，在本实施方式的空调装置1中如果室外机2上具有多个室外热交换器22、或者室外机2设置有多台，那么，作为冷凝器工作的所有室外热交换器22制冷剂出口侧的制冷
剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0时的制冷剂填充量即为上限填充量，室内机5a～5c的
室内膨胀阀52a～52c制冷剂入口侧的制冷剂过冷却度＝0deg且制冷剂干度＝0时的制冷剂
填充量即为下限填充量。

[0126] 此外，以上说明的实施方式中式1～8的各变量是针对空调装置1的各装置条件为前面所述数值的情况的例示，如果空调装置1的各装置条件为不同于本实施方式的值，例如
室外机或室内机的能力不同于本实施方式、室外机上连接的室内机的台数不同等，则式1～
8的各变量根据各装置条件而改变。

[0127] 此外，在以上说明的实施方式中，在确定用于计算下限填充量的式2～4所使用的系数a1、b1、c1时，是将过冷却热交换器23制冷剂出口侧的制冷剂过冷却度和制冷剂干度，
设为与室内膨胀阀52a～52c制冷剂流入侧的制冷剂过冷却度和制冷剂干度相同来进行说
明的。而如果未设置过冷却热交换器23、或者液体管8的长度较长(例如，20m以上)从而因液
体管8引起的制冷剂的压力损失较大，则只要在室内膨胀阀52a～52c制冷剂流入侧设置温
度传感器和视镜，直接检测室内膨胀阀52a～52c制冷剂流入侧的制冷剂过冷却度和制冷剂
干度即可。

[0128] 符号说明

[0129] 1 空调装置

[0130] 2 室外机

[0131] 5a～5c 室内机

[0132] 20 压缩机

[0133] 22 室外热交换器

[0134] 23 过冷却热交换器

[0135] 24 室外膨胀阀

[0136] 29 旁通膨胀阀

[0137] 31 排出压力传感器

[0138] 35 第一液体温度传感器

[0139] 36 第二液体温度传感器

[0140] 51a～51c 室内热交换器

[0141] 52a～52c 室内膨胀阀

[0142] 100 制冷剂回路

[0143] 200 室外机控制单元

[0144] 210 CPU

[0145] 220 存储部