泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯用配混料

摘要

一种泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯的配混料，其包括可交联的不饱和链的聚合物基料、填料、增塑剂和固化体系，所述可交联的不饱和链的聚合物基料能够在交联之后呈现弹性体的所有化学‑物理和机械特性。所述增塑剂由脂肪族链构成并且具有在50℃和100℃之间的熔融温度。

权利要求

1.一种泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯的配混料，其包括可交联的不饱和链的聚合物基料、填料、增塑剂和固化体系，所述可交联的不饱和链的聚合物基料能够在交联之后呈现弹性体的所有化学‑物理和机械特性；所述配混料的特征在于，所述增塑剂由脂肪族链构成并且具有在50℃和100℃之间的熔融温度。

2.根据权利要求1所述的配混料，其特征在于，所述增塑剂的熔融温度在69℃和90℃之间。

3.根据前述权利要求中任一项所述的配混料，其特征在于，所述脂肪族链的长度在C30和C50之间。

4.根据前述权利要求中任一项所述的配混料，其特征在于，所述增塑剂以10～30phr之间的量存在于配混料形态中。

5.一种泄气保用充气轮胎用侧部三角胶芯，其用根据前述权利要求中任一项所述的配混料而获得。

6.一种泄气保用充气轮胎，其包括根据权利要求5所述的侧部三角胶芯。

说明书

泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯用配混料

发明内容

[0001] 本发明涉及泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯(lateral inserts)用配混料。

[0002] 泄气保用充气轮胎为在发生刺破的情况下允许汽车在减速下进一步行驶数公里的充气轮胎。尤其是在发生刺破的情况下，这种效果凭借位于侧壁的特殊的橡胶三角胶芯
的存在是可行的，侧壁为充气轮胎的承受最大应力的部分。

[0003] 为了确保车辆的可持续性并且降低在刺破的充气轮胎状况下的劣化速率，这些侧部三角胶芯由能够在刺破状况下操作期间产生的高温下为三角胶芯自身提供高刚度和低
滞后的材料制成。通常，通过能够在泄气行驶操作状况期间产生的高温下保持刚度的各组
分的特定混合料来确保所需的刚度特性。

[0004] 如本领域技术人员已知的，可以通过降低炭黑含量并因此降低滞后水平来改善这种配混料的工作持续时间。然而，这种解决方案必然会导致刚度方面的劣化。

[0005] 因此，感到需要一种解决方案，其可以改善泄气保用配混料的寿命，并因此降低滞后水平，而没有由此降低刚度水平。

[0006] 本发明的发明人已经发现，在用于泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯的配混料中使用特征在于熔融温度在特定范围内的增塑剂能够降低滞后值而不会因此使刚度水平恶
化。

[0007] 本发明的目的为一种泄气保用充气轮胎的侧部三角胶芯的配混料，其包括可交联的不饱和链的聚合物基料、填料、增塑剂和固化体系；所述配混料的特征在于，所述增塑剂
由脂肪族链构成并且具有在50℃和100℃之间的熔点。

[0008] 此处和下文中，术语“可交联的不饱和链的聚合物基料”是指任何天然的或合成的未交联的聚合物，其能够在用硫磺或过氧化物体系交联(固化)之后呈现通常由弹性体呈现
的所有化学‑物理和机械特性。

[0009] 此处和下文中，术语固化体系是指至少包含硫磺和促进化合物的成分的复合物，这些成分在制备配混料时在最后共混阶段期间添加并且目的是一旦配混料经受固化温度
则促进聚合物基料的固化。

[0010] 优选地，所述增塑剂的熔融温度在60℃和90℃之间。

[0011] 优选地，脂肪族链的长度在C30和C50之间。

[0012] 优选地，所述增塑剂以10～30phr之间的量存在于配混料中。

[0013] 本发明的进一步的目的为一种泄气保用充气轮胎用侧部三角胶芯，其用根据本发明的目的的配混料而获得。

[0014] 本发明的又一个目的为一种泄气保用充气轮胎，其包括用本发明的配混料而获得的侧部三角胶芯。

[0015] 为了更好地理解本发明，出于说明性和非限制性目的提供以下实施例。实施例

[0016] 制备三种比较配混料(配混料A～C)和根据本发明的教导的配混料(配混料D)。

[0017] 特别地，配混料A不含增塑剂；配混料B与配混料A的不同之处在于以下事实：为了降低滞后，其具有较低量的炭黑；配混料C与配混料A的不同之处在于以下事实：其包括特征
在于熔融温度低于根据本发明提供的熔融温度的增塑剂；并且配混料D与配混料A的不同之
处在于以下事实：其包括具有与根据本发明提供的熔融温度一致的熔融温度的增塑剂。

[0018] 实施例中所述的配混料根据以下报道的步骤来获得：

[0019] ‑配混料的制备‑

[0020] (第一混炼步骤)

[0021] 在开始混炼之前，用可交联的聚合物基料、炭黑、酚酸类、和增塑剂(当提供时)装填具有切向型转子(tangential rotor)且内容积为230～270升之间的混合机中，因此使填
充系数达到66‑72％。

[0022] 混合机以40‑60转/分钟的速度运行，并且由此形成的混合物一旦达到140‑160℃的温度就排出。

[0023] (第二混炼步骤)

[0024] 将由先前步骤获得的混合物在以40‑60转/分钟的速度运行的混合机中再加工，其后，一旦达到130‑150℃的温度就排出。

[0025] (第三混炼步骤)

[0026] 将硫化体系(硫磺、促进剂、抗氧化剂/抗臭氧剂、氧化锌和硬脂酸)添加至先前步骤获得的混合物中，使其填充系数达到63‑67％。

[0027] 混合机以20‑40转/分钟的速度运行，由此形成的混合物一旦达到100‑110℃的温度就排出。

[0028] 表I列出了四种配混料的以phr计的组成。

[0029] 表I

[0030]   A B C DS‑SBR 70 70 70 70
BR 30 30 30 30
炭黑 45 30 45 45
增塑剂* ‑‑ ‑‑ 20 ‑‑
增塑剂** ‑‑ ‑‑ ‑‑ 20
酚醛树脂 2.24 2.24 2.24 2.24
硫磺 6.86 6.86 6.86 6.86
氧化锌 5 5 5 5
硬脂酸 1 1 1 1
TMQ 0.7 0.7 0.7 0.7
CBS 4.2 4.2 4.2 4.2
MBTS 1.1 1.1 1.1 1.1
增强树脂 3.5 3.5 3.5 3.5
6PPD 2 2 2 2

[0031] S‑SBR为通过溶液聚合工艺获得的聚合物基料，其平均分子量分别为800‑1500×3 3
10和500‑900×10，苯乙烯含量在20～45％之间。

[0032] BR为1,4‑顺式含量为至少40％的丁二烯橡胶。

[0033] 增塑剂*为十五烷酸甲酯，其特征在于熔融温度为约20℃(小于根据本发明提供的熔融温度)。

[0034] 增塑剂**为具有C40链的饱和石蜡，其特征在于熔融温度为70℃(与根据本发明提供的熔融温度一致)。

[0035] TMQ为聚(1,2‑二氢‑2,2,4‑三甲基喹啉)的首字母缩写词，并且用作抗氧化剂。

[0036] CBS为苯并噻唑基‑环己基‑次磺酰胺的首字母缩写词，并且用作硫化促进剂。

[0037] 增强树脂为苯酚‑甲醛类树脂。

[0038] 6PPD为N‑1,3‑二甲基丁基‑N’‑苯基‑对苯二胺的首字母缩写词，并且用作抗氧化剂。

[0039] 测试上述配混料以评价其刚度和滞后特性。如本领域技术人员所知，弹性模量E'(30℃)的测量提供了刚度的评价，而tanδ(200℃)的测量提供了滞后的评价。弹性模量E’
(30℃)和tanδ(200℃)值依照ISO 4664标准来获得。

[0040] 表II列出了相对于比较配混料A而指数化的刚度和滞后结果。特别地，值越高的那些关联于刚度越高和滞后越低。

[0041] 表II

[0042]  A B C D
刚度 100 90 95 100
滞后 100 110 105 120

[0043] 从表II中列出的值，清楚的是，炭黑量的降低(配混料B)或使用特征在于熔点不同于由本发明提供的熔点的增塑剂(配混料C)，即使导致滞后的期望的降低，仍不能产生刚度
的不期望的降低。

[0044] 相反，使用特征在于熔融温度在根据本发明的范围内的增塑剂(配混料D)能够确保滞后值的降低，而不体现刚度水平的降低。