一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用

摘要

本发明属于环境污染处理技术领域，尤其涉及一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用。本发明提供的氮掺杂石油焦熟焦功能材料的制备方法包括如下步骤：将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦；将所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合后，经干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦；将所述三聚氰胺/石油焦熟焦在保护气氛下进行烧结，得到氮掺杂石油焦熟焦功能材料。本发明以石油焦生焦为原料制备得到的氮掺杂石油焦熟焦功能材料对双酚A有良好的吸附性能，可用于含双酚A的废水的处理。

权利要求

1.一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦；

将所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合后，经干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦；

将所述三聚氰胺/石油焦熟焦在保护气氛下进行烧结，得到氮掺杂石油焦熟焦功能材料；

所述烧结的温度为350～750℃，时间为2～6h；升温至所述烧结的温度的升温过程包括第一阶段升温和第二阶段升温，所述第一阶段升温的升温速率为8～12℃/min，第一阶段升温的终止温度为190～210℃，第二阶段升温的升温速率为4～6℃/min；

所述煅烧的温度为750～850℃，时间为5～7h。

2.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述石油焦生焦的粒径≤74μm。

3.根据权利要求1～2任一项所述的制备方法，其特征在于，所述石油焦熟焦和三聚氰胺的质量比为1:0.8～1.2。

4.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合的方法包括如下步骤：

将三聚氰胺和乙醇在58～62℃的条件下进行第一混合，得到三聚氰胺溶液；

将石油焦熟焦与三聚氰胺溶液在58～62℃的条件下进行第二混合。

5.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于，所述第一混合和第二混合的方式为搅拌，所述第一混合和第二混合的搅拌转速独立地为650～750rpm，时间独立地为25～35min。

6.权利要求1～5任一项所述的制备方法得到的氮掺杂石油焦熟焦功能材料。

7.权利要求6所述的氮掺杂石油焦熟焦功能材料在含双酚A的废水处理中的应用。

8.根据权利要求7所述的应用，其特征在于，所述含双酚A的废水的pH值＜7。

说明书

一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用

技术领域

[0001] 本发明涉及环境污染处理技术领域，尤其涉及一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用。

背景技术

[0002] 石油焦生焦是原油经蒸馏将轻重质油分离后，重质油再经热裂的过程转化而成的产品，随着石油加工量的不断增加以及我国加工原油重质化的趋势，石油焦的产量也不断
增加。石油焦生焦具有含碳量高、灰分少、价格低廉的优点。但是，石油焦生焦长期堆积占用
土地资源，并且堆积过程中产生的渗滤液会污染地下水，石油焦生焦中的硫与挥发分等杂
质在燃烧过程中也会对大气环境造成污染，不适合燃烧处理。

[0003] 此外，双酚A是一种基本的化工原料，主要用于生产聚碳酸酯、环氧树脂、聚砜树脂、聚苯醚树脂等多种高分子材料，也可用在增塑剂、阻燃剂、抗氧剂、热稳定剂、橡胶防老
剂、农药、涂料等精细化工产品，在其使用过程中，很容易随着企业排放的废水进入水环境。
由于双酚A能导致内分泌失调，威胁着胎儿和儿童的健康，同时也可能导致癌症和新陈代谢
紊乱，一旦进入水环境(包括地表水和地下水)便会对人体和牲畜造成极大的危害，所以必
须寻找有效的吸附材料对它们进行有效的去除。现有技术中虽然有碳质吸附材料(如石墨
烯、氧化石墨烯等)，用于双酚A的吸附，但是其价格比较昂贵，使得双酚A废水的处理成本较
高。

发明内容

[0004] 本发明的目的在于提供一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用，本发明提供的制备方法以石油焦生焦为为原料，解决了石油焦生焦堆放，占地面积大，且污染
环境的问题，同时还得到了对双酚A能够有效吸附的材料，可用于对含双酚A的废水处理，且
原料价廉易得，成本低。

[0005] 为了实现上述发明目的，本发明提供以下技术方案：

[0006] 本发明提供了一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料的制备方法，包括如下步骤：

[0007] 将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦；

[0008] 将所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合后，经干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦；

[0009] 将所述三聚氰胺/石油焦熟焦在保护气氛下进行烧结，得到氮掺杂石油焦熟焦功能材料。

[0010] 优选地，所述烧结的温度为350～750℃，时间为2～6h；升温至所述烧结的温度的升温过程包括第一阶段升温和第二阶段升温，所述第一阶段升温的升温速率为8～12℃/
min，第一阶段升温的终止温度为190～210℃，第二阶段升温的升温速率为4～6℃/min。

[0011] 优选地，所述煅烧的温度为750～850℃，时间为5～7h。

[0012] 优选地，所述石油焦生焦的粒径≤74μm。

[0013] 优选地，所述石油焦熟焦和三聚氰胺的质量比为1:0.8～1.2。

[0014] 优选地，所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合的方法包括如下步骤：

[0015] 将三聚氰胺和乙醇在58～62℃的条件下进行第一混合，得到三聚氰胺溶液；

[0016] 将石油焦熟焦与三聚氰胺溶液在58～62℃的条件下进行第二混合。

[0017] 优选地，所述第一混合和第二混合的方式为搅拌，所述第一混合和第二混合的搅拌转速独立地为650～750℃，时间独立地为25～35min。

[0018] 本发明还提供了上述技术方案所述的制备方法得到的氮掺杂石油焦熟焦功能材料。

[0019] 本发明还提供了上述技术方案所述的氮掺杂石油焦熟焦功能材料在含双酚A的废水处理中的应用。

[0020] 优选地，所述含双酚A的废水的pH值＜7。

[0021] 本发明将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦，然后将三聚氰胺负载在石油焦熟焦上，三聚氰胺的分子结构中含有很多的带正电荷的‑NH2‑基团，经烧结，三聚氰胺分子
结构中六元环的氮(N)元素逐渐掺杂进入石油焦熟焦苯环结构的六元环中，形成六元环的
结构氮，氮元素的掺入，大大地减小了石油焦熟焦层片的负电荷密度，将材料所带电荷反转
为正电荷，极大地增强了与带负电的污染物之间的静电作用，有助于污染物的吸附；同时，
氮掺杂石油焦熟焦与污染物之间的氢键作用，使氮掺杂石油焦熟焦与有机污染物之间的亲
和性和作用力增强，从而大大提高了对污染物的去除效率，且石油焦生焦为工业废料，本发
明所提供的方法不仅有效利用了工业废料，还具有生产成本低的优势。实验结果表明，本发
明以石油焦生焦为原料制备得到的氮掺杂石油焦熟焦功能材料对双酚A有良好的吸附性
能，可用于含双酚A的废水的处理。

附图说明

[0022] 图1为石油焦生焦和实施例1～3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图；

[0023] 图2为石油焦生焦和实施例3～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图；

[0024] 图3为实施例1～3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的N1s XPS谱图；

[0025] 图4为实施例3～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的N1s XPS谱图；

[0026] 图5为实施例1～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的XRD图；

[0027] 图6为废水中双酚A浓度对双酚A去除的影响测试结果图；

[0028] 图7为双酚A模拟废水的pH值对双酚A去除的影响测试结果图；

[0029] 图8为实施例5所得NPC5和双酚A在不同pH值下的Zeta电位图；

[0030] 图9为废水处理温度对双酚A去除的影响测试结果图。

具体实施方式

[0031] 本发明提供了一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料的制备方法，包括如下步骤：

[0032] 将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦；

[0033] 将所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合后，经干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦；

[0034] 将所述三聚氰胺/石油焦熟焦在保护气氛下进行烧结，得到氮掺杂石油焦熟焦功能材料。

[0035] 本发明将石油焦生焦进行煅烧，得到石油焦熟焦。

[0036] 在本发明中，所述石油焦生焦的粒径优选≤74μm(即目数≥200目)；当所述石油焦生焦的粒径不满足上述粒径要求时，本发明优选将石油焦生焦进行破碎和过筛，得到上述
粒径的石油焦生焦。

[0037] 在本发明中，所述煅烧的温度优选为750～850℃，更优选为800℃，时间优选为5～7h，更优选为6h。在本发明中，煅烧可去除生焦中含有的挥发分和硫，减少其自身毒性，此
外，上述煅烧条件可使石油焦生焦的生成具有类石墨烯的层状结构，有利于进一步增大比
表面积，为后续氮掺杂反应提供合适的氮掺杂位点，同时碳原子形成六元环结构，可与双酚
A之间产生π‑π相互作用，增强吸附效果。

[0038] 得到石油焦熟焦后，本发明将所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合后，经干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦(即负载三聚氰胺的石油焦熟焦)。在本发明中，乙醇可溶解三聚
氰胺，有利于三聚氰胺和石油焦熟焦粉末充分接触，均匀地吸附在石油焦熟焦上，且乙醇易
于挥发，毒性小，安全性高。

[0039] 在本发明中，所述石油焦熟焦和三聚氰胺的质量比优选为1:0.8～1.2，更优选为1:1。在本发明中，上述比例中三聚氰胺的用量适宜，在保证了实验安全性的前提下，还能提
高所得产品中的氮含量，以利于进一步提高氮掺杂石油焦熟焦功能材料对双酚A的吸附性
能。

[0040] 在本发明中，所述乙醇优选为无水乙醇。本发明对所述乙醇的用量没有特殊限定，能够将石油焦熟焦和三聚氰胺分散均匀即可。在本发明实施例中，所述石油焦熟焦与乙醇
的用量比优选为1g:18～22mL，更优选为1g:20mL。

[0041] 本发明对所述石油焦熟焦、三聚氰胺和乙醇混合的方法没有特殊限定，能够得到混合均匀的三聚氰胺/石油焦熟焦即可。在本发明实施例中，所述石油焦熟焦、三聚氰胺和
乙醇混合的方法优选包括如下步骤：

[0042] 将三聚氰胺和乙醇在58～62℃的条件下进行第一混合，得到三聚氰胺溶液；

[0043] 将石油焦熟焦与三聚氰胺溶液在58～62℃的条件下进行第二混合。

[0044] 在本发明中，所述第一混合的温度更优选为60℃，所述第二混合的温度更优选为60℃，所述第一混合和第二混合的方式优选为搅拌，所述第一混合和第二混合的搅拌转速
优选独立地为650～750rpm，更优选为700rpm，时间独立地优选为25～35min，更优选为
30min。在本发明中，先将三聚氰胺和乙醇在高温进行第一混合，可将三聚氰胺溶解在乙醇
中，以利于第二混合过程中三聚氰胺和石油焦熟焦的均匀混合。

[0045] 第二混合后，得到石油焦熟焦‑三聚氰胺‑乙醇混合液，本发明将所述石油焦熟焦‑三聚氰胺‑乙醇混合液进行干燥，得到三聚氰胺/石油焦熟焦。本发明对所述干燥的方式和
参数没有特殊限定，能够得到干燥的三聚氰胺/石油焦熟焦即可，在本发明实施例中，所述
干燥优选在烘干机中进行，所述干燥的温度优选为75～85℃，更优选为80℃，时间优选为25
～35min，更优选为30min。

[0046] 得到三聚氰胺/石油焦熟焦后，本发明将所述三聚氰胺/石油焦熟焦在保护气氛下进行烧结，得到氮掺杂石油焦熟焦功能材料。

[0047] 本发明对所述保护气氛没有特殊限定，采用常规的保护气氛均可，如氮气氛围、惰性气体氛围，更优选为氮气氛围。

[0048] 在本发明中，所述烧结的温度优选为350～750℃，时间优选为2～6h；升温至所述烧结的温度的升温过程优选包括第一阶段升温和第二阶段升温，所述第一阶段升温的升温
速率优选为8～12℃/min，更优选为10℃/min，第一阶段升温的终止温度优选为190～210
℃，更优选为200℃，第二阶段升温的升温速率优选为4～6℃/min，更优选为5℃/min；升温
至第一阶段升温的终止温度后，优选直接改变升温速率进行第二阶段升温。在本发明中，上
述优选的烧结过程中，第一阶段的升温过程三聚氰胺与石油焦熟焦形成氮化碳，第二阶段
的升温以及后续的烧结过程中氮化碳分解并掺杂到石油焦熟焦的类石墨烯层片中，从而得
到氮掺杂石油焦熟焦功能材料，上述优选的烧结过程有利于三聚氰胺充分转化为氮化碳，
并充分掺杂至石油焦熟焦的类石墨烯层片中。

[0049] 本发明对所述烧结所用设备没有特殊限定，能够实现上述烧结条件即可，在本发明实施例中，所述烧结在管式炉中进行。

[0050] 本发明还提供了上述技术方案所述的制备方法得到的氮掺杂石油焦熟焦功能材料；所述氮掺杂石油焦熟焦功能材料中碳元素的质量百分含量优选为83～93％，更优选为
91.87～92.97％，氮元素的质量百分含量优选为3～7％，更优选为3.22～6.11％，氧元素的
2
含量优选为2～4％，更优选为2.02～3.97％，比表面积优选为35.927～96.375m/g。

[0051] 本发明还提供了上述技术方案所述的氮掺杂石油焦熟焦功能材料在含双酚A的废水处理中的应用；所述氮掺杂石油焦熟焦功能材料优选作为双酚A的吸附材料使用。

[0052] 在本发明中，所述含双酚A的废水的pH值优选＜7，更优选为4～6。在本发明中，含双酚A的废水的pH值小于7时，氮掺杂石油焦熟焦功能材料带正电荷，尤其是在pH值为4～6
时，其具有较强的正电性，可与带负电荷的双酚A产生较强的静电引力，其吸附能力增强，对
双酚A的去除能力提高；相反，当含双酚A的废水的pH值大于7时，则氮掺杂石油焦熟焦功能
材料带负电荷，其与双酚A之间存在静电斥力，导致对双酚A的吸附效果下降，影响吸附效
果。

[0053] 在本发明中，所述含双酚A的废水处理的温度优选为10～60℃，更优选为30～40℃，时间优选为40～48h，所述含双酚A的废水处理过程优选维持废水为震荡状态，所述震荡
的转速优选为150～200rpm。

[0054] 本发明对所述氮掺杂石油焦熟焦功能材料的用量没有特殊限定，本领域技术人员可根据废水含双酚A的浓度选择合适的用量，在本发明实施例中，所述含双酚A的废水中的
双酚A的浓度为10～200mg/L时，所述氮掺杂石油焦熟焦功能材料的用量优选为7.0～8.0g/
L。

[0055] 下面结合实施例对本发明提供的一种氮掺杂石油焦熟焦功能材料及其制备方法和应用进行详细的说明，但是不能把它们理解为对本发明保护范围的限定。

[0056] 实施例1

[0057] 将石油焦生焦粉碎后，过200目筛网，将筛下物在800℃煅烧6h，得到石油焦熟焦；

[0058] 按照1g:1g:20mL的比例分别称取石油焦熟焦、三聚氰胺和无水乙醇；然后将称取的三聚氰胺加入至无水乙醇中，在60℃下，以700rpm的转速下搅拌30min得到三聚氰胺分散
液；将石油焦熟焦加入至所述三聚氰胺分散液中，在60℃下，以700rpm的转速搅拌30min，得
到均匀的混合液；将所述混合液置于80℃的烘干机中，烘干30min，得到三聚氰胺/石油焦熟
焦；

[0059] 将所述三聚氰胺/石油焦熟焦置于管式炉中，在氮气氛围下以10℃/min的升温速率升温至200℃，然后以5℃/min的升温速率升温至350℃，恒温烧结2h，得到氮掺杂石油焦
熟焦功能材料，即N‑Doped Petroleum Coke，记为NPC1。

[0060] 实施例2

[0061] 采用实施例1的方法制备氮掺杂石油焦熟焦功能材料，不同之处仅在于，恒温烧结的温度为550℃，所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料记为NPC2。

[0062] 实施例3

[0063] 采用实施例1的方法制备氮掺杂石油焦熟焦功能材料，不同之处仅在于，恒温烧结的温度为750℃，所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料记为NPC3。

[0064] 实施例4

[0065] 采用实施例3的方法制备氮掺杂石油焦熟焦功能材料，不同之处仅在于，恒温烧结的时间为4h，所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料记为NPC4。

[0066] 实施例5

[0067] 采用实施例3的方法制备氮掺杂石油焦熟焦功能材料，不同之处仅在于，恒温烧结的时间为6h，所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料记为NPC5。

[0068] 对石油焦生焦和实施例1～3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的形貌进行表征，结果如图1所示，其中(a)为石油焦生焦的SEM图，(b)为实施例1所得氮掺杂石油焦熟焦功能材
料的SEM图，(c)为实施例2所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图，(d)为实施例3所得氮
掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图。由图1可知随着烧结温度的升高，NPC复合材料层片上的
缺陷褶皱变得越来越多。

[0069] 对实施例4～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的形貌进行表征，结果如图2所示，同时将石油焦生焦和实施例3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图放入图2，以便于比
较，其中(a)为石油焦生焦的SEM图，(b)为实施例3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM
图，(c)为实施例4所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的SEM图，(d)为实施例5所得氮掺杂石油
焦熟焦功能材料的SEM图，由图2可知，随着烧结时间的增加，氮掺杂石油焦熟焦功能材料的
层片变得更加有序和规则。

[0070] 测试实施例1～3所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的N1s XPS谱图，结果如图3所示。由图3可知，随着烧结温度的逐渐升高，谱图的峰形由单峰转变为双峰，石墨氮
(graphiticN)的峰逐渐增大，说明石墨氮的含量增加，三聚氰胺中的氮逐渐转化为了石油
焦熟焦层片中类苯环结构中六元环的氮，而且形成六元环中氮的含量也随着温度的升高而
升高。

[0071] 测试实施例4～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的N1s XPS谱图，结果如图4所示。同时为了方便比较，将实施例3的结果曲线放入图4。由图4可知，在750℃进行烧结时，随
着烧结时间的增加，石墨氮(graphitic N)的峰逐渐增大，说明石墨氮的含量增加，三聚氰
胺中五元环氮的含量转化为石油焦层片中类苯环结构六元环中的氮的含量也在逐渐增加。

[0072] 将图3～4分析得到的各元素的含量列于表1中。由表1可知，本发明的方法能够有效提高氮的负载量。

[0073] 表1石油焦生焦和实施例1～5中氮掺杂石油焦熟焦功能材料的各元素含量

[0074]

[0075]

[0076] 测试石油焦生焦和实施例1～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的比表面积，结果如表2所示，由表2可知随着烧结温度的升高，氮掺杂石油焦熟焦功能材料的比表面积越来
越大，而在烧结温度为750℃时，随着烧结时间的延长，氮掺杂石油焦熟焦功能材料的比表
面积增加，说明烧结时间过程会导致氮掺杂石油焦熟焦功能材料的比表面积增加。

[0077] 表2石油焦生焦和实施例1～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的比表面积

[0078] 2样品 比表面积(m/g)
石油焦生焦 8.044
实施例1 35.927
实施例2 44.751
实施例3 65.758
实施例4 78.691
实施例5 96.375

[0079] 测试实施例1～5所得氮掺杂石油焦熟焦功能材料的XRD图，结果如图5所示，由图5可知，各氮掺杂石油焦熟焦功能材料在2θ＝26°处存在特征峰，表明氮掺杂石油焦熟焦功能
材料具有类石墨烯晶体结构，同时随着温度升高，峰强度逐渐变大，表明在高温下可以获得
晶体结构更好的材料。

[0080] 对双酚A的去除性能的测试：

[0081] 废水中双酚A浓度对双酚A去除的影响：

[0082] 配制浓度分别为10、20、50、100、200mg/L的双酚A模拟废水各1L，所述双酚A模拟废水为双酚A的水溶液，并采用0.01mol/L的盐酸水溶液调节模拟废水的pH值至6。用紫外分光
光度仪测试5个双酚A模拟废水的初始吸光度。

[0083] 向上述5份模拟双酚A废水中分别投加7g实施例5所得NPC5，然后，在转速为150rpm的恒温震荡摇床中震荡0.5～72h进行双酚A吸附(震荡的时间记为接触时间)，恒温震荡摇
床的温度为30℃，每隔一定时间分别取4mL上述5份模拟双酚A废水在9000rpm的转速下离心
15min，取上清液，用紫外分光光度仪测试上清液的吸光度，并计算吸附量，结果如图6所示。
由图6可知，NPC5的吸附容量随着污染物初始浓度的增加而增大，当震荡时间达到48h，吸附
容量达到饱和，吸附达到平衡，在双酚A浓度为200mg/L的模拟废水中，NPC5的饱和吸附容量
可达5.89mg/g。

[0084] 双酚A模拟废水的pH值对双酚A去除的影响：

[0085] 配制浓度为10mg/L的双酚A模拟废水，分为8份，每份1L，并采用浓度为0.01mol/L的稀盐酸和浓度0.01mol/L的氢氧化钠水溶液分别调节8份双酚A模拟废水的pH值至4、5、6、
7、8、9、10和11，然后向上述8份模拟双酚A废水中分别投加7g实施例5所得NPC5，然后，在转
速为150rpm的恒温震荡摇床中震荡48h进行双酚A吸附，恒温震荡摇床的温度为30℃，然后
将震荡后的8份模拟双酚A废水在9000rpm的转速下离心15min，取上清液，用紫外分光光度
仪测试上清液的吸光度，并计算双酚A的去除率，结果如图7所示。由图7可知，NPC5在pH＝4
～6时都有比较理想的去除效率，但根据企业实际排放污水pH在5～9之间，pH＝6被认为是
最佳吸附pH，此时双酚A去除率为81.43％。

[0086] 测试实施例5所得NPC5和双酚A在不同pH值下的Zeta电位，具体测试方法如下：

[0087] 将0.3gNPC5加入15mL去离子水中，采用浓度为0.01mol/L的稀盐酸和浓度0.01mol/L的氢氧化钠调节pH至4～11，对NPC5分散液进行超声处理使之均匀分散，然后将
所得分散液装入比色皿，利用zeta电位仪对zeta电位进行测定；对于双酚A溶液，取200mg/L
的双酚A溶液，采用浓度为0.01mol/L的稀盐酸和浓度0.01mol/L的氢氧化钠调节pH至4～
11，将样品装入比色皿，利用zeta电位仪对zeta电位进行测定。

[0088] 结果如图8所示，由图8可知，在pH值为4～6时，NPC5和双酚A(BPA)之间的电位差最大，静电吸附能力最强，氮掺杂石油焦熟焦功能材料对双酚A的吸附效果最好。这一结论与
上述测试结果一致。

[0089] 废水处理温度对双酚A的去除的影响：

[0090] 配制浓度为10mg/L的双酚A模拟废水，分为6份，每份1L，并采用浓度为0.01mol/L的稀盐酸分别调节6份双酚A模拟废水的pH值至6，然后向上述6份模拟双酚A废水中分别投
加7g实施例5所得NPC5，然后，在转速为150rpm的恒温震荡摇床中震荡48h进行双酚A吸附，
恒温震荡摇床的温度分别为10、20、30、40、50和60℃，然后将震荡后的6份模拟双酚A废水在
9000rpm的转速下离心15min，取上清液，用紫外分光光度仪测试上清液的吸光度，并计算双
酚A的去除率，结果如图9所示。由图9可知，NPC5对双酚A模拟废水的去除率随着温度的升高
而升高，最高去除率可以达到89.7％，但达到30℃以后，去除率上升的速度较小。

[0091] 以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应
视为本发明的保护范围。