永磁铁、永磁铁的制造方法及旋转机

摘要

本发明的永磁铁具有正方晶R2Fe14B晶体构造。该永磁铁的组分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B。在这里，x处于0.01≤x≤0.16的范围中，y处于0.01≤y≤0.16的范围中。

权利要求

1.一种永磁铁，其具有正方晶R2Fe14B晶体构造，组分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B，x为0.01≤x≤0.16，y为0.01≤y≤0.16，La置换为Nd(f)位点，Sm置换为Nd(g)位点。

2.根据权利要求1所述的永磁铁，其中，x和y之比x/y为0.5≤x/y≤2.0。

3.一种永磁铁的制造方法，其是权利要求1或2所述的永磁铁的制造方法，该永磁铁的制造方法具有：熔融工序，将所述永磁铁的原料合金熔融，将所述原料合金设为熔融状态；以及冷却工序，对所述熔融状态的所述原料合金进行冷却。

4.根据权利要求3所述的永磁铁的制造方法，其中，

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在所述冷却工序中，将冷却速度设为10～10℃/s。

5.根据权利要求3或4所述的永磁铁的制造方法，其中，在所述熔融工序中，将使所述原料合金熔融的温度设为大于或等于727℃。

6.一种旋转机，其具有权利要求1或2所述的永磁铁。

说明书

永磁铁、永磁铁的制造方法及旋转机

技术领域

[0001] 本发明涉及R－T－B类永磁铁、该永磁铁的制造方法及具有该永磁铁的旋转机。

背景技术

[0002] 以正方晶R2T14B金属间化合物为主相的R－T－B类永磁铁，在具有高的矫顽磁力这方面磁特性优异，以工业用电动机为代表，用于各种高附加值的部件。在这里，R为稀土类元
素，T为过渡元素。当前，已知添加了重稀土类元素即Dy的R－T－B类永磁铁(例如参照专利
文献1)。另外，还已知添加了必定包含Y及La的多个稀土类元素的R－T－B类永磁铁(例如参
照专利文献2)。

[0003] 专利文献1：日本特开平6－13211号公报

[0004] 专利文献2：日本特开平9－115713号公报

发明内容

[0005] 在将永磁铁用于工业用电动机的情况下，使用温度环境超过100℃的高温的情况较多。但是，对于专利文献1及2所示的现有的永磁铁而言，有可能伴随温度上升，矫顽磁力
显著地降低。

[0006] 本发明就是为了解决上述这样的课题而提出的，其目的在于，提供抑制了与温度上升相伴的矫顽磁力的降低的永磁铁、永磁铁的制造方法及旋转机。

[0007] 在本发明所涉及的永磁铁中，具有正方晶R2Fe14B晶体构造，组分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B，x为0.01≤x≤0.16，y为0.01≤y≤0.16。

[0008] 发明的效果

[0009] 根据本发明所涉及的永磁铁，能够减小永磁铁的矫顽磁力的温度系数的绝对值。由此，能够提供抑制了与温度上升相伴的矫顽磁力的降低的永磁铁。另外，能够提供上述这
样的永磁铁的制造方法及具有永磁铁的旋转机。

附图说明

[0010] 图1是实施方式1的永磁铁的制造方法的流程图。

[0011] 图2是在实施方式1的永磁铁的制造方法中，用于对原料合金制作工序进行说明的图。

[0012] 图3是在实施方式1的永磁铁的制造方法中，对熔融工序及冷却工序进行说明的图。

[0013] 图4是表示在实施方式1的永磁铁的样品中，组分式及矫顽磁力的温度系数的绝对值之间的关系的表。

[0014] 图5是表示(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的x及y和矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|之间的关系的图形。

[0015] 图6是表示正方晶Nd2Fe14B中的原子位点的图。

[0016] 图7是表示改变了环境温度的情况下的、各置换位点处的La的稳定化能量的表。

[0017] 图8是表示改变了环境温度的情况下的、各置换位点处的Sm的稳定化能量的表。

[0018] 图9是关于搭载有实施方式1的永磁铁的旋转机，与旋转机的轴向垂直的方向的剖视示意图。

[0019] 图10是表示在实施方式2中，(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的x/y和矫顽磁力的温度系数的绝对值之比时的效果的有无之间的关系的表。

具体实施方式

[0020] 下面，参照附图对本发明的实施方式进行说明。此外，在各图中，相同或者相当的部分由同一标号表示，省略重复的说明。

[0021] 实施方式1.

[0022] 本发明的实施方式1所涉及的R－T－B类的永磁铁是作为主要的生成相而具有正方晶R2T14B构造的永磁铁。在这里，R为稀土类元素。T为过渡元素。B为硼。在实施方式1所涉
及的正方晶R2T14B构造的永磁铁中，将钕(Nd)的一部分通过镧(La)及钐(Sm)置换后的结构
被设为R，铁(Fe)被设为T。因此，在实施方式1中，永磁铁的组分式通过(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B
表示。在这里，首先对R－T－B类的永磁铁的制造方法进行说明。

[0023] 图1是表示对与实施方式1有关的R－T－B类的永磁铁进行制造时的顺序的流程图。R－T－B类的永磁铁的制造方法如图1所示，包含有原料合金制作工序、熔融工序、冷却
工序、粉碎工序、成型工序及磁化工序。

[0024] (原料合金制作工序)

[0025] 在对R－T－B类的永磁铁进行制造时，首先，在原料合金制作工序中，制作原料合金。在原料合金制作工序中，首先，分别准备与永磁铁的各元素的组分比相对应的重量的原
料，将这些原料混合。在原料中使用Nd、La、Sm、Fe及硼铁(FeB)。由此，得到将Nd、La、Sm、Fe、
FeB混合而成的混合原料。接下来，将混合原料熔融。由此，得到原料合金。

[0026] 图2是表示在图1的原料合金制作工序中将混合原料正在熔融时的状态的结构图。在将混合原料熔融时，在铜制的托盘23中配置有混合原料24的状态下，从电极21向托盘23
使电弧22产生。混合原料24在托盘23上通过电弧22而熔融。通过电弧22实现的混合原料24
的熔融，例如是在包含非活性气体即氩(Ar)的减压气氛中进行的。此外，原料合金也能够使
用除了通过电弧实现的混合原料24的熔融以外的方法而进行制作。

[0027] (熔融工序)

[0028] 在原料合金制作工序后，如图3所示，在熔融工序中，将原料合金26通过高频感应加热线圈25进行熔融。

[0029] (冷却工序)

[0030] 然后，将通过熔融工序熔融后的原料合金26在冷却工序中冷却。在冷却工序中，使用液体急冷法将原料合金26进行冷却。在液体急冷法中，将熔融状态的原料合金25从吸嘴
27向冷却辊28喷射。在将原料合金26向冷却辊28喷射时，预先使冷却辊28旋转。由此，熔融
状态的原料合金26由冷却辊28冷却而成为带状合金29。带状合金29也能够使用除了液体急
冷法以外的方法进行制作。

[0031] (粉碎工序)

[0032] 然后，在粉碎工序中，将带状合金29粉碎。由此，带状合金29成为粒径小于或等于200μm的原料粉末。带状合金29的粉碎例如是使用玛瑙研钵进行的。在带状合金29的粉碎
时，除了研钵以外，也能够使用捣碎机、颚式破碎机、气流粉碎机等。带状合金29的粉碎在特
别是将原料粉末的粒径减小的情况下，优选在非活性气体中进行。通过将带状合金29的粉
碎在非活性气体中进行，从而能够抑制氧气向原料粉末中混入。在粉碎中的气氛不对永磁
铁的磁特性造成影响的情况下，也可以不将带状合金29的粉碎在非活性气体中进行。

[0033] (成型工序)

[0034] 然后，进行将原料粉末成型的成型工序。在成型工序中，将原料粉末和耐热温度大于或等于200℃的环氧树脂类树脂搅拌混合。此时，将原料粉末的体积含有比率设为
20vol％左右。然后，使树脂硬化，由此成型为粘结磁体的方式。此外，也可以仅将原料粉末
压缩成型。另外，也可以将在原料粉末中混合了有机类结合材料后的粉末压缩成型。在上述
的成型方法中，可以在任意的方法中，一边施加磁场一边进行成型。

[0035] (烧结工序)

[0036] 在仅将原料粉末压缩成型的情况下，或者在将在原料粉末中混合了有机类结合材料后的粉末压缩成型的情况下，在成型工序后实施烧结工序。烧结工序为了抑制氧化而在
真空或者非活性气体气氛中进行。烧结工序也可以一边施加磁场一边进行。另外，在烧结工
序中，例如为了改善磁特性，即，为了改善磁场的各向异性化或者矫顽磁力，也可以追加热
间加工或者时效处理的工序。另外，在烧结工序中，也可以追加使包含铜或者铝的化合物向
主相间的边界即晶体晶界渗透的工序。

[0037] (磁化工序)

[0038] 对经过成型工序或者烧结工序后的合金实施切断、研磨或者表面处理的加工，形成产品形状的合金。产品形状的合金例如由电容器式磁化电源装置进行磁化而成为永磁
铁。

[0039] 接下来，在R－T－B类永磁铁中，对分析主相的组分的方法进行说明。通常，永磁铁的组分能够通过使用在扫描型电子显微镜中安装的波长分散型X线分光分析(WDS：
Wavelength Dispersive x－ray Spectroscopy)装置而定量化。但是，在通过WDS装置进行
的分析中，轻元素的分析精度低，因此在R－T－B类永磁铁中，B的定量化困难。因此，兼用X
线衍射(XRD：X－Ray Diffraction)装置。通过XRD装置对永磁铁的主要的生成相为正方晶
R2Fe14B晶体构造进行确认。由此，能够对R－T－B类永磁铁的主组分为R：T：B＝2：14：1进行
确认。在WDS装置中，能够求出除了B以外的元素的构成比，即，构成R的Nd、La及Sm的构成比
及构成T的Fe的构成比。能够根据以上的2个结果而求出生成相的全构成比。另外，在XRD装
置中，也能够对元素是否不包含于正方晶R2Fe14B晶体构造，没有作为其他构造而存在进行
确认。

[0040] 接下来，对磁特性的评价方法进行说明。磁特性的评价是使用脉冲励磁式的B－H跟踪器对多个样品的矫顽磁力进行测定而进行的。通过B－H跟踪器实现的最大施加磁场大
于或等于5T。测定时的气氛为氮气。各样品的矫顽磁力是在彼此不同的第1测定温度T1及第
2测定温度T2各自的温度下测定出的。矫顽磁力的温度系数α[％/℃]是将T1下的矫顽磁力
和T2下的矫顽磁力之差与T1下的矫顽磁力之比除以温度的差(T2－T1)而得到的值。因此，
矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|变得越小，越抑制永磁铁的矫顽磁力相对于温度上升的
降低。

[0041] 在实施方式1中，将主相的组分彼此不同的多个永磁铁的样品作为实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品而通过上述的制造方法制造出。各样品是将组分式(Nd1‑x‑
yLaxSmy)2Fe14B中的x及y改变而制作的。因此，各样品的(Nd1‑x‑yLaxSmy)中的x及y的组合针对
实施例1～7及对比例1～8的每一者而不同。各样品是通过在将原料粉末和树脂混合后，使
树脂硬化而成型的粘结磁体的方式制造出的。各样品的形状是纵、横及高度全部为7mm的块
形状。

[0042] 另外，实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品的制造中的各种条件如下面所述。熔融工序中的将原料合金26熔融的温度设为1000℃～1500℃。在冷却工序中，冷却辊28
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的旋转速度设为10m/s～40m/s。在该情况下，原料合金26的冷却速度成为10 ℃/s～10 ℃/
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s。但是，原料合金26的冷却速度优选为10℃/s～10℃/s。另外，原料合金26从吸嘴27向冷
却辊28的喷射是在包含Ar的减压气氛中进行的。

[0043] 首先，对实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品中的分析结果进行说明。通过WDS装置进行的分析是对带状合金29的表面照射电子线而实施的。在通过WDS装置进行的分
析中，将电子线的加速电压设为15kV，将电子线的照射电流设为100nA，将光斑直径设为300
μm。另外，通过XRD装置进行的晶体构造解析是在原料粉末中实施的。在XRD装置中，在管球
使用了Cu。在通过XRD装置进行的分析中，将管电压设为40kV，将管电流设为25mA及将测定
范围2θ设为20°～70°。

[0044] 根据XRD装置，在实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品中，无法确认到除了正方晶R2Fe14B晶体构造以外的晶体相。由此，关于实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品，
能够确认到成为正方晶R2Fe14B晶体构造。因此，通过WDS装置，能够求出实施例1～7及对比
例1～8所涉及的各样品中的x及y的值。求出的x及y的值如后面记述的图4所示那样。

[0045] 接下来，对实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品中的磁特性的测定结果进行说明。在矫顽磁力的测定中，将第1测定温度T1设为23℃，将第2测定温度T2设为200℃。23℃
为室温。200℃是可作为汽车用及工业用的电动机动作时的环境而产生的温度。矫顽磁力的
温度系数α是使用温度23℃中的矫顽磁力及温度200℃中的矫顽磁力而计算出的。

[0046] 图4是表示实施例1～7及对比例1～8所涉及的各样品中的主相的组分式和矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|之间的关系的表。

[0047] 首先，将针对母材合金Nd2Fe14B同时地添加了La及Sm的情况和针对母材合金Nd2Fe14B仅添加了La的情况进行比较。在该情况下，关于(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的Nd的添加
比例相同的样品，分别将矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|进行比较。如果将Nd的添加比例
＝0.980的实施例1及对比例3相比较，则同时地添加了La及Sm的实施例1与仅添加了La的对
比例3相比较，矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|小。如果将Nd的添加比例＝0.950的实施例
3及对比例4相比较，则实施例3的绝对值|α|小。同样地，如果将Nd的添加比例＝0.906的实
施例4及对比例5相比较，则实施例4的绝对值|α|小。根据以上3组的比较，将针对母材合金
Nd2Fe14B同时地添加了La及Sm的情况与针对母材合金Nd2Fe14B仅添加了La的情况相比较，矫
顽磁力的温度系数的绝对值|α|小。

[0048] 接下来，将针对母材合金Nd2Fe14B同时地添加了La及Sm的情况和针对母材合金Nd2Fe14B仅添加了Sm的情况进行比较。在该情况下，关于(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的Nd的添加
比例相同的样品，分别将矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|进行比较。如果将Nd的添加比例
＝0.980的实施例1及对比例6相比较，则同时地添加了La及Sm的实施例1与仅添加了Sm的对
比例6相比较，矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|小。如果将Nd的添加比例＝0.950的实施例
3及对比例7相比较，则实施例3的绝对值|α|小。同样地，如果将Nd的添加比例＝0.906的实
施例4及对比例8相比较，则实施例4的绝对值|α|小。根据以上3组的比较，将针对母材合金
Nd2Fe14B同时地添加了La及Sm的情况与针对母材合金Nd2Fe14B仅添加了Sm的情况相比较，矫
顽磁力的温度系数的绝对值|α|小。

[0049] 根据这些测定结果的比较，示出了与针对母材合金Nd2Fe14B仅添加了La或者Sm的任一者的情况相比，在针对母材合金Nd2Fe14B同时地添加了La及Sm的情况下矫顽磁力的温
度系数的绝对值|α|变小。

[0050] 接下来，使用图5对(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的x及y的范围进行说明。图5是表示(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中的x及y和矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|之间的关系的图形。在
图5中，x等于y。如图5所示这样，矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|伴随x从0增加而减少。在
x＝0.086的情况下，温度系数的绝对值|α|具有极小值。在x＞0.086的情况下，伴随x的增
加，温度系数的绝对值|α|增加。在x＞0.16的情况下，温度系数的绝对值|α|超过x＝0的情
况下的温度系数的绝对值|α|。以上，在x及y为0.01≤x≤0.16及0.01≤y≤0.16的情况下，
矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|小于不添加La及Sm的Nd2Fe14B的矫顽磁力的温度系数的
绝对值|α|。

[0051] 磁特性测定的结果为，x＝y＝0.186的对比例2中的矫顽磁力的温度系数的绝对值|α|，大于针对母材合金Nd2Fe14B不添加La及Sm的对比例1中的矫顽磁力的温度系数的绝对
值|α|。作为其要因，考虑下述情况。根据通过XRD装置进行的晶体构造解析，关于对比例2的
样品，虽然检测到与正方晶Nd2Fe14B有关的峰值，但与实施例1～实施例7的各样品相比峰值
强度更低。根据该情况而认为，关于对比例2的样品，针对母材合金Nd2Fe14B过量地添加了La
及Sm，由此正方晶Nd2Fe14B晶体构造的晶体性降低，因此得不到高的磁特性。

[0052] 接下来，使用图6～图8对La及Sm在正方晶R2Fe14B晶体构造的、哪个原子位点处被置换进行说明。被置换的位点通过能带计算及海森堡模型的分子场近似而求出置换所涉及
的稳定化能量，通过该能量的数值进行判断。

[0053] 首先，对La中的稳定化能量的计算方法进行说明。稳定化能量能够使用Nd8Fe56B4晶体单元，通过(Nd7La1)Fe56B4+Nd和Nd8(Fe55La1)B4+Fe的能量差而求出。能量的值越小，在
原子置换为该位点的情况下，越稳定。即，La在原子位点中容易置换为能量变得最小的原子
位点。在本计算中，在La与原来的原子进行了置换的情况下，正方晶R2Fe14B晶体构造中的晶
格常数没有根据原子半径的差异而发生变化。图6是表示在图7及图8中使用的、正方晶
Nd2Fe14B中的原子位点的图(展出：J.F.Herbst等：PHYSICAL REVIEW B，Vol.29，No.7，
pp.4176－4178，1984年)。

[0054] 图7是表示改变了环境温度的情况下的、各置换位点处的La的稳定化能量的表。根据图7，La的稳定的置换位点在大于或等于1000K的温度下为Nd(f)位点，在温度293K及500K
下为Fe(c)位点。在实施方式1中，如在制造方法中说明所述，永磁铁的原料合金在大于或等
于1000℃的温度下熔融后，被急冷。因此，认为原料合金大于或等于1000K，即，大于或等于
727℃的状态被维持。因此，在通过上述的制造方法制作出永磁铁的情况下，认为在室温下
La也置换为Nd(f)位点。这也由在将La－Fe－B合金通过1073K(800℃)熔融之后由冰水冷却
的情况下，形成有正方晶La2Fe14B，即，La没有进入至Fe(c)位点，进入至相当于图6的Nd(f)
位点的位点的研究报告(展出：YAO Qingrong等：JOURNAL OF RARE EARTHS，Vol.34，No.11，
pp.1121－1125，2016年)支持。

[0055] 接下来，对Sm中的稳定化能量的计算方法进行说明。关于Sm，求出(Nd7Sm1)Fe56B4+Nd和Nd8(Fe55Sm1)B4+Fe的能量差。通过置换原子，从而关于晶格常数没有变化的点，与La的
情况相同。

[0056] 图8是表示改变了环境温度的情况下的、各置换位点处的Sm的稳定化能量。根据图8，可知Sm的稳定的置换位点在任意温度下都为Nd(g)位点。以上，在实施例1～实施例7及对
比例1～对比例8的各样品中，La置换为Nd(f)位点，Sm置换为Nd(g)位点。La置换为能量稳定
的Nd(f)位点，Sm置换为能量稳定的Nd(g)位点。因此，在针对母材合金Nd2Fe14B而添加了La
及Sm的永磁铁中，能够确保产品间的磁特性的稳定性。

[0057] 接下来，使用图9对搭载有实施方式1中的永磁铁的旋转机进行说明。图9是关于搭载有实施方式1中的永磁铁的旋转机，与旋转机的轴向垂直的方向的剖视示意图。在图9中，
优先考虑附图的清晰度，省略了阴影线及旋转轴的详细内容。

[0058] 旋转机具有转子30及未图示的环状的定子。定子的结构并不特别受到限定，可以是已有的结构。转子30能够以旋转轴31为中心进行旋转。转子30具有转子芯32及6个永磁铁
33。转子芯32是圆盘形状的电磁钢板在旋转轴31的轴线方向层叠多个而形成的。在转子芯
32沿转子30的周向设置有6个磁铁插入孔34。

[0059] 6个永磁铁33是通过上述的制造方法而制造出的。6个永磁铁33各自插入至对应的磁铁插入孔34。6个永磁铁33以转子30的径向外侧的永磁铁33的磁极在与相邻的永磁铁33
之间不同的方式各自被磁化。6个永磁铁33在主要的生成相具有正方晶R2Fe14B晶体构造，组
分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B，x及y例如都为0.025。

[0060] 只要转子30的磁极数大于或等于2极，即，永磁铁33大于或等于2个即可。另外，转子30为磁铁埋入型的转子，但也可以是将永磁铁通过粘接剂固定于转子外周部的表面磁铁
型的转子。

[0061] 在永磁铁的矫顽磁力在高温下降低的情况下，转子30的动作变得不稳定。在使用了与本实施方式1有关的永磁铁33的情况下，矫顽磁力的温度系数的绝对值小，因此在高温
下也对矫顽磁力的降低进行抑制。因此，在高温下也能够将转子30的动作稳定化。

[0062] 如上所述，实施方式1所涉及的永磁铁具有正方晶R2Fe14B晶体构造，组分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B，x为0.01≤x≤0.16，y为0.01≤y≤0.16。因此，能够得到矫顽磁力的
温度系数的绝对值小的永磁铁材料。因此，能够对与温度上升相伴的永磁铁的矫顽磁力的
降低进行抑制。

[0063] 另外，La置换为Nd(f)位点，Sm置换为Nd(g)位点。因此，在永磁铁中，能够确保产品间的磁特性的稳定性。

[0064] 实施方式1所涉及的永磁铁的制造方法具有：熔融工序，将永磁铁的原料合金26熔融，将原料合金26设为熔融状态；以及冷却工序，将熔融状态的原料合金26进行冷却。由此，
能够容易地得到对与温度上升相伴的矫顽磁力的降低进行抑制的永磁铁。

[0065] 在实施方式1中的永磁铁的制造方法中，在冷却工序中，将冷却速度设为102～107℃/s。由此，能够维持将La置换为Nd(f)位点后的状态。

[0066] 在实施方式1中的永磁铁的制造方法中，在熔融工序中，将原料合金26熔融的温度大于或等于727℃，即大于或等于1000K。由此，能够使La置换为Nd(f)位点。

[0067] 另外，旋转机具有永磁铁33，该永磁铁33具有正方晶R2Fe14B晶体构造，组分式为(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B，x为0.01≤x≤0.16，y为0.01≤y≤0.16。因此，能够构成在高温下动
作也稳定的旋转机。

[0068] 实施方式2.

[0069] 接下来，使用图10对本发明的实施方式2所涉及的永磁铁进行说明。在实施方式1中，x及y是相等的值。在实施方式2中，x及y不同。

[0070] 图10是表示在组分式(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B中，x及y之比x/y和矫顽磁力的温度系数的绝对值之比C1/C0时的效果的有无之间的关系的表。X为0.01≤x≤0.16，y为0.01≤y≤
0.16。C0为Nd2Fe14B中的矫顽磁力的温度系数的绝对值。C1为组分式(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B
(0.01≤x≤0.16、0.01≤y≤0.16)中的矫顽磁力的温度系数的绝对值。在C1/C0小于1的情
况下，相对于矫顽磁力的温度系数，La及Sm的复合添加的效果可见，在图10的相应的栏赋予
○标记。另外，在C1/C0大于或等于1的情况下，相对于矫顽磁力的温度系数，La及Sm的复合
添加的效果不可见，在图10的相应的栏赋予×标记。在测定中使用的永磁铁的样品是通过
在实施方式1中说明的制造方法制作的。

[0071] 如图10所示，具有正方晶R2Fe14B晶体构造的组分式(Nd1‑x‑yLaxSmy)2Fe14B的永磁铁，在x及y处于0.5≤x/y≤2.0的范围的情况下，通过La及Sm相对于母材合金Nd2Fe14B的复
合添加的效果，能够减小矫顽磁力的温度系数的绝对值。

[0072] 如上所述，实施方式2所涉及的永磁铁，x和y之比x/y为0.5≤x/y≤2.0。由此，能够得到矫顽磁力的温度系数的绝对值小的永磁铁。

[0073] 在本发明中，没有使用Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb及Lu这样昂贵的重稀土类元素，因此能够廉价地制造矫顽磁力的温度系数的绝对值小的永磁铁。

[0074] 标号的说明

[0075] 26 原料合金，33 永磁铁。