一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法

摘要

本发明揭示了一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，通过建立前馈控制模型和反馈控制模型，改变目前边部加热器加热控制参数，能够有效解决解决边部加热器加热效果不良，经常出现带钢传动侧与工作侧出现的欠加热和过加热的现象，提高热轧带钢成品的整体边部质量。本发明利用现有设备通过加热方法的改善提高了热轧中间坯传动侧与工作侧的加热均匀性效果；在带钢坯传动侧和工作侧边部温差较大时，能调节两侧加热给定功率，在达到边部加热效果的同时降低了边部加热器的整体功率输出，节省了电耗；通用性能好、适应性能高，具有较高的可靠性，适用于其他由PLC逻辑程序控制的热轧精轧来料坯边部加热器。

权利要求

1.一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，其特征在于：包括以下步骤：S1、带钢中间坯进入精轧区域后，其头部到达边部加热器入口，被热金属检测器HMD413检测到后，边部加热器开始启振，传动侧与工作侧加热同时使用上位机L2设定的加热功率给定Pd进行输出；

S2、带钢进入到边部加热器入口测温仪后，边部加热器前馈功能投用，前馈控制模型接收边部加热器入口测温仪实时检测的带钢传动侧与工作侧的温度，当实测带钢两侧的温度差的绝对值小于等于允许值T1时，边部加热器前馈加热给定Pwb＝0；当实测带钢两侧的温度差的绝对值大于允许值T1时，前馈控制模型进行计算，最终给出前馈加热给定Pwb分别进入工作侧与传动侧的加热给定且正负相反；

S3、带钢头部到达边部加热器出口测温仪的时候，边部加热器前馈功能停止，边部加热器反馈加热控制投用，边部加热器反馈控制模型接收边部加热器出口测温仪实时测得的带钢工作侧与传动侧温度；当实时测得的带钢两侧温度差小于等于允许值T2时，边部加热器反馈控制模型给出的反馈加热给定Pbw＝0；当实时测得的带钢两侧温度差大于允许值T2时，边部加热器反馈控制模型进行计算，最终给出反馈加热给定Pbw；带钢头部到达了边部加热器出口测温仪，边部加热器加热功率给定等于前一时刻边部加热器加热给定值加反馈加热给定Pbw；

S4、带钢尾部离开边部加热器加热区域，被热金属检测器HMD414检测到后，边部加热器停止加热，等待下一块带钢。

2.如权利要求1所述的一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，其特征在于：所述步骤S1加热功率给定Pd计算公式Pd＝∑ΔPd＝K×vd×td×cd×yd×(ΔTd×Δwd)，其中，Pd：带钢基准加热功率给定；td:基准带钢厚度；vd:基准带钢线速度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；K：比例调节系数；ΔTd为基准带钢温差；Δwd为基准带钢宽度差。

3.如权利要求2所述的一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，其特征在于：所述步骤S2引入带钢边部传动侧和工作侧温度差后，则带钢传动侧前馈控制的公式为：Pdb(DS)

＝Pd‑Pwb(DS)

＝Pd‑[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]，带钢工作侧前馈控制的公式为：

Pdb(WS)

＝Pd+Pwb(WS)

＝Pd+[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]，其中，Pd:带钢基准加热功率给定；Pwb(WS):带钢工作侧前馈加热给定；Pwb(DS):带钢传动侧前馈加热给定；K:比例调节系数；tdb为带钢工作侧与传动侧温度差；vd:基准带钢线速度；td:基准带钢厚度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；f(y):经验调节参数。

4.如权利要求1所述的一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，其特征在于：所述步骤S3反馈控制过程如下：

1)在宽度方向上把带钢分成2个检测区域，分别为带钢传动侧边部温度T1，带钢工作侧边部温度T2；

2)在每个采样时间单元对采集到的T1‑T2进行统计处理，滤去野值，并作平滑处理，以防止反馈控制的频繁调整；

3)反馈控制根据温差ΔT＝T1‑T2来调节传动侧偏差反馈加热给定Pbw1、工作侧偏差反馈加热给定Pbw2；

4)当ΔT过大时对传动侧、工作侧加热功率进行调整，最终使ΔT维持在合理范围内。

5.如权利要求4所述的一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，其特征在于：所述传动侧偏差反馈加热给定Pbw1、工作侧偏差反馈加热给定Pbw2计算公式如下：其中，

Kp×En：反馈加热模型PI调节器的比例输出项；

(Ki×En)Δt+Pbw1n‑1、(Ki×En)Δt+Pbw2n‑1：分别为传动侧前一时刻反馈模型输出项、工作侧前一时刻反馈模型输出项；

ΔTset(n)：边部加热器传动侧与工作侧温差反馈控制温度偏差目标设定值；

ΔTact(n)：为边部加热器出口带钢测温仪检测到的带钢传动侧与工作侧边部温度差；En＝ΔTset(n)‑ΔTact(n)。

说明书

一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法

技术领域

[0001] 本发明涉及热轧电气技术领域，更具体地指一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法。

背景技术

[0002] 在热轧过程中，带钢坯依次经过SP(大侧压轧机),R1,R2粗轧机后再由精轧机进行最后的压下轧制。边部加热器(EH)设置在精轧机前,用来对带钢坯(特别是硅钢种类)的边
部进行加热,使带钢坯边部的两侧温度达到较好的温度均匀性。原1580边部加热器的加热
控制是根据经验参数进行给定，在日方的经验参数中，未考虑带钢传动侧边部与工作侧边
部存在温差，两侧加热给定相同。其缺陷主要表现为：1)在实际运用的过程中，若是带钢传
动侧边部温度大于工作侧边部温度，而带钢边部两侧加热给定为固定值时，则带钢的传动
侧边部将出现过补偿加热，而带钢工作侧边部将出现欠补偿加热，从而影响带钢坯整体温
度均匀性效果，反之亦然；2)特别对于硅钢种类来说，边部加热器加热后的带钢坯两侧边部
温度的均匀性效果对于产品质量有着重要影响。

发明内容

[0003] (一)解决的技术问题

[0004] 针对上述现有技术边部加热器加热效果不良、经常出带钢现边部传动侧或工作侧出现的欠加热和过加热现象的缺陷问题，本发明提供一种精轧中间坯长度方向宽度温度均
匀加热方法，通过建立前馈控制模型和反馈控制模型，改变目前边部加热器加热控制参数，
提高热轧带钢成品(特别是高牌号硅钢)的边部质量。

[0005] (二)技术方案

[0006] 一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，包括以下步骤：

[0007] S1、带钢中间坯进入精轧区域后，其头部到达边部加热器入口，被热金属检测器HMD413检测到后，边部加热器开始启振，传动侧与工作侧加热同时使用上位机L2设定的加
热功率给定Pd进行输出；

[0008] S2、带钢进入到边部加热器入口测温仪后，边部加热器前馈功能投用，前馈控制模型接收入口测温仪实时检测的带钢传动侧与工作侧的温度，当实测带钢两侧的温度差的绝
对值小于等于允许值T1时，边部加热器前馈加热给定值Pwb＝0；当实测带钢两侧的温度差
的绝对值大于允许值T1时，前馈控制模型进行计算，最终给出前馈加热给定Pwb分别进入工
作侧与传动侧的加热给定且正负相反；

[0009] S3、带钢头部到达边部加热器出口测温仪的时候，边部加热器前馈功能停止，边部加热器反馈加热控制投用，边部加热器反馈控制模型接收边部加热器出口测温仪实时测得
的带钢工作侧与传动侧温度；当实时测得的带钢两侧温度差小于等于允许值T2时，边部加
热器反馈控制模型给出的反馈加热给定Pbw＝0；当实时测得的带钢两侧温度差大于允许值
T2时，边部加热器反馈控制模型进行计算，最终给出反馈加热给定Pbw；带钢头部到达了边
部加热器出口测温仪，边部加热器加热功率给定等于前一时刻边部加热器加热给定值加反
馈加热给定Pbw；

[0010] S4、带钢尾部离开边部加热器加热区域，被热金属检测器HMD414检测到后，边部加热器停止加热，等待下一块带钢。

[0011] 较佳地，所述步骤S1加热功率给定Pd计算公式

[0012] Pd＝∑ΔPd＝K×vd×td×cd×yd×(ΔTd×Δwd)，

[0013] 其中，Pd：带钢基准加热给定值；td:基准带钢厚度；vd:基准带钢线速度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；K：比例调节系数；ΔTd为基准带钢温差；Δwd为基准带钢宽度
差。

[0014] 较佳地，所述步骤S2引入带钢边部传动侧和工作侧温差后，则带钢传动侧前馈控制的公式为：

[0015] Pdb(DS)

[0016] ＝Pd‑Pwb(DS)

[0017] ＝Pd‑[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]，

[0018] 带钢工作侧前馈控制的公式为：

[0019] Pdb(WS)

[0020] ＝Pd+Pwb(WS)

[0021] ＝Pd+[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]，

[0022] 其中，Pd:带钢基准加热功率给定；Pwb(WS):带钢工作侧前馈加热给定；Pwb(DS):带钢传动侧前馈加热给定；K:比例调节系数；tdb为带钢工作侧与传动侧温度差；vd:基准带
钢线速度；td:基准带钢厚度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；f(y):经验调节参数。

[0023] 较佳地，所述步骤S3反馈控制过程如下：

[0024] 1)在宽度方向上把带钢分成2个检测区域，分别为带钢传动侧边部温度T1，带钢工作侧边部温度T2；

[0025] 2)在每个采样时间单元对采集到的T1‑T2进行统计处理，滤去野值，并作平滑处理，以防止反馈控制的频繁调整；

[0026] 3)反馈控制根据温差ΔT＝T1‑T2来调节传动侧偏差反馈加热给定Pbw1、工作侧偏差反馈加热给定Pbw2；

[0027] 4)当ΔT过大时对传动侧、工作侧加热功率进行调整，最终使ΔT维持在合理范围内。

[0028] 较佳地，所述传动侧偏差反馈加热给定Pbw1、工作侧偏差反馈加热给定Pbw2计算公式如下：

[0029]

[0030]

[0031] 其中，

[0032] Kp×En：反馈加热模型PI调节器的比例输出项；

[0033] (Ki×En)Δt+Pbw1n‑1、(Ki×En)Δt+Pbw2n‑1：分别为传动侧前一时刻反馈模型输出项、工作侧前一时刻反馈模型输出项；

[0034] ΔTset(n)：边部加热器传动侧与工作侧温差反馈控制温度偏差目标设定值；

[0035] ΔTact(n)：为边部加热器出口带钢测温仪检测到的带钢传动侧与工作侧边部温度差；En＝ΔTset(n)‑ΔTact(n)。

[0036] (三)有益效果

[0037] 采用了本发明的技术方案，一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，通过建立前馈控制模型和反馈控制模型，改变目前边部加热器加热控制参数，提高热轧带钢
成品(特别是高牌号硅钢)的边部质量。与现有技术相比，具有以下优点：(1)利用现有设备
通过加热方法的改善提高了热轧中间坯传动侧与工作侧的加热均匀性效果；(2)在带钢坯
传动侧和工作侧边部温差较大时，能调节两侧加热给定功率，在达到边部加热效果的同时
降低了边部加热器的整体功率输出，节省了电耗；(3)通用性能好、适应性能高，具有较高的
可靠性，适用于其他由PLC逻辑程序控制的热轧精轧来料坯边部加热器。

附图说明

[0038] 在本发明中，相同的附图标记始终表示相同的特征，其中：

[0039] 图1为精轧边部加热器相关设备布置图；

[0040] 图2为本发明边部加热器加热控制逻辑框图；

[0041] 图3为边部加热器入口带钢坯表面温度分布图；

[0042] 图4为前馈控制模型逻辑图；

[0043] 图5为反馈加热控制模型逻辑图；

[0044] 图6为边部加热器两侧均匀加热控制数据流向图；

[0045] 图7为本发明实施例曲线图。

[0046] 符号注释：

[0047] HMD413：边部加热器入口热金属检测器；

[0048] HMD414：边部加热器出口热金属检测器；

[0049] Pd：带钢基准加热给定；

[0050] Pdb(DS)：边部加热器传动侧前馈加热模型输出加热给定值；

[0051] Pdb(WS)：边部加热器工作侧前馈加热模型输出加热给定值；

[0052] Td:基准带钢温升；

[0053] vd:基准带钢线速度；

[0054] td:基准带钢厚度；

[0055] cd:基准带钢热容；

[0056] yd:基准带钢密度；

[0057] K：比例调节系数；

[0058] f(y):经验调节参数；

[0059] Pbw1：边部加热器传动侧反馈加热模型输出加热给定值；

[0060] Pbw2：边部加热器传动侧反馈加热模型输出加热给定值；

[0061] Kp×En：反馈加热模型PI调节器的比例输出项；

[0062] (Ki×En)Δt+Pbwn‑1：前一时刻模型输出项；

[0063] K1x(x＝0‑9)：带钢宽度温降特性分层补偿系数；

[0064] A0‑A9：带钢宽度温降补偿分层比例增益系数0‑9；

[0065] W0‑W9:带钢宽度十段分层区间值；

[0066] B0‑B9:带钢宽度温降补偿分层调节系数0‑9；

[0067] K2x(x＝0‑9)：带钢长度方向温降特性分层补偿系数；

[0068] C0‑C9：带钢长度方向温降补偿分层比例增益系数0‑9；

[0069] L0‑L9:带钢长度剩余十段分层区间值；

[0070] D0‑D9:带钢长度方向温降补偿分层调节系数0‑9。

具体实施方式

[0071] 下面结合附图和实施例进一步说明本发明的技术方案。

[0072] 结合图1所示，精轧边部加热器相关设备布置图，在边部加热器入口侧(带钢坯来料方向)装设边部加热器入口测温仪，用于检测来料坯表面温度；在边部加热器装设有边部
加热器出口测温仪，用于检测经边部加热器加热后带钢表面温度。

[0073] 结合图2边部加热器加热控制逻辑框图，一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，包括以下步骤：

[0074] S1、带钢中间坯进入精轧区域后，其头部到达边部加热器入口，被热金属检测器HMD413检测到后，边部加热器开始启振，传动侧与工作侧加热同时使用上位机L2设定的加
热功率给定Pd进行输出。

[0075] 一厚度为td，密度为yd，宽度为wd，热容为带钢以速度vd行进，带钢中间温度为T1，由于散热速度不均，中间散热慢，两边散热快，设此时边部某一微小单元的温度为T2，与中
间温度存在温差ΔT,现在给该微小单元加热，使其与中间温度，则加热功率给定计算所需
要的功率为：

[0076] Pd＝∑ΔPd＝K×vd×td×cd×yd×(ΔTd×Δwd)

[0077] 由上述公式可知带钢的加热功率与带钢线速度vd、带钢厚度td、带钢密度yd,带钢热容cd成线性关系。

[0078] S2、带钢进入到边部加热器入口测温仪后，边部加热器前馈功能投用，前馈控制模型接收入口测温仪实时检测的带钢传动侧与工作侧的温度，当实测带钢两侧的温度差的绝
对值小于等于允许值T1时，边部加热器前馈加热给定值Pwb＝0；当实测带钢两侧的温度差
的绝对值大于允许值T1时，前馈控制模型进行计算，最终给出前馈加热给定Pwb分别进入工
作侧与传动侧的加热给定且正负相反。

[0079] 建立前馈控制模型：

[0080] 结合图3，边部加热器入口带钢坯表面温度分布图，可知带钢坯在宽度方向的温降Δt主要集中在边部约100mm处。带钢一边距边部距离y的温降为Δt＝k(100‑y)，则有前馈
加热功率给定模型公式如下：

[0081] Pd＝∑ΔPd＝K×vd×td×cd×yd×(ΔTd×Δwd)

[0082] ＝K×vd×td×cd×yd×Td×f(y)

[0083] 其中：Td:基准带钢温升；Pd:基准带钢加热功率；vd:基准带钢线速度；td:基准带钢厚度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；f(y):经验调节参数；ΔTd为基准带钢温差；
Δwd为基准带钢宽度差。

[0084] 引入带钢边部传动侧和工作侧温差后其前馈控制模型如图4所示，则带钢传动侧前馈控制的公式为：

[0085] Pdb(DS)

[0086] ＝Pd‑Pwb(DS)

[0087] ＝Pd‑[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]

[0088] 带钢工作侧前馈控制的公式为：

[0089] Pdb(WS)

[0090] ＝Pd+Pwb(WS)

[0091] ＝Pd+[1/2×K×tdb×vd×cd×yd×td×f(y)]

[0092] 其中，Pd:带钢基准加热功率给定；Pwb(WS):带钢工作侧前馈加热给定；Pwb(DS):带钢传动侧前馈加热给定；K:比例调节系数；tdb为带钢工作侧与传动侧温度差；vd:基准带
钢线速度；td:基准带钢厚度；cd:基准带钢热容；yd:基准带钢密度；f(y):经验调节参数。

[0093] S3、带钢头部到达边部加热器出口测温仪的时候，边部加热器前馈功能停止，边部加热器反馈加热控制投用，边部加热器反馈控制模型接收边部加热器出口测温仪实时测得
的带钢工作侧与传动侧温度；当实时测得的带钢两侧温度差小于等于允许值T2时，边部加
热器反馈控制模型给出的反馈加热给定Pbw＝0；当实时测得的带钢两侧温度差大于允许值
T2时，边部加热器反馈控制模型进行计算，最终给出反馈加热给定Pbw；带钢头部到达了边
部加热器出口测温仪，边部加热器加热功率给定等于前一时刻边部加热器加热给定值加反
馈加热给定Pbw。

[0094] 建立反馈控制模型：

[0095] 1)在宽度方向上把带钢分成2个检测区域，分别为带钢传动侧边部温度T1，带钢工作侧边部温度T2；

[0096] 2)在每个采样时间单元对采集到的T1‑T2进行统计处理，滤去野值，并作平滑处理，以防止反馈控制的频繁调整；

[0097] 3)反馈控制根据温差ΔT＝T1‑T2来调节传动侧偏差反馈加热给定Pbw1、工作侧偏差反馈加热给定Pbw2；

[0098] 4)反馈控制的基本原理是当ΔT过大时对传动侧、工作侧加热功率进行调整，最终使ΔT维持在合理范围内。

[0099] 反馈加热控制模型如图5所示。

[0100]

[0101]

[0102] Pbw1：边部加热器传动侧反馈加热模型输出加热给定值；

[0103] Pbw2：边部加热器传动侧反馈加热模型输出加热给定值；

[0104] Kp×En：反馈加热模型PI调节器的比例输出项；

[0105] (Ki×En)Δt+Pbw1n‑1、(Ki×En)Δt+Pbw2n‑1：分别为传动侧前一时刻反馈模型输出项、工作侧前一时刻反馈模型输出项；

[0106] ΔTset(n)：边部加热器传动侧与工作侧温差反馈控制温度偏差目标设定值；

[0107] ΔTact(n)：为边部加热器出口带钢测温仪检测到的带钢传动侧与工作侧边部温度差；En＝ΔTset(n)‑ΔTact(n)；

[0108] 由于带钢边部加热器的加热能力是有限的，为了了保护设备需要对反馈控制输出进行限幅。

[0109] S4、带钢尾部离开边部加热器加热区域，被热金属检测器HMD414检测到后，边部加热器停止加热，等待下一块带钢。

[0110] 结合图6边部加热器两侧均匀加热控制数据流向图，边部加热器入口测温仪将带钢工作侧与传动侧温度输入到边部加热器前馈控制模型中，当带钢头部进入边部加热器入
口测温仪后且未到达出口测温仪时，前馈控制模型根据实测的带钢两侧的温度差，前馈控
制模型对其进行判断，输出前馈补偿加热给定Pdb。边部加热器基准加热给定由上位机L2给
出。边部加热器出口测温仪在带钢头部到达出口测温仪后，将接受过边部加热器加热后的
带钢工作侧与传动侧温度输入到反馈加热模型中，由模型计算出反馈加热补偿给定Pbw。

[0111] 在整个加热过程中，也会对带钢宽度温降特细与长度方向温降特性进行分层，给出补偿系数参与加热控制。由于边部加热器加热能力有限，各个加热给定会进行限幅。

[0112] 最后，综合的加热给定由PLC(图中虚框部分)发送到边部加热器传动控制盘，最后经过限幅后加热给定电压输出到边部加热器感应头。

[0113] 如图7所示，从最上方曲线向下依次为：带钢传动侧边部25mm温度实际值、带钢传动侧边部75mm温度实际值、带钢传动侧边部1/4处温度实际值、带钢工作侧边部1/4处温度
实际值、带钢工作侧75mm温度实际值、带钢工作侧25mm温度实际值。

[0114] 在带钢工作侧25mm温度实际值曲线往下则分别是：

[0115] A线为边加入口带钢传动侧与工作侧温度偏差实际值；

[0116] B线为边加出口带钢传动侧与工作侧温度偏差实际值；

[0117] C线为带钢传动侧加热综合给定曲线；

[0118] D线为带钢工作侧加热综合给定曲线。

[0119] 本发明一种精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，对带钢边部进行加热，效果良好，可广泛应用于装备有PLC控制的带钢中间坯边部加热装置。

[0120] 综上所述，采用了本发明的技术方案，精轧中间坯长度方向宽度温度均匀加热方法，通过建立前馈控制模型和反馈控制模型，改变目前边部加热器加热控制参数，提高热轧
带钢成品(特别是高牌号硅钢)的边部质量。

[0121] 与现有技术相比，具有以下优点：

[0122] (1)利用现有设备通过加热方法的改善提高了热轧中间坯传动侧与工作侧的加热均匀性效果。

[0123] (2)在带钢坯传动侧和工作侧边部温差较大时，能调节两侧加热给定功率，在达到边部加热效果的同时降低了边部加热器的整体功率输出，节省了电耗。

[0124] (3)通用性能好、适应性能高，具有较高的可靠性，适用于其他由PLC逻辑程序控制的热轧精轧来料坯边部加热器。