施工过程纠偏的拱桥吊杆拉力优化方法转让专利
申请号 : CN202010466518.X
文献号 : CN111581714B
文献日 : 2021-08-27
发明人 : 张二毛 , 黄华康 , 王龙林 , 张桥 , 黄凯楠
申请人 : 广西交科集团有限公司 , 南宁高速公路建设发展有限公司
摘要 :
权利要求 :
1.一种施工过程纠偏的拱桥吊杆拉力优化方法,其特征在于,包括以下步骤:步骤一,建立一个有限元模型,并且有限元模型中的材料特性、几何特性、边界条件与外部荷载信息应和设计图纸的相应数据一致;
步骤二,确定一组吊杆初拉力,并将这一组吊杆初拉力代入步骤一中的有限元模型进行施工阶段正装分析,计算得到初始值向量dis0、dis01、A0、A01、Am0;
步骤三,针对不同的桥梁建立相应的优化模型,确定多目标优化方程和约束函数,其优化公式为:
约束函数:
优化方程:
参数变量:
T T
T=(T1,T2,T3,…,Tn) ;m=(m1,m2,m3,…,mn) ;
式中:u表示优化后成桥阶段各个控制点位移值和目标值的偏差;ε表示成桥后1#吊杆~n#吊杆拉力的不均匀度;k表示吊杆索力安全系数;dis0表示吊杆拉力初值作用下成桥状态格子梁控制点位移向量;dis01表示吊杆拉力初值作用下当前张拉节段桥面控制点位移向量;T为最终优化的拉力增量向量,m为格子梁实时修正重量向量,即每个节段格子梁的实际重量和设计重量的差值,用m向量表示;dest为成桥阶段桥面控制点目标位移向量;A0表示吊杆单位力对成桥节段格子梁控制点位移增量矩阵;A01表示吊杆单位力对张拉节段格子梁控制点位移增量矩阵;Am0表示重量修正值对成桥节段位移增量矩阵;delta1和delta2均为final
优化收敛容许值,即优化结果与目标位移向量的差;fi 表示成桥后各根吊杆的拉力值;
flim表示吊杆的破断力,单位为kN; 表示第j节段格子梁增加单位重量对第i节段格子梁控制点位移增量值;δij表示第j根吊杆单位力对第i节段格子梁控制点位移增量值; 代表初始索力下成桥后1号控制点的累计位移值,以此类推 代表初始索力下成桥后n号控制点的累计位移值;
步骤四,给定一个控制点目标位移向量dest;
步骤五,确定每个节段格子梁的实际重量和设计重量的差值,用m向量表示;
步骤六,确定delta1和delta2的数值;
步骤七,将确定的各参数代入优化公式计算得到最终张拉拉力,实际桥面格子梁施工现场就按照这个拉力值进行张拉控制,即可达到既定目标;
所述的吊杆初拉力,采用当前吊装重量的0.3~0.7倍作为初值;
所述控制点目标位移向量dest,在(‑L/100000,L/100000)区间取值,L为拱桥计算跨径,单位为mm;
所述delta1在(‑L/100000,L/100000)区间取值;所述delta2小于flim的2%;
所述的A0、A01、Am0的格子梁控制点位移增量矩阵维数要一致;
所述的施工过程纠偏的拱桥吊杆拉力优化方法,在拱桥吊杆施工中的应用。
说明书 :
施工过程纠偏的拱桥吊杆拉力优化方法
技术领域
背景技术
了质的飞跃。继计算跨径460m的重庆巫山长江大桥和530m的四川合江长江的顺利建成,在
建的跨径575m的平南三桥又一次刷新世界纪录。对于超大跨径拱桥的每次跨径的增加都会
对施工技术、工艺、控制理论、计算方法等提出新的要求。众所周知,拱桥受力明确。但近年
来出现吊杆断裂的桥梁事故屡见不鲜,设计吊杆100年,实际一般为3~16年就需要更换,而
频繁的更换吊杆必然增加相当大一部分成本,如何增加吊杆寿命和正常工作期限是国内外
学者研究的重点,本发明从吊杆受力均匀合力方面进行控制。目前确定吊杆初拉力的方法
中国内外比较常见的有正装迭代法、倒装分析法、最小弯曲能法、矩阵法、刚性吊杆法、差值
迭代法。但正装迭代法计算繁琐,受收敛条件约束,部分不收敛。倒装分析法中无法考虑几
何非线性、收缩徐变、约束条件变化等影响,造成结构内力不闭合;传统的业内比较认可的
是最小弯曲能法在成桥节段进行优化,但是没有考虑施工过程,只用于恒载拉力优化,言外
之意就是成桥后需调整吊杆张拉力。矩阵法在成桥状态下优化使用也较多,但矩阵求解精
度较差,短吊杆拉力不均匀性较大。而差值迭代法是正装迭代的改进方法,只是减少了收敛
次数。急需一种可以兼顾各个优点同时计算精度高的吊杆张拉力控制方法。
发明内容
界条件、外部荷载等应和设计图纸一致的有限元模型;拟算出一组吊杆初拉力初始值,进行
施工阶段正装分析并求得各个参数变量的初始值(向量形式);针对不同的桥梁建立相应的
优化模型,确定多目标优化方程和约束函数,通过实测参数修正模型,再优化,最终得出“吊
装节段动态纠偏,拉力增量最小,成桥拉力均匀”的施工吊杆拉力;进而可以给出施工指令,
指导现场施工和吊装工作。
向量;dis01表示吊杆拉力初值作用下当前张拉节段桥面控制点位移向量;T为最终优化的拉
力增量向量,m为格子梁实时修正重量向量,即每个节段格子梁的实际重量和设计重量的差
值,用m向量表示;dest为成桥阶段桥面控制点目标位移向量;A0表示吊杆单位力对成桥节
段格子梁控制点位移增量矩阵;A01表示吊杆单位力对张拉节段格子梁控制点位移增量矩
阵;Am0表示重量修正值对成桥节段位移增量矩阵;delta1和delta2均为优化收敛容许值,即
优化结果与目标位移向量的差; 表示成桥后各根吊杆的拉力值;flim表示吊杆的破断
力; 表示第j节段格子梁增加单位重量对第i节段格子梁控制点位移增量值;δij表示第j
根吊杆单位力对第i节段格子梁控制点位移增量值;
实现了施工过程中“根据实测数据修正设计变量‑再优化‑指导施工‑再修正”的控制理念,
把吊装格子梁过程中吊杆拉力增量最小作为目标函数,把控制成桥拉力最接近合理成桥状
态作为约束条件进行分析。所述的优化方法适用于所有带吊杆拱桥的吊杆拉力控制,包括
混凝土拱桥,钢拱桥,钢混拱桥等,适用范围非常广泛,为格子梁吊装过程中的线形控制和
拉力优化提供依据。
m= (m1 ,m2 ,m3 ,… ,mn) ;
向量;dis01表示吊杆拉力初值作用下当前张拉节段桥面控制点位移向量;T为最终优化的拉
力增量向量,m为格子梁实时修正重量向量,即每个节段格子梁的实际重量和设计重量的差
值,用m向量表示;dest为成桥阶段桥面控制点目标位移向量;A0表示吊杆单位力对成桥节
段格子梁控制点位移增量矩阵;A01表示吊杆单位力对张拉节段格子梁控制点位移增量矩
阵;Am0表示重量修正值对成桥节段位移增量矩阵;delta1和delta2均为优化收敛容许值,即
优化结果与目标位移向量的差; 表示成桥后各根吊杆的拉力值;flim表示吊杆的破断
力; 表示第j节段格子梁增加单位重量对第i节段格子梁控制点位移增量值;δij表示第j
根吊杆单位力对第i节段格子梁控制点位移增量值。
据实时测得数据代入优化模型重新分析得到结果,从而精确指导施工。
混凝土收缩、徐变和结构几何非线性问题,在具体实施中简单实用;相对于正装迭代法不需
要已知成桥后拉力后进行反复迭代计算;相对于最小弯曲能法其考虑了施工过程,计算工
况更接近实际情况,能比较真实的模拟桥面系荷载分配情况。
附图说明
具体实施方式
如图2所示,计算跨径L=575000mm,delta1=5mm,delta2=150kN,dest=0mm,m=0,
498,‑551,‑599,‑632];
可使得拱桥吊杆张拉拉力均匀,最终成桥吊杆拉力均匀,真正实现了“吊装节段动态纠偏,
拉力增量最小,成桥拉力均匀”的吊杆施工,改善了拱桥吊杆及桥面的受力,大大增加吊杆
使用寿命,具有可观的工程效益。
但并不会偏离本发明的精神或者超越所附权利要求书所定义的范围。