一种垂直井管外出砂亏空剖面预测及高饱和砾石充填施工方法转让专利
申请号 : CN202010195465.2
文献号 : CN111594101B
文献日 : 2021-03-12
发明人 : 董长银 , 王力智 , 赵益忠 , 梁伟 , 周博 , 李常友 , 宋洋 , 刘晨枫 , 李志芬 , 于乐香
申请人 : 中国石油大学(华东) , 中国石油化工股份有限公司胜利油田分公司石油工程技术研究院
摘要 :
权利要求 :
1.一种垂直井管外出砂亏空剖面预测方法,其特征在于,包括以下步骤:(1)计算纵向出砂亏空指数:首先根据生产层位的密度测井和声波时差测井数据,分别计算岩石密度强度指数和岩石声波时差强度指数;然后通过岩石密度强度指数和岩石声波时差强度指数的加权平均计算纵向出砂亏空指数,得到垂直井管外生产层位的纵向出砂亏空指数分布;
(2)计算平均当量亏空半径:首先根据生产历史资料,包括生产年限、平均产量、平均含砂率,估算垂直井的累积出砂体积即出砂亏空体积;然后根据出砂亏空体积计算垂直井整体生产层位的平均当量亏空半径;
(3)绘制纵向出砂亏空剖面图:首先结合步骤(1)所得的纵向出砂亏空指数分布和步骤(2)所得的平均当量亏空半径计算垂直井生产层位深度点i处的当量亏空半径,然后根据计算所得数据绘制出砂亏空半径沿纵向的分布图,即纵向出砂亏空剖面图,其中垂直井生产层位深度点i处的当量亏空半径ri计算公式为:式中 —生产层位的纵向出砂亏空指数平均值,无量纲;
ri—深度点i处的当量亏空半径,m;
Ki—深度点i处的纵向出砂亏空指数;
rs—垂直井整体生产层位的平均当量亏空半径。
2.根据权利要求1所述垂直井管外出砂亏空剖面预测方法,其特征在于,所述步骤(1)中岩石密度强度指数的计算公式为:3
式中ρi—生产层位第i个深度点的密度测井,g/cm;
3
ρmax、ρmin—生产层位岩石密度测井最大值和最小值,g/cm;
Kρi—岩石密度强度指数,无量纲;
岩石声波时差强度指数的计算公式为:式中Δti—生产层位第i个深度点的纵波时差,s/m;
2 2
Ti—生产层位第i个深度点中间表征变量,m/s;
2 2
Tmax—中间表征变量Ti的最大值,m/s;
2 2
Tmin—中间表征变量Ti的最小值,m/s;
Kti—岩石声波时差强度指数,无量纲;
纵向出砂亏空指数的计算公式为:Ki=1‑(0.5Kρi+0.5Kti)式中Ki—生产层位第i个深度点的纵向出砂亏空指数,无量纲。
3.根据权利要求1所述垂直井管外出砂亏空剖面预测方法,其特征在于,所述步骤(2)中垂直井的累积出砂体积计算公式为:Vs=tp×365×Q×Cs/100垂直井整体生产层位的平均当量亏空半径计算公式为:式中tp—垂直井出砂生产年限,a;
3
Q—垂直井平均日产量,m/d;
Cs—垂直井体积含砂率,%;
rw—井筒半径,m;
h—生产层位厚度,m;
3
Vs—垂直井累积出砂体积,m;
rs—垂直井整体生产层位的平均当量亏空半径,m。
4.一种垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,包括以下步骤:(1)垂直井管外生产层位纵向出砂剖面亏空预测:采用权利要求1所述预测方法对垂直井管外生产层位进行纵向出砂剖面亏空预测,制得纵向出砂亏空剖面图;
(2)出砂亏空剖面非均质模式判别:根据步骤(1)所得纵向出砂亏空剖面图分析出砂剖面亏空的纵向分布规律,判断得到出砂亏空剖面非均质模式;
(3)垂直井管外挤压砾石充填泵注程序设计:根据步骤(2)判别的出砂亏空剖面非均质模式,设计多步分阶段挤压充填模式和多组参数组合泵注的施工程序;针对不同非均质模式中的弱亏空部位和强亏空部位,设计变换排量、砂比多组泵注参数,采用多级排量和砂比组合的分阶段泵注施工程序。
5.根据权利要求4所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,所述步骤(2)和(3)中的出砂亏空剖面非均质模式包括A型:由上部弱亏空和下部强亏空构成的上弱下强型;B型:由上部强亏空和下部弱亏空构成的上强下弱型;C型:由中部弱亏空和上下两边均为强亏空构成的中弱边强型;D型:由中部强亏空和上下两边均为弱亏空构成的中强边弱型;E型:基本均质型。
6.根据权利要求4所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,所述步骤(3)中将泵注排量划分为三个等级:I级低排量:排量低,流速低,携砂能力弱;II级中排量:排量中等,流速中等,携砂能力中等;III级高排量:排量大,流速高,携砂能力强;
所述步骤(3)中将泵注砂比,即携砂液中石英砂砾石或人造陶粒颗粒的体积与携砂液体积的比值划分为三个等级:I级低砂比:砂比5~15%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度低,不易沉积;II级中砂比:砂比15~35%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度中等,沉积风险中等;III级高砂比:砂比35~60%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度高,易沉积。
7.根据权利要求6所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面底部为强亏空,则在步骤(3)对该底部强亏空区域进行如下操作:①充填开始,使用II级中排量,I级低砂比施工;②停止加砂进行停砂挤注,排量提高至III级高排量,继续施工;③降低排量至II级中排量,提高砂比至II级中砂比或III级高砂比进行补砂挤注,继续施工,充填完毕该强亏空区域的顶部。
8.根据权利要求6所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面上部为强亏空,则在步骤(3)对该上部强亏空区域进行如下操作:①使用III级高排量,II级中砂比或I级低砂比进行强化挤注,施工充填上部强亏空区域的底部大部分;②使用III级高排量、II级中砂比或III级高砂比继续进行强化挤注,充填上部强亏空区域的顶部空间,直至充填完毕。
9.根据权利要求6所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面中部为强亏空,则在步骤(3)对该中部强亏空区域进行如下操作:①使用III级高排量,II级中砂比或I级低砂比进行强化挤注,充填中部强亏空区域的底部大部分;②降低排量至II级中排量,提高砂比至II级中砂比或III级高砂比进行补砂挤注,继续施工。
10.根据权利要求6所述垂直井管外砾石充填施工方法,其特征在于,当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面上部为弱亏空,则在步骤(3)对该上部弱亏空区域使用II级中排量,II级中砂比或III级高砂比施工,直至充填完毕;当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面中部为弱亏空,则在步骤(3)对该中部弱亏空区域使用II级中排量,II级中砂比或III级高砂比施工充填;当所述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面底部为弱亏空,则在步骤(3)对该底部弱亏空区域使用II级中排量,II级中砂比或III级高砂比施工充填。
说明书 :
一种垂直井管外出砂亏空剖面预测及高饱和砾石充填施工
方法
技术领域
背景技术
面,称为油 气井出砂。在生产过程中油气储层不断产出地层砂粒,势必会在地层中留下孔
隙;地层出砂 严重或者长期出砂后,会在近井地带形成亏空。
性。而储 层纵向的非均质性,会造成出砂严重以及出砂亏空剖面在纵向上的非均质性,见
图1所示。
带挤压充填 到套管外地层的出砂亏空地带,这些固体颗粒会充填出砂亏空区域,形成砾石
充填层,起到 阻挡地层出砂的作用,同时保持流通性和产能。
亏空部位 的充填比较困难。
粒连续泵注 携带,挤压充填至管外地层,最后挤注顶替液将井筒中的砾石颗粒顶替至地
层。施工时所依 据的泵注程序主要依次为挤注预处理液、固定砂比连续泵注砾石颗粒和泵
注顶替液。
以少充 填;易造成亏空部位充填不满,防砂效果差;
以及工 艺过程等方面均与水平井完全不同的垂直井套管外地层的砾石充填度提高却无具
体系统完 整的研究。
发明内容
一种垂直 井管外出砂亏空剖面预测及高饱和砾石充填施工方法,所述出砂亏空剖面预测
方法可以清晰 了解和掌握垂直井管外的出砂亏空剖面,得到其纵向分布规律,为后续挤压
砾石充填施工提 供了科学充分的依据;所述施工方法充分考虑了出砂亏空剖面及其非均
质性,将出砂亏空地 带充填密实,大大提高了充填程度,达到高饱和充填,提高了防砂效
果。
石声波时 差强度指数的加权平均计算纵向出砂亏空指数,得到垂直井管外生产层位的纵
向出砂亏空指 数分布;
井整 体生产层位的平均当量亏空半径;
根据 计算所得数据绘制出砂亏空半径沿纵向的分布图,即纵向出砂亏空剖面图,其中垂直
井生产 层位深度点i处的当量亏空半径ri计算公式为:
质模式 中的弱亏空部位和强亏空部位,设计变换排量、砂比多组泵注参数,采用多级排量
和砂比组 合的分阶段泵注施工程序。
部弱亏空和上下两边均为强亏空构成的中弱边强型;D型:由中部强亏空和上下两边均为弱
亏空构成的中强边弱型;E型:基本均质型。提出的该5种垂直井生产层位出砂亏空剖面非
均质模式,能够用于方便地判定实际油井出砂剖面的非均质特征。所述出砂模式具有简便
直 观的特点,非常有利于现场防砂作业工程师快速设计制定简易的泵注程序,提高防砂施
工效 率。
砂能力强;由于实际挤压充填作业时,泵注施工排量大小的具体选取与储层厚度、携带的
充填材料类型、携砂液类型以及粘度有关,其绝对值根据井况条件具有一定变化,绝对值难
以采用统一标准。因此在该方法中使用排量等级表示施工泵注排量的相对大小。
浓度低, 不易沉积;II级中砂比:砂比15~35%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度中等,沉
积风险中 等;III级高砂比:砂比35~60%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度高,易沉积。
加砂进行停砂挤注,排量提高至III级高排量,继续施工;③降低排量至II级中排量,提 高
砂比至II级中砂比或III级高砂比进行补砂挤注,继续施工,充填完毕该强亏空区域的 顶
部。
挤 注,施工充填上部强亏空区域的底部大部分;②使用III级高排量、II级中砂比或III级
高 砂比继续进行强化挤注,充填上部强亏空区域的顶部空间,直至充填完毕。
挤 注,充填中部强亏空区域的底部大部分;②降低排量至II级中排量,提高砂比至II级中
砂 比或III级高砂比进行补砂挤注,继续施工。
述步骤(2)判别的非均质模式中出砂亏空剖面中部为弱亏空,则在步骤(3)对该中部弱亏
空区域使用II级中排量,II级中砂比或III级高砂比施工充填;当所述步骤(2)判别的非 均
质模式中出砂亏空剖面底部为弱亏空,则在步骤(3)对该底部弱亏空区域使用II级中排
量,II级中砂比或III级高砂比施工充填。
的强亏空 区域和弱亏空区域的位置,为后续挤压砾石充填泵注施工提供了充分依据。
指标的片 面性和局限性。因为密度测井反映岩石胶结和压实程度,从一定侧面上反映了岩
石强度;声 波测井通过不同强度和孔隙度的多孔介质材料对声音的传播速度来反映岩石
强度和孔隙大 小。两者的测试原理、解释方法、反映岩石物性的侧重难点有差异。而本发明
则创新性地提 出将两者资料整合,利用两者资料组合计算出砂亏空指数,能够大大提高预
测的准确性,并 且两种测井资料在现场容易获取。
解沿生产 层位纵向上强亏空区域和弱亏空区域的具体位置,准确掌握哪些深度的部位应
该多充填,哪 些深度的部位因亏空小可以少充填,明确了高饱和挤压充填的施工重点目
标,为后续施工泵 注程序的合理设计提供了充分依据。总体提高施工目的性和防砂效果,
相比传统的不了解生 产层位出砂亏空剖面特征的笼统充填,总体施工效率提高25~40%。
域均可以 得到有效完全充填,避免出现亏空的存在造成充填砾石层失稳而导致防砂效果
差;同时也避 免地层细砂填满亏空区域形成低渗透层而严重降低油井产量。可见本发明施
工方法提高了挡 砂层的稳定性和挡砂效果,并提高流通性,保持油气井高产量。与传统笼
统充填相比,该施 工方法防砂有效率提高15~25%,综合防砂效果提高20~30%,最终提
高出砂油气藏的开采 效益。
位的高 饱和高密实充填,避免出现常规施工程序充填不完全的问题。同时有利于降低总施
工时间, 减少携砂液用液量,从而节约防砂成本,降低携砂液对储层的污染,提高综合防砂
效果。相 比全井段笼统充填防砂,平均成本节约15~25%左右。
附图说明
具体实施方式
石声波 时差强度指数的加权平均计算纵向出砂亏空指数,得到垂直井管外生产层位的纵
向出砂亏空 指数分布;其中岩石密度强度指数的计算公式为:
井整 体生产层位的平均当量亏空半径;其中垂直井的累积出砂体积计算公式为:
根据 计算所得数据绘制出砂亏空半径沿纵向的分布图,即纵向出砂亏空剖面图,其中垂直
井生产 层位深度点i处的当量亏空半径ri计算公式为:
构成的 上弱下强型,见图2;
弱亏空 部位和下部强亏空部位,设计变换排量、砂比多组泵注参数,采用多级排量和砂比
组合的分 阶段泵注施工程序。具体操作如下:
强;
积;II 级中砂比:砂比15~35%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度中等,沉积风险中等;III
级高 砂比:砂比35~60%,石英砂砾石或人造陶粒颗粒浓度高,易沉积;
始便选用该等级排量和砂比,目的使底部亏空区域得到尽可能大的充填波及半径,如图3所
示。
空区 域的主要部分。停止加砂可以避免因继续沉砂而形成亏空部位的砂堵,进而避免出现
充填不 完全的现象。此外不加砂可以缓解地面泵送系统负荷,相应加大携砂液的有效排
量。
余亏 空程度较弱的顶部部位充填完毕;提高砂比可以加快充填速度,减小施工时长;因该
部位的 亏空程度相对底部较弱,无需高排量,可以降低排量,从而降低了携砂液使用量;两
者共同 协同,达到节约成本、降低携砂液对储层污染的目的。
前堵塞而 留下充填亏空。
上述 B型非均质模式的特点,设计如下分阶段泵注施工程序:
分, 结合上述C型非均质模式的特点,设计如下分阶段泵注施工程序:
分, 结合上述D型非均质模式的特点,设计如下分阶段泵注施工程序:
下 分阶段泵注施工程序:
阶 段,以停砂挤注与变换排量砂比的补砂挤注相结合的施工方法,该对比例采用的固定排
量和 砂比的连续加砂挤注施工方法,会导致底部亏空部位发生提前堵塞,留下充填亏空。
该充填 亏空带来两方面的不利影响:一是生产过程中使充填砾石层不稳定,影响挡砂效
果;二是亏 空容易被地层细砂、粘土泥质等充填占据,其渗透率极低,大幅降低油井产能。
像, 借助软件油气井防砂综合决策系统(Sandcontrol Office)获得,即纵向出砂亏空剖面
图。
空,充 填率仅有65%左右。