基于三电平CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑及控制方法转让专利
申请号 : CN202010420115.1
文献号 : CN111697837B
文献日 : 2021-08-27
发明人 : 柳龙 , 陈雪 , 曹建博 , 黄辉 , 龚培娇 , 辛德锋 , 王林 , 吴金龙
申请人 : 西安许继电力电子技术有限公司 , 许继电气股份有限公司 , 许继集团有限公司
摘要 :
权利要求 :
1.一种利用基于三电平双向CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑进行控制的方法,基于三电平双向CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑包括高压侧拓扑、低压侧拓扑以及双向CLLLC谐振变换器;所述高压侧拓扑包括N个串联的半桥三电平电路,所述低压侧拓扑包括N个并联的全桥电路,每组所述半桥三电平电路与全桥电路通过所述双向CLLLC谐振变换器对应连接,N为大于2的整数;
所述半桥三电平电路的一个桥臂为串联的开关管S1和S2,另一个桥臂为串联的开关管S3和S4,开关管S2和开关管S3的连接点连接双向CLLLC谐振变换器的原边的一个输入端;所述半桥三电平电路的输入端串联两个母线电容Cd1、Cd2,二者的连接点连接双向CLLLC谐振变换器的原边的另一个输入端;母线电容Cd1和Cd2的连接点连接钳位二极管D5的正极和钳位二极管D6的负极,钳位二极管D5的负极连接开关管S1和S2的连接点以及飞跨电容Css的一端,钳位二极管D6的正极连接开关管S3和S4的连接点以及飞跨电容Css的另一端;
所述全桥电路的四个桥臂分别为开关管S5、S6、S7和S8;开关管S5和S6的连接点以及开关管S7和S8的连接点分别连接到双向CLLLC谐振变换器的副边的两个输出端,所述全桥电路的输出端并联母线电容Co;
其特征在于:采用PWM驱动每组所述半桥三电平电路与全桥电路的开关管S1至S8,使得:开关管S1与S4互补,S2与S3互补,S2滞后于S1一个移相角,S5、S8相同且和S6、S7互补,S6、S7相同,S5的上升沿与S1上升沿同时刻,S5的下降沿与S2的下降沿同时刻;
后一个所述半桥三电平电路与全桥电路的驱动PWM脉冲的相位差滞后于前一个所述半桥三电平电路与全桥电路的驱动PWM脉冲360°/N并循环;
每组所述半桥三电平电路与全桥电路的包括依次发生的6个运行模态:运行模态1:在开关管S2导通时刻,高压侧谐振电流ip通过开关管S1、S2开始正向流动,VAB电压为Vin/2,VAB为所述双向CLLLC谐振变换器的输入电压,Vin为所述半桥三电平电路输入电压;低压侧谐振电流is通过开关管S5、S8以正弦的规律增大,VCD为Vo,VCD为所述双向CLLLC谐振变换器的输出电压,Vo为所述全桥电路的输出电压,低压侧电压钳位励磁电感Lm电压,高压侧励磁电流iLm线性增大;
运行模态2:在开关管S1关断时刻,高压侧谐振电流ip与高压侧励磁电流iLm相等,低压侧谐振电流is下降为零并开始反向流动,而低压侧电压继续钳位励磁电感Lm电压,高压侧励磁电流iLm继续线性增大,高压侧谐振电流ip继续以正弦的规律变化降低;开关管S1关断,高压侧谐振电流ip给S1内部的结电容C1充电,同时开关管S4内部的结电容C4通过Crss放电,VAB逐渐减小至零,高压侧谐振电流ip接近高压侧励磁电流iLm且电流值接近于零,开关管S4的电压降为零;
运行模态3:在VAB开始为零的时刻,开关管S1和S4内部的结电容C1和C4充放电已完成,高压侧谐振电流ip与高压侧励磁电流iLm相等并通过原边漏感Lr1、原边谐振电容Cr1、钳位二极管D5和开关管S2环流,所述双向CLLLC谐振变换器的输入电压VAB电压为零,低压侧谐振电流is继续按照正弦规律反向增大;
运行模态4:在VAB停止为零的时刻,开关管S2、S5和S8关断,高压侧谐振电流ip给S2内部的结电容C2充电,开关管S3内部的结电容C3通过飞跨电容Css放电,高压侧谐振电流ip接近高压侧励磁电流iLm且电流值接近于零,开关管S3的电压降为零;低压侧开关管S5‑S8内部的结电容C5‑C8开始充放电,低压侧谐振电流is接近于零,S6和S7的电压降为零;充放电完成后VAB变为‑Vin/2,VCD变为‑Vo;
运行模态5:开关管S4、S6、S7导通,由于此时开关管S4、S6和S7两端电压为零;开关管S3暂未开通,高压侧谐振电流ip通过开关管S3内部的体二极管D3并逐渐减小;VAB为‑Vin/2,VCD为‑Vo,高压侧励磁电流iLm开始线性减小,低压侧谐振电流is按照正弦规律变化;
运行模态6:开关管S3导通,开关管S3两端电压为0,高压侧谐振电流ip继续减小至0,高压侧励磁电流iLm继续线性减小,低压侧谐振电流is继续按照正弦规律变化。
2.如权利要求1所述的一种利用基于三电平双向CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑进行控制的方法,其特征在于:所述双向CLLLC谐振变换器包括并联在原边的励磁电感Lm,串联在原边一个输入端的漏感Lr1,串联在原边另一个输入端的谐振电容Cr1,串联在副边的一个输出端的漏感Lr2,串联在副边的另一个输出端的谐振电容Cr2。
3.如权利要求1或2所述的一种利用基于三电平双向CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑进行控制的方法,其特征在于:开关管S1至S8采用PWM驱动,每个对应的所述半桥三电平电路与全桥电路满足:开关管S1与S4互补,S2与S3互补,S2滞后于S1一个移相角,S5、S8相同且和S6、S7互补,S6、S7相同,S5的上升沿与S1上升沿同时刻,S5的下降沿与S2的下降沿同时刻。
说明书 :
基于三电平CLLLC谐振变换器的直流变压器拓扑及控制方法
技术领域
背景技术
增加,影响系统的稳定性和可靠性,并增加了系统维护的工作量及系统占地面积;
压箝位在输入电压或其他值,从而避免主开关失去零电压开通,抑制原边开关电流应力的
目的。但是该专利申请电路拓扑较复杂;副边为二极管整流,能量只能单向流动,无法实现
能量的双向流动;电路拓扑适合于低压应用场合,无法用于中压或高压场合。
比较结果,闭环检测电路调节控制信号中的开关率和控制信号中的占空比,使输出电压保
持在设定电压。但是该专利申请副边为二极管整流,能量只能单向流动,无法实现能量的双
向流动;电路拓扑适合于低压应用场合,无法用于中压或高压场合。
电感串联连接后和三相变压器的三个励磁电感构成的谐振电路、与三相变压器副边连接的
三相整流电路、连接在三相整流电路输出端的滤波电路。每个开关管的电压应力为输入电
压的一半。但是该专利申请副边为二极管整流,能量只能单向流动,无法实现能量的双向流
动;电路拓扑适合于低压应用场合,无法用于中压或高压场合。
发明内容
级高的特点,从而降低直流变压器系统所需模块数量,减少系统占地面积和成本,降低系统
发生故障的概率。该拓扑采用等效脉冲拓展PWM控制方法,可以实现能量双向流动、全范围
软开关以及串联器件的均压。
个串联的半桥三电平电路,所述低压侧拓扑包括N串联的全桥电路,每组所述半桥三电平电
路与全桥电路通过所述双向CLLLC谐振变换器对应连接,N为大于2的整数。
个输入端;所述半桥三电平电路的输入端串联两个母线电容Cd1、Cd2,二者的连接点连接双
向CLLLC谐振变换器的原边的另一个输入端;母线电容Cd1和Cd2的连接点连接钳位二极管
D5的正极和钳位二极管D6的负极,钳位二极管D5的负极连接开关管S1和S2的连接点以及飞
跨电容Css的一端,钳位二极管D6的正极连接开关管S3和S4的连接点以及飞跨电容Css的另一
端;
电路的输出端并联母线电容Co。
的漏感Lr2,串联在副边的另一个输出端的谐振电容Cr2。
S6、S7相同,S5的上升沿与S1上升沿同时刻,S5的下降沿与S2的下降沿同时刻。
至S8,使得:开关管S1与S4互补,S2与S3互补,S2滞后于S1一个移相角,S5、S8相同且和S6、S7互
补,S6、S7相同,S5的上升沿与S1上升沿同时刻,S5的下降沿与S2的下降沿同时刻;
输入电压;低压侧谐振电流is通过开关管S5、S8以正弦的规律增大,VCD为Vo,VCD为所述双向
CLLLC谐振变换器的输出电压,Vo为所述全桥电路的输出电压,低压侧电压钳位励磁电感Lm
电压,高压侧励磁电流iLm线性增大;
侧励磁电流iLm继续线性增大,高压侧谐振电流ip继续以正弦的规律变化降低;开关管S1关
断,高压侧谐振电流ip给S1内部的结电容C1充电,同时开关管S4内部的结电容C4通过Crss放
电,VAB逐渐减小至零,高压侧谐振电流ip接近高压侧励磁电流iLm且电流值接近于零,开关管
S4的电压降为零;
位二极管D5和开关管S2环流,所述双向CLLLC谐振变换器的输入电压VAB电压为零,低压侧谐
振电流is继续按照正弦规律反向增大;
近高压侧励磁电流iLm且电流值接近于零,开关管S3的电压降为零;低压侧开关管S5‑S8内部
的结电容C5‑C8开始充放电,低压侧谐振电流is接近于零,S6和S7的电压降为零;充放电完成
后VAB变为‑Vin/2,VCD变为‑Vo;
VCD为‑Vo,高压侧励磁电流iLm开始线性减小,低压侧谐振电流is按照正弦规律变化;
向CLLLC结构设计,保证能量双向流动;高压侧半桥三电平通过二极管和飞跨电容箝位。
ZCS,并保证高压侧串联开关管均压。
器件数量;其谐振腔设计采用电气对称设计,可以利用合适的PWM控制方法实现能量的双向
流动。
附图说明
运行模态6[t6,t7];
具体实施方式
明的范围。此外,在以下说明中,省略了对公知结构和技术的描述,以避免不必要地混淆本
发明的概念。
低压直流母线间的电压变换及母线间能量的双向流动。图2为三电平双向CLLLC直流变压器
模组拓扑图。
变压器TR的原边漏感,Lr2为高频隔离变压器TR的副边漏感,Cr1为高压侧谐振电容,Cr2为低压
侧谐振电容,Css为飞跨电容,D5和D6为钳位二极管,Cd1和Cd2为高压侧母线电容,Co为低压侧
母线电容。
件数量;其谐振腔设计采用电气对称设计,可以利用合适的PWM控制方法实现能量的双向流
动。
S5的下降沿与S2的下降沿同时刻,
体为:第二个模块的S1驱动PWM脉冲滞后第一个模块的S1驱动PWM脉冲360°/N,依次类推。第
二个模块至第N个模块的S2‑S8开关管PWM脉冲按单个模组的等效脉冲拓展PWM控制方法产
生。
路图。
器励磁电感电压,高压侧励磁电流iLm线性增大。
大,ip继续以近正弦的规律变化降低。此刻S1关断,ip给S1的结电容C1充电,同时S4的结电容
C4通过Crss放电,VAB电压逐渐减小至零,ip接近iLm且电流值较小,S1可以实现准ZCS,S4的电压
降为零,为实现ZVS做好准备。
正弦规律反向增大。
零,为实现ZVS做好准备。低压侧S5‑S8的结电容C5‑C8开始充放电,低压侧谐振电流is较小,S5
和S8实现准ZCS,S6和S7的电压降为零,为实现ZVS做好准备。充放电完成后VAB电压变为‑Vin/
2,VCD电压变为‑Vo。
VCD电压为‑Vo,高压侧励磁电流iLm开始线性减小,低压侧谐振电流is按照正弦规律变化。
按照正弦规律变化。
电压增益与设计一致。
号200ns,由图7(a)和(b)分析可知,S2实现ZVS。
高压侧开关管实现全范围ZVS和准ZCS。
号由高电平变低电平且DS之间的电压开始上升的时候,电流已过零开始反向流动,S5实现
准ZCS。低压侧开关管实现全范围ZVS和准ZCS。
隔离直流电压变换领域。目前,LLC谐振变换器存在一些缺点,如:两电平拓扑中开关管的电
压应力较大,特别在较高的电压应用场合,需要多个模块串联才能满足要求,较多的串联模
块数导致系统发生故障的概率增大、体积增大、成本增加,影响系统的稳定性和可靠性,并
增加了系统维护的工作量及系统占地面积;三电平LLC拓扑多集中于充电机等能量单向流
动领域,无法满足直流变压器隔离级能量双向流动的要求。针对上述直流变压器存在的问
题,提出一种隔离级混合型三电平双向CLLLC谐振变换器拓扑,此拓扑具有电压等级高的特
点,从而降低直流变压器系统所需模块数量,减少系统占地面积和成本,降低系统发生故障
的概率,并且该拓扑采用等效脉冲扩展发波法,可以实现能量双向流动、全范围软开关以及
串联器件的均压。
修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。此外,本发明所附权利要求旨
在涵盖落入所附权利要求范围和边界、或者这种范围和边界的等同形式内的全部变化和修
改例。