一种利用手持红外设备标定压力的方法转让专利
申请号 : CN202010637136.9
文献号 : CN111896172B
文献日 : 2021-10-08
发明人 : 蒋忠亮 , 许志峰
申请人 : 西安近代化学研究所
摘要 :
权利要求 :
1.一种利用手持红外设备标定压力的方法,包括抽真空软管(3),压力表(5),其特征在于,还包括动力活塞(1),抽真空内腔(2),抽真空开关(4),排气开关(6);
动力活塞(1)为第一圆柱体,动力活塞(1)的第一圆柱体为回转体,动力活塞(1)的第一圆柱体下表面为第一下端圆平面,动力活塞(1)的第一圆柱体侧面为第一外圆柱面,动力活塞(1)的第一圆柱体上表面为第一上端圆平面,动力活塞(1)的第一上端圆平面中心带有第一圆柱形凸台,动力活塞(1)的第一圆柱形凸台的回转体轴线与动力活塞(1)的第一圆柱体的回转体轴线重合,动力活塞(1)的第一圆柱形凸台侧面带有第一外螺纹;
动力活塞(1)的回转体轴线与地面垂直;
抽真空内腔(2)为第二圆筒体,抽真空内腔(2)的第二圆筒体为回转体,抽真空内腔(2)的第二圆筒体内侧面为第二内圆柱面,抽真空内腔(2)的第二内圆柱面上端带有第二上端内法兰,抽真空内腔(2)的第二上端内法兰的内侧面带有第二上端内螺纹,抽真空内腔(2)的第二上端内法兰的下端面为第二上端向下同心圆环面,抽真空内腔(2)的第二内圆柱面下端带有第二下端内法兰,抽真空内腔(2)的第二下端内法兰的上端面为第二下端向上同心圆环面,抽真空内腔(2)的第二下端内法兰的下端面为第二下端向下同心圆环面,抽真空内腔(2)的第二下端内法兰的内侧面为第二下端内圆柱面,抽真空内腔(2)的第二下端内圆柱面下端带有第二下端内螺纹,抽真空内腔(2)的第二下端内圆柱面中部带有第二环形凹槽,抽真空内腔(2)的第二环形凹槽下表面左端带有第二左端圆形通孔,抽真空内腔(2)的第二左端圆形通孔轴线与抽真空内腔(2)的回转体轴线平行,抽真空内腔(2)的第二左端圆形通孔连通抽真空内腔(2)的第二环形凹槽和抽真空内腔(2)的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔(2)的第二环形凹槽下表面右端带有第二右端圆形通孔,抽真空内腔(2)的第二右端圆形通孔轴线与抽真空内腔(2)的回转体轴线平行,抽真空内腔(2)的第二右端圆形通孔连通抽真空内腔(2)的第二环形凹槽和抽真空内腔(2)的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面右端边沿带有第二右端边沿圆形通孔,抽真空内腔(2)的第二右端边沿圆形通孔轴线与抽真空内腔(2)的回转体轴线平行,抽真空内腔(2)的第二右端边沿圆形通孔连通抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面上部和抽真空内腔(2)的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔(2)的第二右端边沿圆形通孔内侧面为第二右端内圆柱面,抽真空内腔(2)的第二右端内圆柱面下端带有第二右端内螺纹;
抽真空内腔(2)的回转体轴线与动力活塞(1)的回转体轴线重合,动力活塞(1)的第一圆柱体位于抽真空内腔(2)的第二圆筒体内部,动力活塞(1)的第一上端圆平面位于抽真空内腔(2)的第二上端向下同心圆环面下端,动力活塞(1)的第一下端圆平面位于抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面上端,动力活塞(1)的第一外螺纹与抽真空内腔(2)的第二上端内螺纹配合,动力活塞(1)的第一外圆柱面与抽真空内腔(2)的第二内圆柱面滑动配合接触;
抽真空软管(3)为第三圆管,抽真空软管(3)的第三圆管为回转体;
抽真空软管(3)位于抽真空内腔(2)下端,抽真空软管(3)的第三圆管右端与抽真空内腔(2)的第二左端圆形通孔连接,抽真空软管(3)的第三圆管左端与需要改变气体压力的封闭空间连接;
抽真空开关(4)为第四圆柱体,抽真空开关(4)的第四圆柱体为回转体,抽真空开关(4)的第四圆柱体的上表面为第四上端圆平面,抽真空开关(4)的第四圆柱体的侧面为第四外圆柱面,抽真空开关(4)的第四外圆柱面下端带有第四外螺纹;
抽真空开关(4)的回转体轴线与动力活塞(1)的回转体轴线重合,抽真空开关(4)的第四外圆柱面与抽真空内腔(2)的第二下端内圆柱面滑动配合接触,抽真空开关(4)的第四外螺纹与抽真空内腔(2)的第二下端内螺纹配合,抽真空开关(4)的第四上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;
压力表(5)为检测气体压力的压力表,压力表(5)的上端带有第五外圆柱面,压力表(5)的下端带有第五表盘,压力表(5)的第五表盘显示所检测气体的压力值;
压力表(5)的第五外圆柱面与抽真空内腔(2)的第二右端圆形通孔连接,压力表(5)与抽真空内腔(2)的第二环形凹槽联通,压力表(5)检测并显示抽真空内腔(2)的第二环形凹槽中的气体压力值;
排气开关(6)为第六圆柱体,排气开关(6)的第六圆柱体为回转体,排气开关(6)的第六圆柱体的上表面为第六上端圆平面,排气开关(6)的第六圆柱体的侧面为第六外圆柱面,排气开关(6)的第六外圆柱面下端带有第六外螺纹;
排气开关(6)的回转体轴线与动力活塞(1)的回转体轴线平行,排气开关(6)的第六外圆柱面与抽真空内腔(2)的第二右端内圆柱面滑动配合接触,排气开关(6)的第六外螺纹与抽真空内腔(2)的第二右端内螺纹配合,排气开关(6)的第六上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;
动力活塞(1)的第一圆柱形凸台直径与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:3~
4;
动力活塞(1)的第一外圆柱面轴向长度与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:5~6;
外部设置手持红外测试仪,利用手持红外测试仪测试抽真空内腔(2)内部气体压力,并通过数显方式获得压力数据;
所述一种利用手持红外设备标定压力的方法,包括以下步骤:步骤1:将抽真空内腔(2)放置在水平台上;
步骤2:将动力活塞(1)与抽真空内腔(2)装配;
步骤3:将抽真空软管(3)与抽真空内腔(2)装配;
步骤4:将抽真空开关(4)与抽真空内腔(2)装配;
步骤5:将压力表(5)与抽真空内腔(2)装配;
步骤6:将排气开关(6)与抽真空内腔(2)装配;
步骤7:当需要降低封闭空间的气体压力时:将抽真空开关(4)顺时针旋转并拧紧,直至抽真空开关(4)的第四上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;排气开关(6)逆时针旋转直至卸下;动力活塞(1)顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞(1)的第一下端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面接触;再将排气开关(6)顺时针旋转并拧紧,直至排气开关(6)的第六上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;抽真空开关(4)逆时针旋转并松开,直至抽真空开关(4)的第四上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二环形凹槽下表面齐平;再将动力活塞(1)逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞(1)的第一上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二上端向下同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的抽气,使得封闭空间的气体压力降低;
步骤8:重复步骤7,逐渐对封闭空间进行抽气,使得封闭空间的气体压力逐渐降低,每次步骤7完成后,等待3~5分钟,再进行下一次步骤7,直至封闭空间气体压力达到预定值,封闭空间气体压力值为P,P的取值按如下公式:P为封闭空间气体压力值,单位:Pa;V为封闭空间体积,单位:L;C为内腔体积,单位:L;T为空气气体压力值,单位:Pa;n为通过对封闭空间抽气次数;a为经验系数,a的取值范围为
0.85~0.91;
步骤9:当需要增加封闭空间的气体压力时:将抽真空开关(4)顺时针旋转并拧紧,直至抽真空开关(4)的第四上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;排气开关(6)逆时针旋转直至卸下;将动力活塞(1)逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞(1)的第一上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二上端向下同心圆环面接触;再将排气开关(6)顺时针旋转并拧紧,直至排气开关(6)的第六上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面齐平;抽真空开关(4)逆时针旋转并松开,直至抽真空开关(4)的第四上端圆平面与抽真空内腔(2)的第二环形凹槽下表面齐平;再将动力活塞(1)顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞(1)的第一下端圆平面与抽真空内腔(2)的第二下端向上同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的加气,使得封闭空间气体压力升高;
步骤10:重复步骤9,逐渐对封闭空间进行加气,使得封闭空间的气体压力逐渐升高,每次步骤9完成后,等待3~5分钟,再进行下一次步骤9,直至封闭空间气体压力达到预定值,封闭空间气体压力值为Q,Q的取值按如下公式:Q为封闭空间气体压力值,单位:Pa;V为封闭空间体积,单位:L;C为内腔体积,单位:L;m为通过对封闭空间加气次数;b为经验系数,b的取值范围为0.81~0.86。
2.如权利要求1所述一种利用手持红外设备标定压力的方法,其特征在于,动力活塞(1)的第一圆柱形凸台直径与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:3;
动力活塞(1)的第一外圆柱面轴向长度与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:
5。
3.如权利要求1所述一种利用手持红外设备标定压力的方法,其特征在于,动力活塞(1)的第一圆柱形凸台直径与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:4;
动力活塞(1)的第一外圆柱面轴向长度与动力活塞(1)的第一外圆柱面直径之比为1:
6。
说明书 :
一种利用手持红外设备标定压力的方法
技术领域
背景技术
用薄壁结构,因此,灭火弹为典型的装填液相材料的薄壁壳体结构。
会很高,过高的内应力会使壳体在薄弱处破坏,导致液相材料的泄露,造成重大事故。专利
“一种液相装药战斗部用内应力释放装置”(中国,2015年6月,申请号:201510304454.2)公
开了一种适用于装填液相材料薄壁壳体结构的内应力释放装置(以下简称内应力释放装
置),当液相材料膨胀导致装填液相材料薄壁壳体结构(以下简称薄壁壳体)内应力过大时,
该装置的环状蝶形弹簧发生压缩变形,增大了液相材料所占的空间,缓解液相材料的膨胀
应力,从而减小了薄壁壳体内应力;当温度降低,液相材料收缩,导致的薄壁壳体内部负压
过大时,该装置的环状蝶形弹簧发生拉伸变形,缩小了液相材料所占的空间,缓解液相材料
的收缩应力,从而减小了薄壁壳体内应力,能解决由于液相材料热胀冷缩带来的内应力过
大进而造成的薄壁壳体破坏问题。
些参数后,标定在内应力释放装置上。然后根据薄壁壳体在实际使用过程中的需求,即根据
薄壁壳体实际使用时环境温度,获得液相材料膨胀及收缩的体积及相应的内应力,然后在
薄壁壳体内部安装与实际需求相匹配的内应力释放装置,这样,既能保证薄壁壳体在实际
使用过程中的安全可靠,又能避免冗余设计。
数据,然后测得内应力释放装置在该内应力环境下的体积调节量,标定内应力释放装置的
性能参数,用此方法固然与实际情况完全贴合,但是工程量太大,研究进展太慢,成本过高,
不是科学的研究手段。科学的研究方法是采用模拟实验研究,将内应力释放装置安装在封
闭空间中,在封闭空间中加入高压气体或抽真空,使内部压力值接近薄壁壳体内部真实状
态,考察内应力释放装置在内压力作用下可以调节的体积,从而获得内应力释放装置的性
能参数。模拟实验的密闭空间中需要进行抽真空和加压力,以达到改变内部气体压力的目
的。通常抽真空采用真空泵进行,加压力采用空气压缩机进行。但真空泵和空气压缩机在改
变气体压力的速度上有优势,而在改变气体的体积上无法精确控制,而相同温度下,气体的
压力由体积唯一确定,气体体积的不精确导致气体压力不能精确控制,因此,内部的气体压
力具体值无法通过真空泵和空气压缩机精确控制。内部的气体压力值通常通过压力表读数
获取,而气体在封闭空间流动过程中,各处气体压力值并不相同,从内部到口部气体压力呈
一定梯度,压力表读数只能代表此时此刻压力表所在位置的压力值,而不能代表内部平均
压力值,随着内部压力梯度恢复平衡,压力表的数值也会相应变化。因此,通过真空泵和空
气压缩机来控制封闭空间的内部压力上误差较大,而对内应力释放装置进行性能标定,最
关键的参数就是压力值。若压力值不准,标定的误差过大,影响产品的实际使用效果。
发明内容
确控制。与原方案相比,降低了气体压力值的误差,对内应力释放装置参数的标定更加准
确,获得的数据更加可靠。从而,内应力释放装置在薄壁壳体上使用时,能更可靠的发挥效
果。
的第一圆柱体上表面为第一上端圆平面,动力活塞1的第一上端圆平面中心带有第一圆柱
形凸台,动力活塞1的第一圆柱形凸台的回转体轴线与动力活塞1的第一圆柱体的回转体轴
线重合,动力活塞1的第一圆柱形凸台侧面带有第一外螺纹;
兰,抽真空内腔2的第二上端内法兰的内侧面带有第二上端内螺纹,抽真空内腔2的第二上
端内法兰的下端面为第二上端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二内圆柱面下端带有第
二下端内法兰,抽真空内腔2的第二下端内法兰的上端面为第二下端向上同心圆环面,抽真
空内腔2的第二下端内法兰的下端面为第二下端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二下端
内法兰的内侧面为第二下端内圆柱面,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面下端带有第二下
端内螺纹,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面中部带有第二环形凹槽,抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面左端带有第二左端圆形通孔,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔轴线与抽
真空内腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二
环形凹槽和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二环形凹槽下
表面右端带有第二右端圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔轴线与抽真空内腔2的
回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二环形凹槽和抽
真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面右端
边沿带有第二右端边沿圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔轴线与抽真空内
腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔连通抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上部和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第
二右端边沿圆形通孔内侧面为第二右端内圆柱面,抽真空内腔2的第二右端内圆柱面下端
带有第二右端内螺纹;
的第二上端向下同心圆环面下端,动力活塞1的第一下端圆平面位于抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上端,动力活塞1的第一外螺纹与抽真空内腔2的第二上端内螺纹配合,
动力活塞1的第一外圆柱面与抽真空内腔2的第二内圆柱面滑动配合接触;
连接;
面,抽真空开关4的第四外圆柱面下端带有第四外螺纹;
抽真空内腔2的第二下端内螺纹配合,抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第
二下端向上同心圆环面齐平;
体压力值;
关6的第六外圆柱面下端带有第六外螺纹;
内腔2的第二右端内螺纹配合,排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向
上同心圆环面齐平。
关6逆时针旋转直至卸下;动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端圆
平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧紧,
直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽真空
开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二环形
凹槽下表面齐平;再将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端圆平
面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的抽气,
使得封闭空间的气体压力降低;
定值,封闭空间气体压力值为P,P的取值按如下公式:
为经验系数,a的取值范围为0.85~0.91;
关6逆时针旋转直至卸下;将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端
圆平面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧
紧,直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽
真空开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面齐平;再将动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端
圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的加
气,使得封闭空间气体压力升高;
定值,封闭空间气体压力值为Q,Q的取值按如下公式:
0.81~0.86。
种方式的任意一种:
内应力释放装置参数的标定更加准确,获得的数据更加可靠。从而,内应力释放装置在薄壁
壳体上使用时,能更可靠的发挥效果。
附图说明
具体实施方式
内。
的第一圆柱体上表面为第一上端圆平面,动力活塞1的第一上端圆平面中心带有第一圆柱
形凸台,动力活塞1的第一圆柱形凸台的回转体轴线与动力活塞1的第一圆柱体的回转体轴
线重合,动力活塞1的第一圆柱形凸台侧面带有第一外螺纹;
兰,抽真空内腔2的第二上端内法兰的内侧面带有第二上端内螺纹,抽真空内腔2的第二上
端内法兰的下端面为第二上端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二内圆柱面下端带有第
二下端内法兰,抽真空内腔2的第二下端内法兰的上端面为第二下端向上同心圆环面,抽真
空内腔2的第二下端内法兰的下端面为第二下端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二下端
内法兰的内侧面为第二下端内圆柱面,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面下端带有第二下
端内螺纹,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面中部带有第二环形凹槽,抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面左端带有第二左端圆形通孔,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔轴线与抽
真空内腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二
环形凹槽和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二环形凹槽下
表面右端带有第二右端圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔轴线与抽真空内腔2的
回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二环形凹槽和抽
真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面右端
边沿带有第二右端边沿圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔轴线与抽真空内
腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔连通抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上部和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第
二右端边沿圆形通孔内侧面为第二右端内圆柱面,抽真空内腔2的第二右端内圆柱面下端
带有第二右端内螺纹;
的第二上端向下同心圆环面下端,动力活塞1的第一下端圆平面位于抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上端,动力活塞1的第一外螺纹与抽真空内腔2的第二上端内螺纹配合,
动力活塞1的第一外圆柱面与抽真空内腔2的第二内圆柱面滑动配合接触;
连接;
面,抽真空开关4的第四外圆柱面下端带有第四外螺纹;
抽真空内腔2的第二下端内螺纹配合,抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第
二下端向上同心圆环面齐平;
体压力值;
关6的第六外圆柱面下端带有第六外螺纹;
内腔2的第二右端内螺纹配合,排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向
上同心圆环面齐平。
力活塞1,若动力活塞1的质量过大,导致呆重过大,浪费动力资源。
时,均需要旋转动力活塞1的第一圆柱形凸台,动力活塞1的第一圆柱形凸台直径过小导致
其强度不足,一旦发生断裂,系统发生破坏。
外螺纹的螺距有关,动力活塞1的第一外螺纹的螺距越小,每旋转一圈,动力活塞1的前进距
离越小,动力越大,动力活塞1的第一外螺纹的螺距越大,每旋转一圈,动力活塞1的前进距
离越大,动力越小,考虑到对密闭空间进行抽真空或者加压力的气压值较大时,为了不使旋
转动力活塞1的力矩过大,难以实际操作,通常螺距会选择小一些,如螺距为1.5~2mm,因
此,动力活塞1的第一圆柱形凸台直径要与之相匹配。
活塞1的第一圆柱形凸台直径不会过小,其强度足够不足,保证系统安全性。可以实现动力
活塞1的第一外螺纹的螺距为1.5~2mm。满足动力活塞1的呆重、强度、驱动力要求。
动力活塞1和抽真空内腔2的相对密封性。
考核以上几个方面的性能,并进行打分,打分标准如下。
强度不足而破坏,只有当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度足够大时,动力活塞1强度足
够,才能保证动力活塞1的完整性。将动力活塞1的强度分值分为以下2个标准:
要进行多次工作,才能达到所需气压,浪费了时间,而当每次调节的体积很大,可以减少工
作次数,就能达到所需气压,节约浪费了时间。动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度越大,本
发明装置内腔体积越小,每次调节的体积越小,工作时间越长。动力活塞1的第一外圆柱面
轴向长度越小,本发明装置内腔体积越大,每次调节的体积越大,工作时间越短。将本发明
装置内腔体积分为以下4个标准:
于动力活塞1的第一外圆柱面与抽真空内腔2的第二内圆柱面接触力而轴线修正,最后使得
动力活塞1和抽真空内腔2轴线重合。而当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度较小时,倾斜
后的动力活塞1会发生卡主的现象,进一步增加旋转力矩,导致系统破坏。将动力活塞1运动
顺畅性分为以下2个标准:
动力活塞1的第一外圆柱面上的密封圈可以与抽真空内腔2的第二内圆柱面较好的贴合,实
现密封。当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度过小时,动力活塞1的第一外圆柱面与抽真
空内腔2的第二内圆柱面接触面过小,动力活塞1的第一外圆柱面上的密封圈当旋转力不对
称,发生倾斜时,与抽真空内腔2的第二内圆柱面脱离,导致泄漏。将动力活塞1和抽真空内
腔2的相对密封性分为以下2个标准:
关6逆时针旋转直至卸下;动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端圆
平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧紧,
直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽真空
开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二环形
凹槽下表面齐平;再将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端圆平
面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的抽气,
使得封闭空间的气体压力降低;
分钟。内部气体压力区域平衡,各处气体压力相等,而且,在抽气过程中,气体温度会降低,
等待3~5分钟后,温度恢复室温,再进行下一次步骤7,直至封闭空间气体压力达到预定值,
封闭空间气体压力值为P,P的取值按如下公式:
为经验系数,理论上,a的值为1。但是实际操作中,每次打开关闭抽真空开关4和每次打开关
闭排气开关6的过程中,都会存在气体体积局部不精确的现象,通过大量实验,发现a的取值
范围为0.85~0.91,对封闭空间进行抽气过程中,可以参考压力表5的数值,压力表5的数值
可以对本发明的效果进行验证;
关6逆时针旋转直至卸下;将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端
圆平面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧
紧,直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽
真空开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面齐平;再将动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端
圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的加
气,使得封闭空间气体压力升高;
分钟。内部气体压力区域平衡,各处气体压力相等,而且,在加气过程中,气体温度会提高,
等待3~5分钟后,温度恢复室温,再进行下一次步骤9,直至封闭空间气体压力达到预定值,
封闭空间气体压力值为Q,Q的取值按如下公式:
1。但是实际操作中,每次打开关闭抽真空开关4和每次打开关闭排气开关6的过程中,都会
存在气体体积局部不精确的现象,通过大量实验,发现b的取值范围为0.81~0.86,对封闭
空间进行加气过程中,可以参考压力表5的数值,压力表5的数值可以对本发明的效果进行
验证。
力完成后,再测量压力具体值,对实际压力值与指定压力值的误差范围进行汇总,获得实验
结果如下:
‑0.1 ±10% ±1%
0.1 ±10% ±1%
0.2 ±10% ±1%
0.3 ±10% ±1%
0.5 ±10% ±1%
0.7 ±8% ±1%
1 ±8% ±1%
降低为±1%,大幅度降低了封闭空间压力值的误差,提高了压力值的准确性。
控制。与原方案相比,降低了气体压力值的误差,对内应力释放装置参数的标定更加准确,
获得的数据更加可靠。从而,内应力释放装置在薄壁壳体上使用时,能更可靠的发挥效果。
的第一圆柱体上表面为第一上端圆平面,动力活塞1的第一上端圆平面中心带有第一圆柱
形凸台,动力活塞1的第一圆柱形凸台的回转体轴线与动力活塞1的第一圆柱体的回转体轴
线重合,动力活塞1的第一圆柱形凸台侧面带有第一外螺纹;
兰,抽真空内腔2的第二上端内法兰的内侧面带有第二上端内螺纹,抽真空内腔2的第二上
端内法兰的下端面为第二上端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二内圆柱面下端带有第
二下端内法兰,抽真空内腔2的第二下端内法兰的上端面为第二下端向上同心圆环面,抽真
空内腔2的第二下端内法兰的下端面为第二下端向下同心圆环面,抽真空内腔2的第二下端
内法兰的内侧面为第二下端内圆柱面,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面下端带有第二下
端内螺纹,抽真空内腔2的第二下端内圆柱面中部带有第二环形凹槽,抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面左端带有第二左端圆形通孔,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔轴线与抽
真空内腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二左端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二
环形凹槽和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二环形凹槽下
表面右端带有第二右端圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔轴线与抽真空内腔2的
回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端圆形通孔连通抽真空内腔2的第二环形凹槽和抽
真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面右端
边沿带有第二右端边沿圆形通孔,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔轴线与抽真空内
腔2的回转体轴线平行,抽真空内腔2的第二右端边沿圆形通孔连通抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上部和抽真空内腔2的第二下端向下同心圆环面下部,抽真空内腔2的第
二右端边沿圆形通孔内侧面为第二右端内圆柱面,抽真空内腔2的第二右端内圆柱面下端
带有第二右端内螺纹;
的第二上端向下同心圆环面下端,动力活塞1的第一下端圆平面位于抽真空内腔2的第二下
端向上同心圆环面上端,动力活塞1的第一外螺纹与抽真空内腔2的第二上端内螺纹配合,
动力活塞1的第一外圆柱面与抽真空内腔2的第二内圆柱面滑动配合接触;
连接;
面,抽真空开关4的第四外圆柱面下端带有第四外螺纹;
抽真空内腔2的第二下端内螺纹配合,抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第
二下端向上同心圆环面齐平;
体压力值;
关6的第六外圆柱面下端带有第六外螺纹;
内腔2的第二右端内螺纹配合,排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向
上同心圆环面齐平。
力活塞1,若动力活塞1的质量过大,导致呆重过大,浪费动力资源。
时,均需要旋转动力活塞1的第一圆柱形凸台,动力活塞1的第一圆柱形凸台直径过小导致
其强度不足,一旦发生断裂,系统发生破坏。
外螺纹的螺距有关,动力活塞1的第一外螺纹的螺距越小,每旋转一圈,动力活塞1的前进距
离越小,动力越大,动力活塞1的第一外螺纹的螺距越大,每旋转一圈,动力活塞1的前进距
离越大,动力越小,考虑到对密闭空间进行抽真空或者加压力的气压值较大时,为了不使旋
转动力活塞1的力矩过大,难以实际操作,通常螺距会选择小一些,如螺距为1.5~2mm,因
此,动力活塞1的第一圆柱形凸台直径要与之相匹配。
活塞1的第一圆柱形凸台直径不会过小,其强度足够不足,保证系统安全性。可以实现动力
活塞1的第一外螺纹的螺距为1.5~2mm。满足动力活塞1的呆重、强度、驱动力要求。
动力活塞1和抽真空内腔2的相对密封性。
考核以上几个方面的性能,并进行打分,打分标准如下。
强度不足而破坏,只有当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度足够大时,动力活塞1强度足
够,才能保证动力活塞1的完整性。将动力活塞1的强度分值分为以下2个标准:
要进行多次工作,才能达到所需气压,浪费了时间,而当每次调节的体积很大,可以减少工
作次数,就能达到所需气压,节约浪费了时间。动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度越大,本
发明装置内腔体积越小,每次调节的体积越小,工作时间越长。动力活塞1的第一外圆柱面
轴向长度越小,本发明装置内腔体积越大,每次调节的体积越大,工作时间越短。将本发明
装置内腔体积分为以下4个标准:
于动力活塞1的第一外圆柱面与抽真空内腔2的第二内圆柱面接触力而轴线修正,最后使得
动力活塞1和抽真空内腔2轴线重合。而当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度较小时,倾斜
后的动力活塞1会发生卡主的现象,进一步增加旋转力矩,导致系统破坏。将动力活塞1运动
顺畅性分为以下2个标准:
动力活塞1的第一外圆柱面上的密封圈可以与抽真空内腔2的第二内圆柱面较好的贴合,实
现密封。当动力活塞1的第一外圆柱面轴向长度过小时,动力活塞1的第一外圆柱面与抽真
空内腔2的第二内圆柱面接触面过小,动力活塞1的第一外圆柱面上的密封圈当旋转力不对
称,发生倾斜时,与抽真空内腔2的第二内圆柱面脱离,导致泄漏。将动力活塞1和抽真空内
腔2的相对密封性分为以下2个标准:
关6逆时针旋转直至卸下;动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端圆
平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧紧,
直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽真空
开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二环形
凹槽下表面齐平;再将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端圆平
面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的抽气,
使得封闭空间的气体压力降低;
分钟。内部气体压力区域平衡,各处气体压力相等,而且,在抽气过程中,气体温度会降低,
等待3~5分钟后,温度恢复室温,再进行下一次步骤7,直至封闭空间气体压力达到预定值,
封闭空间气体压力值为P,P的取值按如下公式:
为经验系数,理论上,a的值为1。但是实际操作中,每次打开关闭抽真空开关4和每次打开关
闭排气开关6的过程中,都会存在气体体积局部不精确的现象,通过大量实验,发现a的取值
范围为0.85~0.91,对封闭空间进行抽气过程中,可以参考压力表5的数值,压力表5的数值
可以对本发明的效果进行验证;
关6逆时针旋转直至卸下;将动力活塞1逆时针旋转至最上位置,直至动力活塞1的第一上端
圆平面与抽真空内腔2的第二上端向下同心圆环面接触;再将排气开关6顺时针旋转并拧
紧,直至排气开关6的第六上端圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面齐平;抽
真空开关4逆时针旋转并松开,直至抽真空开关4的第四上端圆平面与抽真空内腔2的第二
环形凹槽下表面齐平;再将动力活塞1顺时针旋转至最下位置,直至动力活塞1的第一下端
圆平面与抽真空内腔2的第二下端向上同心圆环面接触;至此,完成了一次对封闭空间的加
气,使得封闭空间气体压力升高;
分钟。内部气体压力区域平衡,各处气体压力相等,而且,在加气过程中,气体温度会提高,
等待3~5分钟后,温度恢复室温,再进行下一次步骤9,直至封闭空间气体压力达到预定值,
封闭空间气体压力值为Q,Q的取值按如下公式:
1。但是实际操作中,每次打开关闭抽真空开关4和每次打开关闭排气开关6的过程中,都会
存在气体体积局部不精确的现象,通过大量实验,发现b的取值范围为0.81~0.86,对封闭
空间进行加气过程中,可以参考压力表5的数值,压力表5的数值可以对本发明的效果进行
验证。
力完成后,再测量压力具体值,对实际压力值与指定压力值的误差范围进行汇总,获得实验
结果如下:
‑0.1 ±10% ±1%
0.1 ±10% ±1%
0.2 ±10% ±1%
0.3 ±10% ±1%
0.5 ±10% ±1%
0.7 ±8% ±1%
1 ±8% ±1%
降低为±1%,大幅度降低了封闭空间压力值的误差,提高了压力值的准确性。
控制。与原方案相比,降低了气体压力值的误差,对内应力释放装置参数的标定更加准确,
获得的数据更加可靠。从而,内应力释放装置在薄壁壳体上使用时,能更可靠的发挥效果。