基于主动吸气的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统及方法转让专利
申请号 : CN202010750731.3
文献号 : CN112015107B
文献日 : 2021-07-02
发明人 : 李春光 , 韩艳 , 毛禹 , 胡朋 , 罗颖 , 董国朝
申请人 : 长沙理工大学
摘要 :
权利要求 :
1.一种基于主动吸气的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统,其特征在于:包括第一吸气机构、第二吸气机构、第一排气管道、第二排气管道、第一吸风装置、第二吸风装置、风速风向传感器以及控制装置;在桥梁两侧的上腹板与顶板连接处均设有第一吸气机构,在所述第一吸气机构上设有多个第一吸气孔;在桥梁两侧的下腹板与底板连接处均设有第二吸气机构,在所述第二吸气机构上设有多个第二吸气孔;在桥梁两侧且沿桥梁展向均设有第一排气管道和第二排气管道,第一排气管与第一吸气机构连通,第二排气管与第二吸气机构连通;所述第一吸风装置设于第一吸气机构内,第二吸风装置设于第二吸气机构内;
所述第一吸气机构、第二吸气机构均包括多个,多个所述第一吸气机构、第二吸气机构分别设于桥梁的 跨度处,其中,i=1,2,…,n‑1,n为正整数,mi={m|mi≤n‑i,mi为奇数};所述第一吸气机构与第二吸气机构一一对应;所述第一吸风装置、第二吸风装置、风速风向传感器分别与所述控制装置电性连接;
所述控制装置,用于根据所述风速风向传感器采集的来流风的方向确定迎风侧和背风侧;根据所述风速风向传感器采集的实时风速判断是否达到桥梁产生涡振的风速,如果否,则控制第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置均处于非工作状态;如果是,则根据所述实时风速确定产生涡振的阶数;
还用于根据所述涡振的阶数控制迎风侧对应位置的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态,实现来流风的吸收控制涡振;
当为一阶涡振时,控制迎风侧 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为二阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为三阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为四阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处和两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为五阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为六阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处和两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为七阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处、两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态。
2.如权利要求1所述的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统,其特征在于:所述第一吸气机构和第二吸气机构均包括吸气管道和设于所述吸气管道内的加热装置,所述加热装置与所述控制装置电性连接,所述吸气管道由形状记忆合金制成;
当需要吸收来流风时,加热装置工作使吸气管道处于展开状态;
当不需要吸收来流风时,加热装置不工作使吸气管道处于扁平状态。
3.如权利要求2所述的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统,其特征在于:所述加热装置为加热线圈。
4.如权利要求1‑3中任一项所述的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统,其特征在于:所述第一排气管道设于桥梁两侧的栏杆基石内,所述第二排气管道设于桥梁两侧下腹板与底板连接处的梁体内。
5.一种利用如权利要求1‑4中任一项所述的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统进行多阶涡振智能控制的方法,其特征在于,包括:步骤1:获取来流风的方向和实时风速;
步骤2:根据来流风的方向确定迎风侧和背风侧;
根据所述实时风速判断是否达到桥梁产生涡振的风速,如果否,则第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置均处于非工作状态;如果是,则转入步骤3;
步骤3:根据所述实时风速确定产生涡振的阶数;
步骤4:根据所述涡振的阶数控制迎风侧对应位置的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态,实现来流风的吸收控制涡振;
当为一阶涡振时,控制迎风侧 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为二阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为三阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为四阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处和两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为五阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为六阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处和两个 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态;
当为七阶涡振时,控制迎风侧两个 跨度处、两个 跨度处、两个 跨度处和 跨度处的第一吸气机构和第二吸气机构内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态。
6.如权利要求5所述的大跨度桥梁多阶涡振智能控制方法,其特征在于:所述步骤4中,控制处于工作状态的第一吸风装置和第二吸风装置的吸气速度与所述实时风速相等。
说明书 :
基于主动吸气的大跨度桥梁多阶涡振智能控制系统及方法
技术领域
背景技术
索支承桥梁来说,随着跨径的增加,结构刚度大幅下降,使得风荷载常常成为控制荷载,同
时风致振动也成为威胁桥梁安全的主要因素。风对桥梁造成的病害是多方面的,其中涡激
振动(简称涡振)是气流流经钝体结构时产生漩涡脱落,使结构两侧表面受到交替变化的正
负压力而激励起结构横风向限幅振动。尽管涡振不像颤振、驰振一样是发散性的毁灭性的
振动,但由于它发生风速低、频率高且振幅之大足以影响行车安全,有可能导致交通中断或
行人丧失安全感,导致桥梁构件过早的疲劳破坏。
Trans‑Tokyo Bay Bridge在风速达到16m/s~17m/s时,桥面就发生明显的以一阶竖向模态
为主的涡激振动,跨中单边振动峰值达50cm。我国江苏省崇启大跨度连续梁桥在方案设计
阶段的风洞试验发现,主梁在实桥17‑19m/s的风速区间内发生振幅近50cm的大幅竖向涡激
共振。
的特点,通过增设外加阻尼器(如调谐质量阻尼器TMD等)提高桥梁结构自身阻尼来降低涡
振响应,提升颤振临界风速。这种措施虽然可以有效降低大跨度桥梁箱梁的风荷载敏感性,
但其造价相对较高,需要定期维护等问题,同样给实际工程带来诸多不便。气动控制措施则
是针对箱梁结构与来流之间相互作用的方面加以控制,通过修改结构气动外形来减弱由于
流固耦合而带来的风致振动的响应。常用的气动控制方式包括增加箱梁横截面流线型减弱
边界层分离的装置,如风嘴、整流罩等;通过控制破坏尾流涡结构的装置,如导流板等;通过
改变结构表面气压分布进而提高结构颤振临界风速的措施,如中央开槽、增设中央稳定板
等。这些被动控制措施具有不需要能量输入,合理设计下能够很好的提高大跨桥梁箱梁气
动稳定性的优点,然而流固耦合现象是一个非常复杂的过程,传统被动控制措施并不能起
到非常高的控制效果。针对这一问题,研究人员把注意力不断转移到主动控制方式,很好的
弥补了控制效果差的不足。主动控制措施将控制系统的输出量与结构反应联系起来,提供
了一个具有信息反馈特点的闭合系统,能够随着响应不断改变输出量,进而起到大幅度提
高控制效果的目的,十分有效地解决外界激励下的结构振动问题,因此得到了工程上的广
泛应用。同时主动控制方法也作为结构振动控制热点问题研究至今并不断发展。
利,公开了采用吹气方法进行涡振抑制的技术手段,但并未对吹气装置的分布位置进行限
定,采用该方法进行多阶涡振抑制,抑制效果不佳;同时,吹气装置的设置会影响桥梁断面
形式,改变桥梁的气动特性。
发明内容
气管道、第一吸风装置、第二吸风装置、风速风向传感器以及控制装置;在桥梁两侧的上腹
板与顶板连接处均设有第一吸气机构,在所述第一吸气机构上设有多个第一吸气孔;在桥
梁两侧的下腹板与底板连接处均设有第二吸气机构,在所述第二吸气机构上设有多个第二
吸气孔;在桥梁两侧且沿桥梁展向均设有第一排气管道和第二排气管道,第一排气管与第
一吸气机构连通,第二排气管与第二吸气机构连通;所述第一吸风装置设于第一吸气机构
内,第二吸风装置设于第二吸气机构内;
为奇数};所述第一吸气机构与第二吸气机构一一对应;所述第一吸风装置、第二吸风装置、
风速风向传感器分别与所述控制装置电性连接。
是迎风侧)对应位置的第一吸气机构、第二吸气机构工作,第一吸风装置、第二吸风装置开
始吸收来流风,所吸收的来流风分别通过第一排气管道、第二排气管道排至桥梁展向的两
侧,通过对来流风的吸收在迎风侧或背风侧形成吸气流,从而在箱梁展向形成展向干扰,干
扰了桥梁表面的风场,避免了涡流脱落的形成,在桥梁上下缘、下腹板处形成流向涡,进而
破坏尾流旋涡的展向相关性,激发涡振过程中的尾流三维不稳定特性,削弱了涡振响应,减
小了对桥梁的影响,使桥梁构件不会发生疲劳破坏,以致对舒适性不会产生影响;不同阶数
的涡振,开启不同位置的第一吸气机构、第二吸气机构、第一吸风装置和第二吸风装置工
作,能够实现多阶涡振的抑制,且抑制效果好。上腹板与顶板连接处、下腹板与底板连接处
均为产生涡振的敏感区域,将第一吸气机构和第二吸气机构分别设于此处,大大提高了吸
气效果和涡振抑制效果。
制成;
了对桥梁断面特性的影响,尽可能地不改变桥梁的气动特性;在需要吸收来流风时,才通过
加热装置的加热工作使吸气管道处于撑开状态(即高温相形状)。
同时美观。
则转入步骤3;
振。
一排气管道和第二排气管道排出,使桥面的实际风速接近于零,使来流风几乎对桥梁无影
响。
工作状态。
数控制迎风侧对应位置的第一吸气机构、第二吸气机构工作,第一吸风装置、第二吸风装置
开始吸收来流风,通过对来流风的吸收在迎风侧或背风侧形成吸气流,从而在箱梁展向方
向形成展向干扰,干扰了桥梁表面的风场,避免了涡流脱落的形成,在桥梁上下缘、下腹板
处形成流向涡,进而破坏尾流旋涡的展向相关性,激发涡振过程中的尾流三维不稳定特性,
削弱了涡振响应,减小了对桥梁的影响,使桥梁构件不会发生疲劳破坏,以致对舒适性不会
产生影响;上腹板与顶板连接处、下腹板与底板连接处均为产生涡振的敏感区域,将第一吸
气机构和第二吸气机构分别设于此处,大大提高了吸气效果和干扰效果。
附图说明
通技术人员来说,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
图,图7f为六阶涡振振型图;
排气管道。
具体实施方式
实施例,本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例,
都属于本发明保护的范围。
置、第二吸风装置、风速风向传感器以及控制装置;在桥梁1(横向)两侧的上腹板103与顶板
101连接处均设有第一吸气机构2,在第一吸气机构2上设有多个第一吸气孔201;在桥梁1
(横向)两侧的下腹板104与底板102连接处均设有第二吸气机构3,在第二吸气机构3上设有
多个第二吸气孔301;在桥梁1(横向)两侧且沿桥梁1展向均设有第一排气管道4和第二排气
管道5,第一排气管与第一吸气机构2连通,第二排气管与第二吸气机构3连通;第一吸风装
置设于第一吸气机构2内,第二吸风装置设于第二吸气机构3内。第一吸气机构2、第二吸气
机构3均包括多个,多个第一吸气机构2、第二吸气机构3分别设于桥梁1的 跨度处,
其中,i=0,1,2,…,n‑1,n为正整数,mi={m|mi≤n‑i,mi为奇数};第一吸气机构2与第二吸
气机构3一一对应;第一吸风装置、第二吸风装置、风速风向传感器分别与所述控制装置电
性连接。
中L为桥梁1的总长度。如图5所示,设n=4,当i=0时,m0的取值为n‑i中的奇数,即m0取值为1和
3,则在 处均设置第一吸气机构2和第二吸气机构3;当i=1时,m1的取值为n‑i
中的奇数,即m1取值为1和3,则在 处均设置第一吸气机构2和第二吸气机构3;
当i=2时,m2的取值为n‑i中的奇数,即m1取值为1,则在 处均设置第一吸气机构2和第二
吸气机构3;当i=3时,m3的取值为n‑i中的奇数,即m1取值为1,则在 处均设置第一吸气
机构2和第二吸气机构3,因此,当n=4时,在 (
重复节点只设置一套)处均设置第一吸气机构2和第二吸气机构3,n为桥梁1产生涡
振的最大阶数。当涡振阶数为小于或等于n时,均可以通过控制迎风侧对应位置的第一吸气
机构2、第二吸气机构3工作,第一吸风装置、第二吸风装置开始吸收来流风。当涡振阶数为j
(j=1,2,3,..,n)时,控制迎风侧i=0位置的第一吸气机构2、第二吸气机构3工作,第一吸
风装置、第二吸风装置开始吸收来流风。
机构2和第二吸气机构3的存在势必会影响桥梁1的断面形式,进而改变桥梁1的气动特性。
为了尽可能地减小对桥梁1断面形式的影响,本发明中第一吸气机构2和第二吸气机构3均
包括吸气管道和设于吸气管道内的加热装置,加热装置与控制装置电性连接,吸气管道由
形状记忆合金制成。当需要吸收来流风时(即第一吸气机构2和第二吸气机构3处于工作状
态),加热装置加热使吸气管道处于展开状态或撑开状态;当不需要吸收来流风时(即第一
吸气机构2和第二吸气机构3处于非工作状态),加热装置不工作使吸气管道处于扁平状态,
吸气管道贴合桥梁1,减小了对桥梁1断面形式的影响。第一吸气孔201和第二吸气孔301的
数量根据桥梁1常年风速大小来确定,如果常年风速较大,则吸气孔的数量和孔径相对较
大,如果常年风速较小,则吸气孔的数量和孔径相对较小。
化。
是镍‑钛记忆合金的“变态温度”。形状记忆合金一种双程记忆合金,某些合金加热时恢复高
温相形状,冷却时又能恢复低温相形状,称为双程记忆效应。
一吸气机构和第二吸气机构对于桥面断面特性的影响,因此不会影响涡振的临界风速。
和第二吸气机构又会变成扁平状贴合于桥梁表面以待再次工作。
两侧的栏杆基石105内,第二排气管道5设于桥梁1横向两侧下腹板104与底板102连接处的
梁体内,对第一排气管道4、第二排气管道5起到保护作用,同时避免了排气管道对桥梁1断
面形式的影响,且美观;通过第一排气管道4和第二排气管道5分别将第一吸气机构2和第二
吸气机构3吸收的来流风排至桥梁1的纵向两端,避免了来流风对桥梁1的影响。
行来流风的采集。
第二吸风装置均处于非工作状态;如果是,则转入步骤3。
据风速判断桥梁是否产生涡振为现有技术。如果未达到涡振,无需吸收来流风,则第一吸气
机构和第二吸气机构内的加热装置不工作,吸气管道处于扁平状态,第一吸风装置和第二
吸风装置均不工作。
数涡振的参考数值和实时风速可以判断出该实时风速对应能产生几阶风速,在桥梁的抗风
设计书中记载有桥梁抗风试验数据和CFD模拟数据(Computational Fluid Dynamics,计算
流体动力学)。
出,使桥面的实际风速接近于零,使来流风几乎对桥梁无影响。
置;再根据实时风速得到的涡振阶数控制迎风侧对应位置的第一吸气机构和第二吸气机构
内的加热装置、第一吸风装置和第二吸风装置处于工作状态,实现来流风的吸收控制涡振。
作状态;
工作状态。
和第二吸风装置的位置与不同阶数涡振波形的波峰和波谷对应,在产生不同阶数涡振时,
通过涡振波峰波谷处的第一吸气机构、第二吸气机构、第一吸风装置和第二吸风装置来进
行来流风的吸收,在最大位移形变处控制桥梁的涡振变形,控制效率最高且合理,能够有效
地控制多阶涡振。
应涵盖在本发明的保护范围之内。