一种降液管及抽吸型、溢流型、混合型气液分配器转让专利
申请号 : CN202011280165.0
文献号 : CN112546967B
文献日 : 2021-12-07
发明人 : 雍玉梅 , 杨超 , 莫晗旸 , 张广积 , 姜跃佳
申请人 : 中国科学院过程工程研究所 , 南京九章化工科技有限公司
摘要 :
权利要求 :
1.一种降液管,用于气液分配器,其特征在于,所述降液管的两端敞开,且所述降液管的侧壁为向内凹陷的弧形,其两端的直径大于其中间部位的直径;所述降液管的底端的中心处设有碎液板,所述碎液板上设置有碎液孔,所述碎液板通过第一连接杆与所述降液管的侧壁连接;
所述降液管的半径R随其高度H变化的表达式为:其中,R0、a1、a2、a3、a4均为结构参数,R0=20.44~29.74,a1=11.37~22.15,a2=‑
134.77~‑106.15,a3=91.77~119.42,a4=22.30~25.80,或所述降液管的半径R随其高度H变化的表达式为:其中,R0、b1、b2、b3均为结构参数,R0=15.0641~21.0246,b1=0.0126~0.0176,b2=
49.5464~51.5468,b3=‑0.1497~‑0.2096,或所述降液管的半径R随其高度H变化的表达式为:其中,R0、c0、c1、c2、c3、c4、c5均为结构参数,R0=21.75~30.61,c0=1.4957~1.5031,c1=16.86~22.53,c2=‑0.0768~‑0.0753,c3=‑19.5075~‑21.7601,c4=‑0.0282~‑
0.0297,c5=42.4387~46.7967。
2.根据权利要求1所述的降液管,其特征在于,所述碎液板为锥形,所述碎液孔设于所述碎液板中心的周围处,所述碎液板的总开孔率ε为0.20~0.80。
3.根据权利要求1所述的降液管,其特征在于,若所述降液管为上下对称的结构时,公式(一)中的阻尼项 忽略不计,a2=60.45~88.79,a3=91.77~119.42。
4.一种抽吸型气液分配器,其特征在于,包括如权利要求1至3任一项所述的降液管,还包括罩设于所述降液管上方的帽罩,所述帽罩包括帽罩顶壁及帽罩侧壁,所述帽罩侧壁的底端设置有沿所述帽罩侧壁的高度方向延伸的条形缝。
5.根据权利要求4所述的抽吸型气液分配器,其特征在于,所述帽罩侧壁为随形于所述降液管的弧形,或所述帽罩侧壁为倾斜设置的侧壁,或所述帽罩侧壁为垂直于水平面的侧壁。
6.一种溢流型气液分配器,其特征在于,包括如权利要求1至3任一项所述的降液管,所述降液管上开设有溢流孔。
7.一种混合型气液分配器,其特征在于,包括如权利要求1至3任一项所述的降液管,还包括罩设于所述降液管上方的帽罩,所述降液管上开设有溢流孔。
说明书 :
一种降液管及抽吸型、溢流型、混合型气液分配器
技术领域
背景技术
化剂寿命、装置的运转周期和产品质量。而气液在填料床层中的分布是否均匀很大程度上
取决于气液分配器,特别是在某些规模较大、精细化程度较高的反应器中,气液分布的重要
性愈加突出。
为三类:溢流型、抽吸型和混合型。
低,有较强容垢能力且适合高粘度介质,但气液混合效率和液滴雾化性能均不如抽吸型气
液分配器,且抗安装倾斜能力较差,降液管壁处易形成壁流现象,气液混合物经过上层的入
口扩散器易直接流入降液管形成短路,且在仍存在残余动量时还会使盘板上的液层形成推
浪现象,使溢流型气液分配器堵塞。
杂,压降更高,且普遍存在难以消除的中心汇流现象。但相对地,抽吸型气液分配器的气液
混合效率较高,液滴雾化效果较好,能够克服分配板安装倾斜,对盘板的要求更低,上层来
料的液体不会直接流入降液管,其形成的推浪现象影响亦更小。
者通过额外加设构件来实现,这些额外增加的小型构件既容易结垢或磨损,又不易安装和
拆卸,还会增大压降。
发明内容
液板,所述碎液板上设置有碎液孔,所述碎液板通过第一连接杆与所述降液管的侧壁连接。
0.0282~‑0.0297,c5=42.4387~46.7967。
设置有沿所述帽罩侧壁的高度方向延伸的条形缝。
会出现壁流,节省了气液混合空间,增强了气液在降液管中的混合性能,增加了气液喷淋面
积;
液滴雾化性能和抗中心汇流性能,又拥有较大的喷淋范围,同时不需要加设其他附件,易安
装拆卸,操作压降小。
附图说明
二连接杆;225、连接壁;230、碎液板;231、第一连接杆;232、碎液孔。
具体实施方式
于描述,附图中仅示出了与本发明相关的部分而非全部结构。
可以通过中间媒介间接相连。对于本领域的普通技术人员而言,可以根据具体情况理解上
述术语在本发明中的具体含义。
们之间的另外的特征接触。而且,第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”包括第一特
征在第二特征正上方和斜上方,或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在
第二特征“之下”、“下方”和“下面”包括第一特征在第二特征正下方和斜下方,或仅仅表示
第一特征水平高度小于第二特征。
元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作,因此不能理解为对本发明的限制。此
外,术语“第一”、“第二”仅仅用于在描述上加以区分,并没有特殊的含义。
130,以及设置在盘板120上的气液分配器200。填充床层130设置在盘板120的下方,盘板120
上设置有若干安装孔,气液分配器200穿设在安装孔内。当气液分配器200采用抽吸型气液
分配器时,气液两相从壳体110顶部进入填充床反应器100,经过盘板120上的抽吸型气液分
配器抽吸混合后喷到下方的填充床层130上。当气液分配器200采用溢流型气液分配器时,
液体从壳体110顶部进入填充床反应器100,在盘板120上形成液层,液层积累到一定高度
后,进入溢流型气液分配器,并喷到下方的填充床层130上。
以如图2的第三个图所示按照若干小正方形分布,当然也可以为其它排布方式,或者以杂乱
的方式排布,在此不作限制。
3所示,降液管210竖直穿设在盘板120上,降液管210的上下两端敞开,降液管210的侧壁为
向内凹陷的弧形,使得降液管210形成流线型,降液管210两端的直径大于其中间部位的直
径,如图3,降液管210上端的直径D1和下端的直径D2均大于中间的直径D3,整个降液管210
类似于一个沙漏的形状,上下两端较大,中间较小。
端连接降液管210,另一端连接降液管210中心处的碎液板230。如图5所示,碎液板230上设
置有碎液孔232,以使液体破碎并均匀的喷至填充床层130。
在降液管210中的混合性能,增加了气液喷淋面积;当本发明的带流线型的降液管210用于
抽吸型气液分配器中时,可降低抽吸型气液分配器的压降,在保留抽吸型气液分配器优势
的同时,既增强了气液混合性能、气液分配器的液滴雾化性能和抗中心汇流性能,又拥有较
大的喷淋范围,同时不需要加设其他附件,易安装拆卸,操作压降小。
直穿设在盘板120上,帽罩220罩设于降液管210的上方,帽罩220包括帽罩顶壁221及帽罩侧
壁222,帽罩侧壁222的底端设置有沿帽罩侧壁222的高度方向延伸的条形缝223,以利用此
条形缝223附近的高速气流将液体卷吸起来。在一种实施方式中,如图4所示,帽罩侧壁222
为随形于降液管的弧形,帽罩侧壁222的弧形与降液管210对应,并且在沿竖直方向上,降液
管210与帽罩侧壁222之间的径向间隙不变,也就是说,降液管210与帽罩侧壁222之间形成
环形间隙,环形间隙的大小D4由上到下均保持一致,以使气液混合均匀。
中间的环形间隙的间距D4始终保持一致,气体均匀地通过条形缝223和条形缝223下侧液体
未充满的空间实现加速,并对盘板120上的液层进行抽吸,使其进入流线型的帽罩220和降
液管210之间的环形间隙中,再次形成气液混合物;进入环形间隙的液体在高速气流的夹带
下破碎为尺寸更小的液滴,并在等距环隙中形成向上流动的气液混合物时,流体速度随着
高度的增高逐渐降低,且在流线型侧壁的阻挡作用下逐渐具备径向向外运动的趋势,最终
达到降液管210顶端,使得帽罩220处的液体更难被高速气相夹带至中心,而是在降液管210
的顶端均匀分散,从而大幅减缓中心汇聚现象;气液混合物离开环形间隙后进入降液管
210,再经过碎液板230的碎液孔232再次破碎并形成30~50度的喷射角,并跟随气流均匀地
进入床层。
直至最小直径D3,使气液混合物在其中加速、相互接触、强化混合,并进一步减小液滴尺寸,
待气液混合物经过D3后,降液管210尺寸又会快速且顺滑地放大至出口直径D2,使气相能够
在不发生边界层分离的条件上迅速向外扩散,使小液滴获得喷射角度并均匀分布到床层
中。集中在中心区域的较大尺度液滴则通过碎液板230和碎液板230上的碎液孔232进一步
减小其尺寸,并在中心气流吹扫的作用下一部分沿碎液板230向外运动滑出抽吸型气液分
配器,一部分通过碎液孔232垂直撒布在下层床层中,至此,抽吸型气液分配器完成了对气
液混合物的均匀分配。
升对液滴的夹带能力并削弱中心汇聚现象,从而改善抽吸型气液分配器出口的液体喷射角
和整体分配性能。
会掉落,第二连接杆224的一端连接至帽罩顶壁221,另一端连接至降液管210的顶部。如图4
所示,第二连接杆224可采用L形结构。
平即可,无需再将帽罩侧壁222再继续向上延伸至比降液管210的顶端更高处,帽罩220的位
于降液管210顶端与帽罩顶壁221之间的侧壁可以设置为竖直的侧壁,即图4所示的连接壁
225,这样与将帽罩侧壁222一直延伸至帽罩顶壁221相比,可以减小帽罩220的径向尺寸,使
抽吸型气液分配器的尺寸更小,不仅节省材料,而且抽吸型气液分配器尺寸更小可以在盘
板120上设置更多的抽吸型气液分配器,使液体的分散更均匀。
定喷射角,有利于后续的气液均匀分布。碎液孔232设置在碎液板230中心的周围处,也就是
说,碎液板230的中心不设置碎液孔232,由于抽吸型气液分配器100普遍存在中心汇流效
应,因此避免在碎液板230的中心处布置碎液孔232。碎液孔232在碎液板230上的布置形式
有很多,图6是本发明中碎液孔在碎液板上的分布示意图,如图6中第一幅图至第三幅图所
示,碎液孔232在碎液板230上可以按照同心圆形、同心月牙形或混合型布置,使得总体上碎
液板230边缘处空隙度大于中心处,并确保碎液板230总开孔率ε为0.20~0.80,以尽可能减
缓中心汇流现象,并强化碎液效果。锥形结构的碎液板230和多层环式布置的碎液孔232能
够有效阻碍中心汇流现象,改善了中心区域的液体分布均匀性,提升了液滴雾化性能,并有
效降低了降液管210中心处液体的冲击力,使反应器设计时可选用高度更小的惰性床层。
的结构示意图),将碎液板230上的碎液孔232设计为圆形、椭圆形、月牙形、矩形、菱形、波浪
形、梯形、胶囊形、三角形、文丘里形、双椭圆形、正多边形、星形、十字形及多角星形等,从而
进一步改善碎液板230对大液滴的打散作用和附近的气液接触效率。
型的形状,a2=‑134.77~‑106.15;a3=91.77~119.42,应确保(H‑a2)/a3为大于1的系数;a4
控制降液管210在盘板120两侧的不对称的程度,a4=22.30~25.80。
时参数的取值相应变化,a2=60.45~88.79、a3=91.77~119.42。
210的半径最小点插入,以确保降液管210整体的流线型结构不被破坏,降液管210的半径最
小点即公式(一)的H=0mm处,H=0mm处即降液管210上位于盘板120处,降液管210上的位于
盘板120处的半径最小。插入喉管211后,如果以公式表示降液管210半径R随其高度H变化,
则可按照具体加设喉管211的高度将公式(一)切割为三段分段函数。加设喉管211可以使得
气液混合更均匀。
~21.0246,b 1=0.0126~0.0176,b 2=49.5464~51.5468,b 3=‑0.1497~‑0.2096。
的贡献,c4和c5表示Dose‑response对流线型半径的贡献,R0=21.75~30.61,c0=1.4957~
1.5031,c1=16.86~22.53,c2=‑0.0768~‑0.0753,c3=‑19.5075~‑21.7601,c4=‑
0.0282~‑0.0297,c5=42.4387~46.7967。
液管210斜率变化的幅度,d2=3.76~7.52;d3控制降液管210的流线型的形状,d3=10.23~
13.14;d4控制降液管210在盘板120两侧的不对称的程度,d4=41.17~60.38。
液相,空气‑气相。实验在常温、接近常压下进行。加工一个带盘板120的、长度为1m、直径为
600mm的有机玻璃筒,并将本发明的抽吸型气液分配器安装在盘板120中心。
实验采用的抽吸型气液分配器主要结构参数范围为:降液管210最小直径D3=30mm,降液管
210顶端直径为D1=40mm,降液管210底端直径D2=53mm,降液管210高度H=87mm,采用本发
明公式(一)构造流线结构。抽吸型气液分配器的其他部件参数范围为:帽罩220内径为
50mm,帽罩220高度为47mm,条形缝223长度为16mm,条形缝223数量为6条,碎液板230直径为
26mm,按照图6中第一幅图的方案布置碎液孔232,即固定在碎液板230上开设两层环形2mm
圆孔。展开性能对比实验,加工了规模等同的U.O.抽吸型和Technip溢流型气液分配器。实
3
验操作工况的范围为:气体负荷为10~40m/h,液体负荷为800~2000mL/min。
5mm,一共296个栅格。栅格型液体收集器的顶部带有可迅速抽插的挡板,用于开始与停止集
液。栅格型液体收集器的底部带有旋转式高度调节器,可灵活调节液体收集器与分配器的
间距。同时加工一套U型管用于测量压降,U型管一头垂直伸入有机玻璃筒以防对冲效应,一
头连接大气。具体测量方法为:确保液体收集器干燥后,关闭液体收集器的挡板,开启实验;
待流动体系稳定后,先读取压降,后迅速抽出挡板,同时开始计时;通过肉眼观测,待某一栅
格的液体量超过约90%后,立即插入挡板,同时停止计时,并关闭所有实验装置;实验结束
后,量取每个栅格中的液位高,并处理液位数据。
在经过本发明的抽吸型气液分配器之后,所测不均匀程度、压降函数及液位分布云与U.O.
抽吸型和Technip溢流型气液分配器的比较分别见图9、图10和图11。
气液分配器的不均匀程度函数均小于其它两种分配器,液体均匀分布性能显然好于U.O.抽
吸型和Technip溢流型气液分配器。
溢流型气液分配器,远小于U.O.抽吸气液分配器,说明本发明中流线型结构起到了减小压
降,增强气液混合和分布的作用。
和Technip溢流型气液分配器都存在一定中心汇流现象,而通过本发明的流线型的抽吸型
气液分配器使得中心得到了很好的抑制,证明了运用本发明提出的降液管210、锥形碎液板
230及其碎液孔232布置方式可以获得较好的气液分配性能。
面垂直设置。图13是本发明中抽吸型气液分配器第四实施例的结构示意图,如图13所示,帽
罩侧壁222也可以倾斜设置。
成溢流型气液分配器,液层达到溢流孔212的高度后,从溢流孔212进入降液管210内,并从
降液管210喷到下方的填充床层130上。溢流孔212的数量和大小可根据需要具体调整。本发
明中溢流型气液分配器的降液管210可采用本发明中抽吸型气液分配器的降液管210结构,
只是在降液管210上增设了溢流孔212,其它结构特征,例如降液管210的半径R随其高度H变
化的表达式,以及可以在降液管210上增设喉管211等结构特征均可以与抽吸型气液分配器
的降液管210一致,在此不再重复赘述。本发明溢流型气液分配器由于采用了本发明的降液
管210,所以至少具有本发明降液管210所具有的有益效果,在此不再重复赘述。
配器,混合型气液分配器包括降液管210,还包括罩设于降液管210的上方的帽罩220,降液
管210上开设有溢流孔212。本发明中混合型气液分配器的降液管210的半径R随其高度H变
化的表达式可与抽吸型气液分配器的降液管210一致,且也可以在混合型气液分配器的降
液管210上增设喉管211,帽罩220也可以采用抽吸型气液分配器的帽罩220结构,例如将帽
罩220的帽罩侧壁222设置为随形于降液管210的流线型或竖直设置等,在此不再重复赘述。
本发明混合型气液分配器由于采用了本发明的降液管210,所以至少具有本发明降液管210
所具有的有益效果,在此不再重复赘述。
重新调整和替代而不会脱离本发明的保护范围。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷
举。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明
权利要求的保护范围之内。