一种用于阿胶鉴别和检测的蒸汽加热装置转让专利
申请号 : CN202011012950.8
文献号 : CN112664919B
文献日 : 2022-03-18
发明人 : 魏霞 , 谢强胜 , 陈德俊 , 李启艳 , 翟光喜
申请人 : 山东省食品药品检验研究院 , 山东大学
摘要 :
权利要求 :
1.一种用于阿胶鉴别和检测的蒸汽加热装置,包括蒸发器,所述蒸发器包括蒸汽出口,所述蒸汽出口通过管道连接热利用装置,蒸汽在热利用装置进行换热后循环回到蒸发器,其特征在于,所述至少一个热利用装置包括扁平管,所述扁平管上部布置需要加热的装置;
蒸汽出口的蒸汽温度为103‑108摄氏度;其特征在于,蒸发器包括水箱和设置在水箱中的电加热装置,所述电加热装置包括中部集管、左集管、右集管和管组,所述管组包括左管组和右管组,左管组与左集管和中部集管相连通,右管组与右集管和中部集管相连通,从而使得中部集管、左集管、右集管和管组形成加热流体封闭循环,电加热器设置在左集管、右集管和中部集管内,所述管组为多个,每个管组包括圆弧形的多根弧形管,相邻弧形管的端部连通,使多根弧形管形成串联结构,并且使得弧形管的端部形成弧形管自由端;中部集管包括第一管口和第二管口,第一管口连接左管组的入口,第二管口连接右管组的入口,左管组的出口连接左集管,右管组的出口连接右集管;所述第一管口和第二管口设置在中部集管相对的两侧;所述左集管与中部集管之间设置左回流管,所述右集管与中部集管之间设置右回流管;
平衡管设置在左集管和右集管的中部以上位置,所述平衡管上设置阀门,所述左集管和右集管分别设置温度传感器,所述温度传感器、阀门与控制器数据连接,所述控制器根据左集管和右集管的温度差来控制压力阀门的开闭;所述热利用装置是用于阿胶鉴别和检测的薄层色谱成像和拉曼光谱采集仪。
2.如权利要求1所述的蒸汽加热装置,当检测的左集管和右集管的温度差超过一定数值,控制器控制阀门打开;当检测的左集管和右集管的温度差低于一定数值,控制器控制阀门关闭。
3.如权利要求1所述的蒸汽加热装置,其特征在于,所述采集仪下部设置扁平管,扁平管连接蒸汽出口,所述扁平管上部设置薄层色谱板放置台。
说明书 :
一种用于阿胶鉴别和检测的蒸汽加热装置
技术领域
背景技术
质的快速热传递性质,透过热管将发热物体的热量迅速传递到热源外,其导热能力超过任
何已知金属的导热能力。
一散热模式,采用热管技术使得散热器获得满意的换热效果,开辟了散热行业新天地。目前
热管广泛的应用于各种换热设备,其中包括核电领域,例如核电的余热利用等。
制品厂等场所。
统技术难以实现药品即时、快速的质量评价,因此,当前迫切需要创新食品、药品、化妆品快
速检验的关键技术。目前用于快速检测的常用方法有TLC(薄层色谱法)、HPLC、LC‑MS等,其
中TLC法操作简单、检测成本低,易在基层推广,但其分离效率低,常存在假阳性干扰;HPLC
法灵敏、准确,但分析周期长,无法满足快检需求;LC‑MS法特异性强、灵敏度高、定性准确,
但其检测成本高,不适于快检的现场检验。且以上方法在实验室中,对非法添加化学药物进
行鉴定往往通过化学反应、大型仪器检测等方法,步骤繁琐,不能应用于现场 。
左右显色,现有技术中基本采用日光或者紫外光(254nm和366nm),温度不稳定,导致检测的
结果不准确,成像和检测时间过长,而且造成资源浪费和快检效率低下。
左右两侧换热不均匀,造成局部温度偏高,甚至造成压力偏大,造成加热元件的疲劳损坏。
发明内容
至少一个热利用装置包括扁平管,所述扁平管上部布置需要加热的装置;蒸汽出口的蒸汽
温度为103‑108摄氏度;其特征在于,蒸发器包括水箱和设置在水箱中的电加热装置,所述
电加热装置包括中部集管、左集管、右集管和管组,所述平衡管设置在左集管和右集管的中
部以上位置,所述平衡管上设置阀门,所述左集管和右集管分别设置温度传感器,所述温度
传感器、阀门与控制器数据连接,所述控制器根据左集管和右集管的温度差来控制压力阀
门的开闭。
封闭循环,电加热器设置在左集管、右集管和中部集管内,所述管组为多个,每个管组包括
圆弧形的多根弧形管,相邻弧形管的端部连通,使多根弧形管形成串联结构,并且使得弧形
管的端部形成弧形管自由端;中部集管包括第一管口和第二管口,第一管口连接左管组的
入口,第二管口连接右管组的入口,左管组的出口连接左集管,右管组的出口连接右集管;
所述第一出口和第二出口设置在中部集管相对的两侧。
的中心之间的距离,为L,左集管的管径、中部集管的管径、右集管的半径为R,弧形管中最内
侧弧形管的轴线的半径为R1,最外侧弧形管的轴线的半径为R2,则满足如下要求:
右两侧换热均匀。
情况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从
而停止集热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当压力差降低到一定程度时,此时内部
流体又开始进入稳定状态,此时需要集热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动集热。
附图说明
左回流管,15右回流管,16蒸发器,17热利用装置,18扁平管,19色谱板,161水箱,20管道,31
热水器,32管道,23第一阀门,24第二阀门,25电加热装置,26入口管,27出口管,28平衡管,
29阀门。
具体实施方式
到蒸发器16,所述至少一个热利用装置17包括扁平管18,所述扁平管18上部布置需要加热
的装置19。
加热。
高是当前迫切需要解决的主要问题之一,传统技术难以实现非法添加化学药物即时、快速
的质量评价,因此,当前迫切需要创新快速检验的关键技术。目前用于快速检测的常用方法
有TLC(薄层色谱法),但是上述检测的方法需要保持恒定的温度成像和检测,例如105摄氏
度左右,现有技术一般采用红外加热的方法,温度不好控制,而且资源浪费和效率低下。本
发明首次将蒸汽加热装置引入到薄层色谱成像和拉曼光谱采集仪,通过恒定的蒸汽温度,
能够实现薄层色谱成像和拉曼光谱采集仪很好的薄层色谱成像和拉曼光谱采集。
光谱录入系统进行入库或者快检。
热利用装置17,所述热利用装置17进行换热后循环回到热水器31,所述至少一个热利用装
置17包括扁平管18,所述扁平管18上部布置需要加热的装置19。
层色谱成像,然后在色谱版上喷胶,喷胶后需要进行低温加热,将胶中溶剂挥发,例如35摄
氏度左右,现有技术一般采用红外加热的方法,或者电吹风发,温度不好控制,而且资源浪
费和效率低下。本发明首次将热水加热装置引入到薄层色谱成像和拉曼光谱采集仪,通过
热水加热实现快速有效的挥发。
光谱的采集。
热后循环回到热水器31;还包括蒸发器16,所述蒸发器包括蒸汽出口,所述蒸汽出口通过管
道20连接一个或者多个热利用装置17,所述热利用装置17进行换热后循环回到蒸发器16。
所述管道32设置第一阀门23,所述管道20设置第二阀门24。通过第一阀门和第二阀门的开
闭来切换蒸汽加热和热水加热,从而在高温加热和低温加热之间转换。
包括左管组11和右管组12,左管组11与左集管21和中部集管8相连通,右管组12与右集管22
和中部集管8相连通,从而使得中部集管8、左集管21、右集管22和管组1形成加热流体封闭
循环,左集管21和/或集管8和/或右集管22内填充相变流体,左集管21、中集管8、右集管22
分别设置第一电加热器91、第二电加热器92和第三电加热器93,每个管组1包括圆弧形的多
根弧形管7,相邻弧形管7的端部连通,使多根弧形管7形成串联结构,并且使得弧形管7的端
部形成弧形管自由端3‑6;中部集管包括第一管口10和第二管口13,第一管口10连接左管组
11的入口,第二管口13连接右管组12的入口,左管组11的出口连接左集管21,右管组12的出
口连接右集管22;所述第一管口10和第二管口13设置在在中部集管8相对的两侧。
在盘管内进行快速冲击式的流动。因为体积膨胀以及蒸汽的流动,能够诱导弧形管自由端
产生振动,换热管自由端在振动的过程中将该振动传递至周围换热流体,流体也会相互之
间产生扰动,从而使得周围的换热流体形成扰流,破坏边界层,从而实现强化传热的目的。
流体在左右集管冷凝放热后又通过回流管回流到中部集管。或者在左右两侧集管加热,然
后在中部集管8冷凝。
的振动更加均匀,换热效果更加均匀,增加换热面积,强化换热和除垢效果。
器,所述压力传感器、阀门29与控制器数据连接,所述控制器根据左集管21和右集管22的压
力差来控制压力阀门的开闭。
右两侧换热均匀,实现了系统的均衡控制。
所述温度传感器、阀门29与控制器数据连接,所述控制器根据左集管21和右集管22的温度
差来控制压力阀门的开闭。
右两侧换热均匀,实现了系统的均衡控制。
液位传感器、阀门29与控制器数据连接,所述控制器根据左集管21和右集管22的液位差来
控制压力阀门的开闭。
高或者过低,从而保证左右两侧换热均匀,实现了系统的均衡控制。
从而影响管组1的除垢以及加热的效率。因此需要对上述热管进行如下改进。
的带动弹性管束的振动,从而能够进一步实现加热效率以及除垢操作。
动,会出现滞后性以及周期会出现过长或者过短的情况。因此本发明对前面的申请进行了
改进,对振动进行智能型控制,从而使得内部的流体能够实现的频繁性的振动,从而实现很
好的除垢以及换热效果。
器、第二压力传感器和第三压力传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取
左管箱、右管箱和中部集管的压力数据,通过相邻的时间段的压力数据的比较,获取其压力
差或者压力差变化的累计,低于阈值时,控制器控制第一、第三电加热器91、93与第二电加
热器92是否进行加热。
部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加
热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当压力差降低到一定程度时,此时内部流体又开
始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行
加热。
或者右管箱或者左右管箱的平均压力为P2,如果P2与P1的差值低于阈值时,控制器控制第
一第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加热。
P2与P1的差值低于阈值时,控制器控制第一第三电加热器进行加热,第二电加热器停止加
热。
或者右管箱或者左右管箱的平均压力为P2,如果P1=P2,则根据下面情况判断加热:
充分相变的压力;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
根据下面情况判断加热:
充分相变的压力;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
,当Y的值低于设定阈值时,控制器控制第一、第二、第三电加热器停止加热或
者继续加热。
压力;优选是相变流体充分相变的压力;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
器、第二温度传感器和第三温度传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取
左管箱、右管箱和中部集管的温度数据,通过相邻的时间段的温度数据的比较,获取其温度
差或者温度差变化的累计,低于阈值时,控制器控制第一、第三电加热器91、93与第二电加
热器92是否进行加热。
部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加
热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当温度差降低到一定程度时,此时内部流体又开
始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行
加热。
或者右管箱或者左右管箱的平均温度为T2,如果T2与T1的差值低于阈值时,控制器控制第
一第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加热。
T2与T1的差值低于阈值时,控制器控制第一第三电加热器进行加热,第二电加热器停止加
热。
或者右管箱或者左右管箱的平均温度为T2,如果T1=T2,则根据下面情况判断加热:
充分相变的温度;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
根据下面情况判断加热:
充分相变的温度;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
,当Y的值低于设定阈值时,控制器控制第一、第二、第三电加热器停止加热或
者继续加热。
温度;优选是相变流体充分相变的温度;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
器、第二液位传感器和第三液位传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取
左管箱、右管箱和中部集管的液位数据,通过相邻的时间段的液位数据的比较,获取其液位
差或者液位差变化的累计,低于阈值时,控制器控制第一、第三电加热器91、93与第二电加
热器92是否进行加热。
部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加
热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当液位差降低到一定程度时,此时内部流体又开
始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行
加热。
或者右管箱或者左右管箱的平均液位为L2,如果L1与L2的差值低于阈值时,控制器控制第
一第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加热。
L1与L2的差值低于阈值时,控制器控制第一第三电加热器进行加热,第二电加热器停止加
热。
或者右管箱或者左右管箱的平均液位为L2,如果L1=T2,则根据下面情况判断加热:
相变流体充分相变的液位;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
根据下面情况判断加热:
相变流体充分相变的液位;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
,当Y的值低于设定阈值时,控制器控制第一、第二、第三电加热器停止加热或
者继续加热。
后的液位;优选是相变流体充分相变的液位;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
的平均值低于一定数值,则控制器控制第一、第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加
热;当第一、第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加热时,当第二液位感知元件检测
的液位低于一定数值,则控制器控制第一、第三电加热器进行加热,第二电加热器停止加
热。
况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,改变换热部件,使流
体朝向不同方向流动。因此通过检测左集管、右集管、中部集管内的液位变化启动新的电加
热器进行交替式换热,增加换热效果以及除垢效果。
据,通过相邻的时间段的流速数据的比较,获取其流速差或者流速差变化的累计,低于阈值
时,控制器控制第一、第三电加热器91、93与第二电加热器92是否进行加热。
部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加
热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当流速差降低到一定程度时,此时内部流体又开
始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行
加热。
器控制第一第三电加热器停止加热,第二电加热器进行加热。
控制第一第三电加热器进行加热,第二电加热器停止加热。
热:
相变流体充分相变的流速;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
根据下面情况判断加热:
相变流体充分相变的流速;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
设定阈值时,控制器控制第一、第二、第三电加热器停止加热或者继续加热。
流速;优选是相变流体充分相变的流速;
还是非加热状态,从而根据不同情况决定电加热器的运行状态。
的分布,使得振动和加热均匀。
提高换热效果。
的距离太小,则弧形管分布太密,也会影响换热效率,集管以及换热管的管径大小影响容纳
的液体或者蒸汽的体积,则对于自由端的振动会产生影响,从而影响换热。因此左集管21、
右集管22、中部集管8的管径、距离以及弧形管的管径具有一定的关系。
管中最内侧弧形管的轴线的半径为R1,最外侧弧形管的轴线的半径为R2,则满足如下要求:
得自由端的振动达到最佳,从而使得加热效率达到最优。
左集箱、右集箱以及中部集管的中心连线的延长线形成了圆形截面的内接正三角形。通过
如此设置,能够使得加热器内流体充分达到震动和换热目的,提高换热效果。
太大,中间加热效果不好,加热不均匀,同理,电加热装置尺寸过小会导致相邻的间距太大,
导致整体加热效果不好。因此本发明通过大量的数值模拟和实验研究得到了在最佳的尺寸
关系。
当以权利要求所限定的范围为准。