本发明公开了一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构及其施工方法，包括抱箍、压板、嵌环和楔子，抱箍长度方向开设有方通孔，方通孔长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽一，压板置于方通孔内，长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽二，压板两侧设置有台阶，每个台阶上表面设置有一个拔模面，方通孔内两端上侧面设置有两个拔模槽，两个拔模面和两个拔模槽分别形成两个矩形楔槽，楔子采用两个分别插入到两个矩形楔槽，嵌环轴向设置有缺口，弹性内置于抱箍与压板之间构成的圆孔两端内。本发明能够实现圆杆导体锁紧连接，连接处降低接触电阻和应力，并在冷热循环后接线装置导体接触面不会出现缝隙松动氧化，提高连接装置的可靠性。
1.一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：圆杆导体楔子自锁抱箍结构包括均为相同导电材料的抱箍(1)、压板(2)和楔子(4)，还包括导电的嵌环(3)，抱箍(1)长度方向开设有方通孔(8)，方通孔(8)长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽一(9)，压板(2)置于方通孔(8)内，长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽二(7)，压板(2)两侧设置有台阶，每个台阶上表面设置有一个拔模面(12)，方通孔(8)内两端上侧面设置有与两个拔模面(12)对应的两个拔模槽(11)，两个拔模面(12)和两个拔模槽(11)分别形成两个矩形楔槽，楔子(4)采用两个，分别插入到两个矩形楔槽固定抱箍(1)和压板(2)，嵌环(3)轴向设置有缺口(10)，弹性内置于抱箍(1)与压板(2)之间构成的圆孔两端内且环包圆杆导体(6)，一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法为：圆杆导体穿入嵌环内，嵌环穿入抱箍中，压板插入抱箍中压住嵌环，两个楔子插入抱箍和压板形成的矩形楔槽中，用两个装配螺栓分别穿入楔子和抱箍后侧连接板上的螺孔拉紧，使压板压紧嵌环，嵌环与圆杆导体、抱箍半圆弧通槽一内表面充分屈服啮合；每个楔子最低轴向预紧力Fmin：假设在胀紧中楔子匀速胀紧，则楔子受到五个力的作用，即推力F、拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f、压板拔模面的压力Nb、压板拔模面的摩擦力fb,根据力的平衡，有：F＝fcosβ+Nsinβ+fbcosβ+Nbsinβ (3)f＝μN (4)
N cosβ+fb sinβ＝Nb cosβ+f sinβ (6)式中，μ‑‑‑‑拔模面摩擦系数；
经公式(3)‑(6)推导，得到楔子轴向推力与拔模槽的内端侧面压力关系为：F＝2N(μcosβ+sinβ) (7)嵌环侧面积
要满足半圆弧槽内界面的导电载流量，半圆弧槽内界面材料啮合屈服面积必须大于圆杆接线柱截面积，将式(9)带入(7)式，得每个楔子最低轴向预紧力为：Fmin≥2krπlRi0.2(μcosβ+sinβ) (10)式(10)中，
2.根据权利要求1所述的一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：方通孔(8)后侧设置有带圆孔(14)的连接板(13)，每个楔子(4)采用装配螺钉(5)沿楔子(4)长度方向穿入将其紧固在连接板(13)上。
3.根据权利要求1所述的一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：压接楔子锁紧时抱箍及压板圆弧段需要的径向应力：Pcmax≥Ri0.2 (1)
Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力，单位MPa；
4.根据权利要求1所述的一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：抱箍及压板圆弧段需要的最小壁厚：式(2)中，
Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力，单位MPa；
Di‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段内直径，单位mmmm；
δcmin‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段计算壁厚，单位mm；
Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa。
5.根据权利要求1所述的一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：每个楔子上限轴向预紧力Fmax：抱箍压梁剪切应力不能大于抱箍材料屈服强度0.5倍，则：式(14)中，l‑‑‑嵌环长度，单位mm；
Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa；
Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa；
6.根据权利要求1所述的一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，其特征在于：楔子自锁时拔模角：假设在停胀后楔子自锁停在抱箍中，则楔子受到四个力的作用，即拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f，压板拔模面的压力Ni、压板拔模面的摩擦力fi，由于胀压引起的各部件径向应变量并没有发生改变，即压力Ni没有发生改变，即f＝μN (13)fi＝μNi (14)
Nisinβ+Nsinβ＝ficosβ+fcosβ (15)式(14)中μ‑‑‑‑拔模面摩擦系数；
由于楔子两拔模面压力大小相等，要使停胀后楔子自锁在连接的抱箍中，临界条件为tgβ≤μ (16)。
一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构及其施工方法
技术领域
[0001] 本发明属于圆杆导体连接金具技术领域，具体涉及一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构及其施工方法。
背景技术
[0002] 传统抱杆线夹，又称抱箍线夹、桩头抱杆、螺杆端子线夹(见DL/T 765.3)，用于变压器、柱上开关等与导线、其他设备的连接，由于主要作用是传输电流，对载流能力要求较高，多用铜及其合金制造。由螺栓紧固，承受预紧应力，对合金的力学性能有一定的要求，但该类型线夹是配套设备的附属部件，验收时一般以温升试验通过即认为满足要求，如图20所示。
[0003] 由于结构原因，抱杆线夹形状相当于一段纵向剖开的管子，用钢螺栓紧固紧后经常存在几方面缺陷：
[0004] 1)抱杆线夹抱箍环向应力分布不连续，抱杆线夹抱箍与圆杆导体抱紧压力不可控，容易导致抱杆线夹抱箍与圆杆导体屈服啮合面积不足，造成接触电阻过大，引起发热，引起高压电气设备故障；
[0005] 2)由于抱杆线夹抱箍螺栓肩台伸出抱箍，螺栓紧固时，抱箍螺栓肩台与抱箍过渡部位承受很大的剪应力，由于黄铜等材料的晶粒比较粗大，抱杆线夹抱箍肩台容易产生裂纹，导致抱杆线夹断裂，引起高压电气设备故障；
[0006] 3)为了保证传统抱杆线夹抱箍对圆杆导体有足够的抱紧力，抱箍紧固螺栓预紧力比较大，必须使用4.8级以上的钢制螺栓，由于钢制螺栓与抱杆线夹材料不一样，屈服强度、热膨胀系数相差甚远，抱杆线夹经过一定时间运行后，因为环境温度的变化，使抱杆线夹螺栓紧固处松动，造成抱杆线夹抱箍与圆杆导体接触电阻增大，引起发热，引起高压电气设备故障。
发明内容
[0007] 本发明要解决的技术问题是：提供一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构及其施工方法，以解决现有技术中存在的问题。
[0008] 本发明采取的技术方案为：一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构，包括均为相同导电材料的抱箍、压板和楔子，还包括导电的嵌环，抱箍长度方向开设有方通孔，方通孔长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽一，压板置于方通孔内，长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽二，压板两侧设置有台阶，每个台阶上表面设置有一个拔模面，方通孔内两端上侧面设置有与两个拔模面对应的两个拔模槽，两个拔模面和两个拔模槽分别形成两个矩形楔槽，楔子采用两个，分别插入到两个矩形楔槽固定抱箍和压板，嵌环轴向设置有缺口，弹性内置于抱箍与压板之间构成的圆孔两端内且环包圆杆导体。
[0009] 优选的，上述方通孔后侧设置有带圆孔的连接板，每个楔子采用装配螺钉沿楔子长度方向穿入将其紧固在连接板上。
[0010] 一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，该方法为：圆杆导体穿入嵌环内，嵌环穿入抱箍中，压板插入抱箍中压住嵌环，两个楔子插入抱箍和压板形成的矩形楔槽中，用两个装配螺栓分别穿入楔子和抱箍后侧连接板上的螺孔拉紧，使压板压紧嵌环，嵌环与圆杆导体、抱箍半圆弧通槽一内表面充分屈服啮合，形成低电阻电流通路。
[0011] 压接楔子锁紧时抱箍及压板圆弧段需要的径向应力：
[0012] Pcmax≥Ri0.2 (1)
[0013] 式(1)中，
[0014] Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力，单位MPa；
[0015] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度，单位MPa。
[0016] 抱箍及压板圆弧段需要的最小壁厚：
[0017]
[0018] 式(2)中，
[0019] Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力，单位MPa；
[0020] Di‑‑‑‑圆弧段内直径，单位mm；
[0021] δcmin‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段计算壁厚，单位mm；
[0022] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa；
[0023] 每个楔子最低轴向预紧力Fmin：
[0024] 假设在胀紧中楔子匀速胀紧，则楔子受到五个力的作用，即推力F、拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f、压板拔模面的压力Nb、压板拔模面的摩擦力fb,根据力的平衡，有：
[0025] F＝fcosβ+Nsinβ+fbcosβ+Nbsinβ (3)
[0026] f＝μN (4)
[0027] fb＝μNb (5)
[0028] Ncosβ+fbsinβ＝Nbcosβ+fsinβ (6)
[0029] 式中，μ‑‑‑‑拔模面摩擦系数；
[0030] β‑‑‑‑楔子拔模角，单位度；
[0031] 经公式(3)‑(6)推导，得到楔子轴向推力与抱箍拔模面压力关系为：
[0032] F＝2N(μcosβ+sinβ) (7)
[0033] 嵌环侧面积
[0034] S＝2rπl (8)
[0035] 式(8)中，
[0036] r‑‑‑‑是嵌环内半径，单位mm；
[0037] l‑‑‑‑是嵌环压长，单位mm；
[0038] 胀紧后嵌环径向应力为
[0039]
[0040] 式(9)中，
[0041] Pc‑‑‑‑‑胀紧后嵌环径向应力，单位MPa；
[0042] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度，单位MPa；
[0043] 要满足半圆弧槽内界面的导电载流量，半圆弧槽内界面材料啮合屈服面积必须大于圆杆接线柱截面积。为保证良好的导电性能，取安全系数为1.5。将式(9)带入(7)式，得每个楔子最低轴向预紧力为：
[0044] Fmin≥2krπlRi0.2(μcosβ+sinβ) (10)
[0045] 式(10)中，
[0046] k‑‑‑‑安全系数，取1.5；
[0047] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度，单位MPa；
[0048] μ‑‑‑‑两个拔模面摩擦系数。
[0049] 每个楔子上限轴向预紧力Fmax：
[0050] 抱箍压梁剪切应力不能大于抱箍材料屈服强度0.5倍，则：
[0051]
[0052] 式(14)中，l‑‑‑嵌环长度，单位mm；
[0053] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa；
[0054] t‑‑‑‑抱箍实际最小厚度，单位mm；
[0055] N‑‑‑‑抱箍拔模面压力，单位牛顿；
[0056] β‑‑‑‑楔子拔模角，单位度；
[0057] 将(11)式带入(7)式得
[0058]
[0059] 式(12)中，
[0060] l‑‑‑是嵌环压长，单位mm；
[0061] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度，单位MPa；
[0062] t‑‑‑‑抱箍实际最小厚度，单位mm；
[0063] β‑‑‑‑楔子拔模角，单位度。
[0064] 楔子自锁时拔模角：
[0065] 假设在停胀后楔子自锁停在抱箍中，则楔子受到四个力的作用，即拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f，压板拔模面的压力Ni、压板拔模面的摩擦力fi，由于胀压引起的各部件径向应变量并没有发生改变，即压力Ni没有发生改变，即[0066] f＝μN (13)
[0067] fi＝μNi (14)
[0068] Nisinβ+Nsinβ＝ficosβ+fcosβ (15)
[0069] 式(14)中μ‑‑‑‑拔模面摩擦系数(抱箍与楔子拔模面或压板与楔子拔模面，二者摩擦系数相同)；
[0070] Ni‑‑‑压板拔模面的压力，单位牛顿；
[0071] fi‑‑‑‑压板拔模面的摩擦力，单位牛顿；
[0072] 由于楔子两拔模面压力大小相等，要使停胀后楔子自锁在连接的抱箍中，临界条件为
[0073] tgβ≤μ (16)。
[0074] 本发明的有益效果：与现有技术相比，本发明针对大型高压电气接线柱与板型引流接线端子连接的自锁结构，给出了一种全新高压电气设备圆杆导体连接装置，使连接装置与圆杆导体能产生足够面积的过盈配合，降低接触电阻，并通过抱箍连接的引流板实现引流；不使用异种材料作为连接装置的承力部件，避免连接装置出现过大的应力，保证装置主体处于弹性范围，通过自补偿，使连接装置在冷热循环后接线装置导体接触面不会出现缝隙松动氧化，提高连接装置的可靠性，有效解决了传统抱杆线夹裂纹和发热缺陷的问题。
附图说明
[0075] 图1为圆杆导体楔子自锁抱箍结构立体结构示意图；
[0076] 图2为圆杆导体楔子自锁抱箍结构前视结构示意图；
[0077] 图3为圆杆导体楔子自锁抱箍结构另一视角立体结构示意图；
[0078] 图4为楔子受到五个力作用示意图；
[0079] 图5为楔子侧面结构示意图；
[0080] 图6为楔子自锁时受力作用示意图；
[0081] 图7为嵌环前视结构示意图；
[0082] 图8为嵌环侧视结构示意图；
[0083] 图9为抱箍立体结构示意图；
[0084] 图10为抱箍前视结构示意图；
[0085] 图11为图10中A‑A剖视结构示意图；
[0086] 图12为图10中B‑B剖视结构示意图；
[0087] 图13为压板前视结构示意图；
[0088] 图14为压板左视结构示意图；
[0089] 图15为楔子侧面结构示意图；
[0090] 图16为楔子前端面结构示意图；
[0091] 图17为楔子后端面结构示意图；
[0092] 图18为圆杆导体楔子自锁抱箍结构爆炸立体结构示意图；
[0093] 图19为引流接板的抱箍立体结构示意图；
[0094] 图20为现有的抱杆线夹立体结构示意图。
具体实施方式
[0095] 下面结合具体的附图和实施例对本发明进行进一步介绍。
[0096] 实施例1：如图1‑19所示，一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构，包括均为相同导电材料的抱箍1、压板2和楔子4，还包括导电的嵌环3，抱箍1长度方向开设有方通孔8，方通孔8长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽一9，压板2置于方通孔8内，长度方向底侧中部设置有半圆弧通槽二7，压板2两侧设置有台阶，每个台阶上表面设置有一个拔模面12，方通孔8内两端上侧面设置有与两个拔模面12对应的两个拔模槽11，两个拔模面12和两个拔模槽11分别形成两个矩形楔槽，楔子4采用两个，分别插入到两个矩形楔槽固定抱箍1和压板2，嵌环3轴向设置有缺口10，弹性内置于抱箍1与压板2之间构成的圆孔两端内且环包圆杆导体6，如图18所示，抱箍设置有与其一体结构的引流接板16。
[0097] 优选的，上述方通孔8后侧设置有带圆孔14的连接板13，每个楔子4采用装配螺钉5沿楔子4长度方向穿入将其紧固在连接板13上螺纹孔15中。
[0098] 实施例2：一种圆杆导体楔子自锁抱箍结构的施工方法，该方法为：圆杆导体穿入嵌环内，嵌环穿入抱箍中，压板插入抱箍中压住嵌环，两个楔子插入抱箍和压板形成的矩形楔槽中，用两个装配螺栓分别穿入楔子和抱箍后侧连接板上的螺孔拉紧，使压板压紧嵌环，嵌环与圆杆导体、抱箍半圆弧通槽一内表面充分屈服啮合，形成低电阻电流通路。
[0099] 压接楔子锁紧时抱箍及压板圆弧段需要的径向应力：
[0100] Pcmax≥Ri0.2 (1)
[0101] 式(1)中，
[0102] Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力；
[0103] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度。
[0104] 抱箍及压板圆弧段需要的最小壁厚：
[0105]
[0106] 式(2)中，
[0107] Pcmax‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段径向应力；
[0108] Di‑‑‑‑圆弧段内直径；
[0109] δcmin‑‑‑‑抱箍及压板圆弧段计算壁厚；
[0110] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度；
[0111] 每个楔子最低轴向预紧力Fmin：
[0112] 如图4‑5所示，假设在胀紧中楔子匀速胀紧，则楔子受到五个力的作用，即推力F、拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f、压板拔模面的压力Nb、压板拔模面的摩擦力fb,根据力的平衡，有：
[0113] F＝fcosβ+Nsinβ+fbcosβ+Nbsinβ (3)
[0114] f＝μN (4)
[0115] fb＝μNb (5)
[0116] Ncosβ+fbsinβ＝Nbcosβ+fsinβ (6)
[0117] 式中，μ‑‑‑‑两个拔模面摩擦系数，如表1所示；
[0118] β‑‑‑‑楔子拔模角；
[0119] 经公式(3)‑(6)推导，得到楔子轴向推力与抱箍拔模面压力关系为：
[0120] F＝2N(μcosβ+sinβ) (7)
[0121] 表1机加工拔模面摩擦因素
[0122]相互摩擦物质 摩擦因数
黄铜对黄铜机加工面 0.12
青铜对青铜机加工面 0.07
钢对钢机加工面 0.1
铝合金对铝合金机加工面 0.18
[0123] 嵌环侧面积
[0124] S＝2rπl (8)
[0125] 式(8)中，
[0126] r‑‑‑‑是嵌环内半径；
[0127] l‑‑‑‑是嵌环压长；
[0128] 胀紧后嵌环径向应力为
[0129]
[0130] 式(9)中，
[0131] Pc‑‑‑‑‑胀紧后嵌环径向应力；
[0132] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度；
[0133] 要满足半圆弧槽内界面的导电载流量，半圆弧槽内界面材料啮合屈服面积必须大于圆杆接线柱截面积。为保证良好的导电性能，取安全系数为1.5。将式(9)带入(7)式，得每个楔子最低轴向预紧力为：
[0134] Fmin≥2krπlRi0.2(μcosβ+sinβ) (10)
[0135] 式(10)中，
[0136] k‑‑‑‑安全系数，取1.5；
[0137] Ri0.2‑‑‑‑嵌环屈服强度；
[0138] μ‑‑‑‑两个拔模面摩擦系数。
[0139] 每个楔子上限轴向预紧力Fmax：
[0140] 为了确保抱箍、压板的安全，除了要满足膨胀截面的导电载流量，抱箍压梁剪切应力不能大于抱箍材料屈服强度0.5倍，则：
[0141]
[0142] 式(14)中，l‑‑‑嵌环长度；
[0143] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度；
[0144] t‑‑‑‑抱箍实际最小厚度；
[0145] N‑‑‑‑抱箍拔模面压力；
[0146] β‑‑‑‑楔子拔模角；
[0147] 将(11)式带入(7)式得
[0148]
[0149] 式(12)中，
[0150] l‑‑‑是嵌环压长；
[0151] Rc0.2‑‑‑‑抱箍及压板材料屈服强度；
[0152] t‑‑‑‑抱箍实际最小厚度；
[0153] β‑‑‑‑楔子拔模角。
[0154] 楔子自锁时拔模角：
[0155] 如图6所示，假设在停胀后楔子自锁停在抱箍中，则楔子受到四个力的作用，即拔模槽的内端侧面的压力N、拔模槽的内端侧面的摩擦力f，压板拔模面的压力Ni、压板拔模面的摩擦力fi，由于胀压引起的各部件径向应变量(除推力方向)并没有发生改变，即压力Ni没有发生改变，即
[0156] f＝μN (13)
[0157] fi＝μNi (14)
[0158] Nisinβ+Nsinβ＝ficosβ+fcosβ (15)
[0159] 式(14)中μ‑‑‑‑拔模面摩擦系数；
[0160] Ni‑‑‑压板拔模面的压力；
[0161] fi‑‑‑‑压板拔模面的摩擦力；
[0162] 由于楔子两拔模面压力大小相等，要使停胀后楔子自锁在连接的抱箍中，临界条件为
[0163] tgβ≤μ。 (16)
[0164] 从式中可以看出，楔子自锁紧与接触材料摩擦系数、拔模角度有关，与楔子轴向预紧力无关。经计算及实验验证，黄铜、青铜、钢、铝合金几种常用金属自锁锥环自锁半锥角如表2。
[0165] 表2几种金属自锁楔子拔模角
[0166] 相互摩擦物质 机加工面摩擦因素 自锁拔模角黄铜对黄铜机加工面 0.12 ≦6.84
青铜对青铜机加工面 0.07 ≦4.0
钢对钢机加工面 0.1 ≦5.71
铝合金对铝合金机加工面 0.18 ≦10.20
[0167] 嵌环结构：如图7‑8所示，嵌环由张力圆杆导体材质相近的软态纯金属加工而成。铜牌号为T1，屈服强度R0.2不高于70MPa；铝合金牌号为1A99，屈服强度R0.2不高于45MPa。嵌环典型设计计算公式如下，参数见表3。
[0168]
[0169] 表3：
[0170]
[0171] 抱箍结构特征：如图9‑12所示，抱箍材质由圆杆导体材质接近的硬态合金加工而成。铜合金牌号为T2，屈服强度不低于160MPa；铝合金牌号为5A05，屈服强度不低于115MPa；抱箍为圆柱套矩形楔压结构，抱箍各参数取决于圆杆导体直径ɑ、抱箍拔模面拔模角β，典型设计计算公式为(长度单位均为mm，部分参数见表4)：
[0172]
[0173]
[0174]
[0175] l＝α
[0176] h0＝2t+2s1+a+2q1
[0177]
[0178]
[0179] h4＝2t
[0180] h6＝2t
[0181] h2＝t+2r+2q1+t+t＝3t+2r+2q1
[0182] h3＝h2‑h6
[0183] h8＝t+r+q1
[0184] h9＝h8‑0.3
[0185] h5＝t
[0186] h11＝t
[0187]
[0188] k2＝k1×0.6
[0189]
[0190]
[0191] 表4：
[0192]
[0193] 带张力连接的压板结构特征：如图13‑14所示，压板由圆杆导体材质接近的硬态合金加工而成。铜合金牌号为T2，屈服强度不低于160MPa；铝合金牌号为5A05，屈服强度不低于115MPa；抱箍为半圆楔压结构；压板各参数取决于圆杆导体直径ɑ、压板拔模面拔模角β，典型设计计算公式为(长度单位均为mm)：
[0194]
[0195] R3＝R1+t
[0196] d5＝a
[0197] d3＝s1‑0.1
[0198] d6＝s1‑0.1
[0199] d4＝R1+d6
[0200]
[0201] d2＝d1‑0.3。
[0202] 楔子结构特征：如图15‑17所示，楔子由圆杆导体材质接近的硬态合金加工而成。铜合金牌号为T2，屈服强度不低于160MPa；铝合金牌号为5A05，屈服强度不低于115MPa。楔子通孔直径P2的底端侧为拉马螺栓孔，楔子各参数取决于圆杆导体直径ɑ、压板拔模面拔模角β，典型设计参数如表5(长度单位均为mm)。
[0203] 表5：
[0204]
[0205] 以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内，因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。
