一种红外镜头以及红外成像模组

摘要

本发明提供了一种红外成像系统以及红外成像模组，该红外成像系统自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜以及第四透镜，第二透镜的像侧表面为凸面，所述第三透镜的物侧表面为凸面，所述第三透镜的像侧表面为凸面，其中，光圈为Fno，对角线对应的视场角为DFOV，且满足下列关系式：0.9＜Fno×sin(DFOV)＜1.2。第三透镜的物侧面以及像侧面均为凸面，再根据所满足的光圈与对角线对应的视场角的关系，实现了红外成像以及深度感知、大光圈、大视场角，并具有中心成像质量好、生产成本较低等优点。

权利要求

1.一种红外成像系统，其特征在于，自物侧至像侧依序由第一透镜，第二透镜，第三透镜以及第四透镜组成，第一透镜的物侧面于光轴处为凹面，像侧面于光轴处为凹面；第二透镜的物侧面于光轴处为凸面或者凹面，像侧面于光轴处为凸面；第三透镜的物侧面于光轴处为凸面，像侧面为凸面；第四透镜的物侧面于光轴处为凸面，像侧面为凹面，其中，光圈为Fno，对角线对应的视场角为DFOV，且满足下列关系式：

1.146＜Fno×sin(DFOV)＜1.184

所述第一透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R32，且满足下列关系式：

1.057

2.根据权利要求1所述的一种红外成像系统，其特征在于，所述红外成像系统的焦距为f，所述第二透镜的焦距为f2，所述第四透镜的焦距为f4，且满足下列关系式：

0.82<|f/f2|+|f/f4|<0.919。

3.根据权利要求1所述的一种红外成像系统，其特征在于，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R31，所述第三透镜的焦距为f3，且满足下列关系式：

1.029

4.根据权利要求1所述的一种红外成像系统，其特征在于，所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔为AG23，所述第三透镜在光轴上的中心厚度为CT3，且满足下列关系式：

0.07

5.一种红外成像模组，其特征在于，包括感光件以及权利要求1‑4任意一项所述的红外成像系统，所述感光件位于所述红外成像系统的像侧。

说明书

一种红外镜头以及红外成像模组

【技术领域】

[0001] 本发明涉及光学成像技术领域，特别是涉及一种可应用于手机、电视机、体感游戏机等诸多领域的红外成像系统以及红外成像模组。
【背景技术】

[0002] 近年来，随着智能手机的兴起，小型化摄影镜头的需求日渐提高，而一般摄影镜头的感光器件不外乎是感光耦合器件(Charge Coupled Device,CCD)或互补性氧化金属半导
体器件(Complementary Metal‑OxideSemicondctor Sensor,CMOS Sensor)两种，且由于半
导体制造工艺技术的精进，使得感光器件的像素尺寸缩小，再加上现今电子产品以功能佳
且轻薄短小的外型为发展趋势，因此，具备良好成像品质的小型化红外镜头俨然成为目前
市场上的主流。

[0003] 在相关技术中，为获得较佳的成像品质，传统搭载于手机相机、电视、体感游戏机等上的镜头多采用多片式透镜结构，但是，随着镜片的增多，造成镜头体积笨重，生产成本
增加，且成像质量降低。
【发明内容】

[0004] 本发明的目的是克服现有技术中的不足之处，提供一种提高图像清晰度的红外成像系统以及红外成像模组。

[0005] 本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：

[0006] 一种红外成像系统，自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜以及第四透镜，第二透镜的像侧表面为凸面，所述第三透镜的物侧表面为凸面，所述第三透镜的
像侧表面为凸面，其中，光圈为Fno，对角线对应的视场角为DFOV，且满足下列关系式：0.9＜
Fno×sin(DFOV)＜1.2。

[0007] 在其中一个实施例中，所述第一透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R32，且满足下列关系式：0

[0008] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统的焦距为f，所述第二透镜的焦距为f2，所述第四透镜的焦距为f4，且满足下列关系式：0.8<|f/f2|+|f/f4|<1.4。

[0009] 在其中一个实施例中，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R31，所述第三透镜的焦距为f3，且满足下列关系式：0

[0010] 在其中一个实施例中，所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔为AG23，所述第三透镜在光轴上的中心厚度为CT3，且满足下列关系式：0

[0011] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统的光学总长为TTL，所述红外成像系统的后焦距为BFL，且满足下列关系式：9

[0012] 一种红外成像模组，包括感光件以及上述中任一实施例所述的红外成像系统，所述感光件位于所述红外成像系统的像侧。

[0013] 与现有技术相比，本发明具有以下优点：

[0014] 通过选取数量较少的透镜，并且，通过对第三透镜的物侧面以及像侧面的形状进行限定，即第三透镜的物侧面以及像侧面均为凸面，再根据所满足的光圈与对角线对应的
视场角的关系，实现了红外成像以及深度感知、大光圈、大视场角，并具有中心成像质量好、
生产成本较低等优点。
【附图说明】

[0015] 为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对
范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这
些附图获得其他相关的附图。

[0016] 图1是本发明实施例1的红外镜头的结构示意图；

[0017] 图2是实施例1的红外镜头的球差曲线图；

[0018] 图3是实施例1的红外镜头的像散曲线图；

[0019] 图4是实施例1的红外镜头的畸变曲线图；

[0020] 图5是本发明实施例2的红外镜头的结构示意图；

[0021] 图6是实施例2的红外镜头的球差曲线图；

[0022] 图7是实施例2的红外镜头的像散曲线图；

[0023] 图8是实施例2的红外镜头的畸变曲线图；

[0024] 图9是本发明实施例3的红外镜头的结构示意图；

[0025] 图10是实施例3的红外镜头的球差曲线图；

[0026] 图11是实施例3的红外镜头的像散曲线图；

[0027] 图12是实施例3的红外镜头的畸变曲线图；

[0028] 图13是本发明实施例4的红外镜头的结构示意图；

[0029] 图14是实施例4的红外镜头的球差曲线图；

[0030] 图15是实施例4的红外镜头的像散曲线图；

[0031] 图16是实施例4的红外镜头的畸变曲线图；

[0032] 图17是本发明实施例5的红外镜头的结构示意图；

[0033] 图18是实施例5的红外镜头的球差曲线图；

[0034] 图19是实施例5的红外镜头的像散曲线图；

[0035] 图20是实施例5的红外镜头的畸变曲线图；

[0036] 图21是本发明实施例6的红外镜头的结构示意图；

[0037] 图22是实施例6的红外镜头的球差曲线图；

[0038] 图23是实施例6的红外镜头的像散曲线图；

[0039] 图24是实施例6的红外镜头的畸变曲线图；

[0040] 图25是本发明实施例7的红外镜头的结构示意图；

[0041] 图26是实施例7的红外镜头的球差曲线图；

[0042] 图27是实施例7的红外镜头的像散曲线图；

[0043] 图28是实施例7的红外镜头的畸变曲线图。【具体实施方式】

[0044] 为了便于理解本发明，下面将参照相关附图对本发明进行更全面的描述。附图中给出了本发明的较佳实施方式。但是，本发明可以以许多不同的形式来实现，并不限于本文
所描述的实施方式。相反地，提供这些实施方式的目的是使对本发明的公开内容理解的更
加透彻全面。

[0045] 在本说明书中，物体相对于光学元件所处的一侧空间称为该光学元件的物侧，对应的，物体所成的像相对于光学元件所处的一侧空间称为该光学元件的像侧。每个透镜中
最靠近物体的表面称为物侧面，每个透镜中最靠近成像面的表面称为像侧面。并定义物侧
至像侧为距离的正向。

[0046] 另外，在下文的描述中，若出现透镜表面为凸面且未界定该凸面位置时，则表示该透镜表面至少近光轴处为凸面；若透镜表面为凹面且未界定该凹面位置时，则表示该透镜
表面至少近光轴处为凹面。此处近光轴处是指光轴附近的区域。

[0047] 以下将对本申请的特征、原理和其他方面进行详细描述。

[0048] 请一并参阅图1、图5、图9、图13、图17、图21以及图25，其为本发明实施例的红外成像系统的结构示意图，所述的红外成像系统包括四片具有光焦度的透镜，即第一透镜、第二
透镜、第三透镜以及第四透镜，四片透镜沿光轴从物侧至像侧依次；所述红外成像系统还包
括红外滤光片，所述红外滤光片用于将可见光滤除，确保红外光线透过。其中，虚线为光轴
所在直线。

[0049] 所述第二透镜的像侧表面为凸面，所述第三透镜的物侧表面为凸面，所述第三透镜的像侧表面为凸面。通过将所述第三透镜的物侧面以及像侧面设置为凸面，使得所述第
三透镜具有正光焦度，便于帮助光线更好地在红外成像系统中进行传播，同时，还便于在红
外成像系统的结构紧凑的情况下，即红外成像系统的总长较小，保证良好的成像质量。

[0050] 在本实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：0.9＜Fno×sin(DFOV)＜1.2；其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角。Fno×sin(DFOV)可以是1.184、1.280、
0.936、1.190、1.169、1.168或者1.146。通过选取数量较少的透镜，使得红外成像系统的体
积减小，并且，通过对第三透镜的物侧面以及像侧面的形状进行限定，即第三透镜的物侧面
以及像侧面均为凸面，再根据所满足的光圈与对角线对应的视场角的关系，实现了红外成
像以及深度感知、大光圈、大视场角，并具有中心成像质量好、生产成本较低等优点。

[0051] 上述红外成像系统用于成像时，被摄物体发出或者反射的光线从物侧方向进入红外成像系统，并依次穿过第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜以及红外滤光片，实现了
红外成像以及深度感知、大光圈、大视场角，并具有中心成像质量好、生产成本较低等优点。

[0052] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：0施例中，通过调整f/R11的比值，改变R11/R32的数值大小，R11/R32可以是1.743、1.057、
1.797、4.962、0.538、1.792或者0.897。

[0053] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：0.8<|f/f2|+|f/f4|<1.4；其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四
透镜的焦距。在本实施例中，|f/f2|+|f/f4|可以是0.903、0.900、1.020、0.906、1.373、
0.820或者0.919。

[0054] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：0可以是1.029、0.964、0.862、1.100、0.327、1.956或者1.112。

[0055] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：0上的中心厚度。在本实施例中，AG23/CT3可以是0.076、0.076、0.093、0.083、0.089、0.107或
者0.070。

[0056] 在其中一个实施例中，所述红外成像系统满足下列关系式：9中，TTL/BFL可以是12.179、11.190、9.597、11.116、10.403、11.644或者14.594。

[0057] 根据本申请的上述实施方式的红外成像系统可采用多片镜片，例如上文所述的四片。通过优化第三透镜的口径、曲率、形状，并合理分配各透镜焦距、屈折力、面型、厚度以及
各透镜之间的轴上间距等，实现了红外成像以及深度感知、大光圈、大视场角，以更好的满
足超广角型电子设备的应用需求。可以理解的是，虽然在实施方式中以四个透镜为例进行
了描述，但是该光学成像系统不限于包括四个透镜，如果需要，该光学成像系统还可包括其
它数量的透镜。

[0058] 下面参照附图进一步描述可适用于上述实施方式的红外成像系统的具体实施例。

[0059] 实施例1

[0060] 以下参照图1至图4描述本申请实施例1的红外成像系统。

[0061] 图1示出了实施例1的红外成像系统的结构示意图。如图1所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤光
片L5以及成像面S11。

[0062] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0063] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0064] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0065] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0066] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0067] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0068] 表1示出了实施例1的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距离、
曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0069] 表1

[0070]

[0071] 由表1可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0072]

[0073] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表2给出了可用于实施例1中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0074] 表2

[0075]

[0076]

[0077] 结合表1和表2中的数据可知，实施例1中的红外成像系统满足：

[0078] Fno×sin(DFOV)＝1.184，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0079] R11/R32＝1.743，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0080] |f/f2|+|f/f4|＝0.903，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0081] R31/f3＝1.029，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0082] AG23/CT3＝0.076，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0083] TTL/BFL＝12.179，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0084] 图2示出了实施例1的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图3示出了实施例1的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图4示出了实施例1的红
外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图2至图4可
知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从而
提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例1给出的红外成像系统能够实现良好的成像品
质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至110.4°，实现了超广角的图像采集。

[0085] 实施例2

[0086] 以下参照图5至图8描述本申请实施例2的红外成像系统。

[0087] 图5示出了实施例2的红外成像系统的结构示意图。如图5所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤光
片L5以及成像面S11。

[0088] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0089] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凹面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0090] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0091] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0092] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0093] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0094] 表3示出了实施例2的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距离、
曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0095] 表3

[0096]

[0097]

[0098] 由表3可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0099]

[0100] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表4给出了可用于实施例2中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0101] 表4

[0102] 面号 A4 A6 A8 A10 A12 A14 A16S1 2.7628982E‑02 ‑5.3931383E‑03 9.7558393E‑04 ‑1.3376140E‑04 1.1694795E‑05 ‑6.0853000E‑07 1.1920746E‑08S2 9.1674424E‑02 8.1428716E‑02 ‑8.3388957E‑02 ‑7.7412316E‑03 1.2490886E‑01 ‑9.9974670E‑02 2.5933265E‑02S3 1.7369100E‑02 ‑1.4129790E‑01 6.1187423E‑01 ‑1.2658631E+00 1.3646938E+00 ‑7.5179582E‑01 1.6544560E‑01S4 ‑1.4863533E‑01 2.9216318E‑01 ‑5.5214793E‑01 6.5290391E‑01 ‑4.7169858E‑01 1.8566694E‑01 ‑3.1217539E‑02S5 9.5986285E‑02 ‑7.2508893E‑02 2.1527255E‑02 8.9454602E‑03 ‑1.0181824E‑02 3.2775756E‑03 ‑3.7386929E‑04S6 ‑2.1408688E‑01 1.7984909E‑01 ‑8.9369926E‑02 2.3482383E‑02 ‑7.7900990E‑04 ‑1.0113318E‑03 1.6294944E‑04S7 ‑2.8967052E‑01 1.7507807E‑01 ‑1.1628374E‑01 4.5733845E‑02 ‑9.6562368E‑03 5.3417892E‑04 5.0467178E‑05S8 ‑9.2249094E‑02 1.6112302E‑02 ‑4.5914610E‑04 ‑7.0074097E‑04 1.8156983E‑04 ‑2.0236670E‑05 8.8331428E‑07[0103] 结合表3和表4中的数据可知，实施例2中的红外成像系统满足：

[0104] Fno×sin(DFOV)＝1.280，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0105] R11/R32＝1.057，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0106] |f/f2|+|f/f4|＝0.900，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0107] R31/f3＝0.964，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0108] AG23/CT3＝0.076，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0109] TTL/BFL＝11.190，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0110] 图6示出了实施例2的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图7示出了实施例2的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图8示出了实施例2的红
外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图6至图8可
知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从而
提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例2给出的红外成像系统能够实现良好的成像品
质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至104.3°，实现了超广角的图像采集。

[0111] 实施例3

[0112] 以下参照图9至图12描述本申请实施例3的红外成像系统。

[0113] 图9示出了实施例3的红外成像系统的结构示意图。如图9所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤光
片L5以及成像面S11。

[0114] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0115] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0116] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0117] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0118] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0119] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0120] 表5示出了实施例3的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距离、
曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0121] 表5

[0122]

[0123] 由表5可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0124]

[0125] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表6给出了可用于实施例3中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0126] 表6

[0127]

[0128]

[0129] 结合表5和表6中的数据可知，实施例3中的红外成像系统满足：

[0130] Fno×sin(DFOV)＝0.936，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0131] R11/R32＝1.797，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0132] |f/f2|+|f/f4|＝1.020，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0133] R31/f3＝0.862，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0134] AG23/CT3＝0.093，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0135] TTL/BFL＝9.597，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0136] 图10示出了实施例3的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图11示出了实施例3的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图12示出了实施例3的
红外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图10至图12
可知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从
而提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例3给出的红外成像系统能够实现良好的成像
品质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至127.8°，实现了超广角的图像采集。

[0137] 实施例4

[0138] 以下参照图13至图16描述本申请实施例4的红外成像系统。

[0139] 图13示出了实施例4的红外成像系统的结构示意图。如图13所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤
光片L5以及成像面S11。

[0140] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0141] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0142] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0143] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0144] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0145] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0146] 表7示出了实施例4的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距离、
曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0147] 表7

[0148]

[0149]

[0150] 由表7可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0151]

[0152] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表8给出了可用于实施例4中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0153] 表8

[0154] 面号 A4 A6 A8 A10 A12 A14 A16S1 2.2967547E‑02 ‑4.7727173E‑03 9.5543145E‑04 ‑1.3709840E‑04 1.1428831E‑05 ‑4.9087760E‑07 6.0807328E‑09S2 1.0499985E‑01 9.3388236E‑02 ‑8.7478222E‑02 2.2108498E‑02 1.1592954E‑01 ‑1.1838791E‑01 4.0118986E‑02S3 4.2945575E‑03 ‑1.5784606E‑01 6.2027564E‑01 ‑1.2613500E+00 1.3616846E+00 ‑7.5510785E‑01 1.6757947E‑01S4 ‑1.6699116E‑01 2.9228440E‑01 ‑5.4880141E‑01 6.5239843E‑01 ‑4.7279638E‑01 1.8586004E‑01 ‑3.0745831E‑02S5 9.8753435E‑02 ‑7.0908805E‑02 2.0923120E‑02 8.8403958E‑03 ‑1.0156712E‑02 3.2947467E‑03 ‑3.8147593E‑04S6 ‑1.8136897E‑01 1.7456939E‑01 ‑8.9421213E‑02 2.4205934E‑02 ‑8.2912065E‑04 ‑1.0985539E‑03 1.7290689E‑04S7 ‑2.5811136E‑01 1.3810543E‑01 ‑9.7744195E‑02 4.2156315E‑02 ‑1.0178791E‑02 7.3478298E‑04 4.3344085E‑05S8 ‑9.3745751E‑02 1.6336614E‑02 ‑1.6190072E‑04 ‑8.0710801E‑04 1.8367416E‑04 ‑1.6653098E‑05 5.7976785E‑07[0155] 结合表7和表8中的数据可知，实施例4中的红外成像系统满足：

[0156] Fno×sin(DFOV)＝1.190，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0157] R11/R32＝4.962，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0158] |f/f2|+|f/f4|＝0.906，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0159] R31/f3＝1.100，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0160] AG23/CT3＝0.083，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0161] TTL/BFL＝11.116，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0162] 图14示出了实施例4的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图15示出了实施例4的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图16示出了实施例4的
红外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图14至图16
可知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从
而提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例4给出的红外成像系统能够实现良好的成像
品质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至110.3°，实现了超广角的图像采集。

[0163] 实施例5

[0164] 以下参照图17至图20描述本申请实施例5的红外成像系统。

[0165] 图17示出了实施例5的红外成像系统的结构示意图。如图17所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤
光片L5以及成像面S11。

[0166] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0167] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0168] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0169] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0170] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0171] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0172] 表9示出了实施例5的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距离、
曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0173] 表9

[0174]

[0175] 由表9可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0176]

[0177] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表10给出了可用于实施例5中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0178] 表10

[0179]

[0180]

[0181] 结合表9和表10中的数据可知，实施例5中的红外成像系统满足：

[0182] Fno×sin(DFOV)＝1.169，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0183] R11/R32＝0.538，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0184] |f/f2|+|f/f4|＝1.373，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0185] R31/f3＝0.327，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0186] AG23/CT3＝0.089，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0187] TTL/BFL＝10.403，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0188] 图18示出了实施例5的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图19示出了实施例5的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图20示出了实施例5的
红外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图18至图20
可知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从
而提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例5给出的红外成像系统能够实现良好的成像
品质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至114.2°，实现了超广角的图像采集。

[0189] 实施例6

[0190] 以下参照图21至图24描述本申请实施例6的红外成像系统。

[0191] 图21示出了实施例6的红外成像系统的结构示意图。如图21所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤
光片L5以及成像面S11。

[0192] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0193] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凹面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0194] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凹面；

[0195] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0196] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0197] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0198] 表11示出了实施例6的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距
离、曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0199] 表11

[0200]

[0201]

[0202] 由表11可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0203]

[0204] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表12给出了可用于实施例6中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0205] 表12

[0206] 面号 A4 A6 A8 A10 A12 A14 A16S1 2.4458060E‑02 ‑4.9414870E‑03 9.4589887E‑04 ‑1.3430759E‑04 1.1520834E‑05 ‑4.9988703E‑07 6.2462129E‑09S2 8.6547896E‑02 8.8496385E‑02 ‑8.8946740E‑02 8.2490659E‑03 1.1513298E‑01 ‑1.0294132E‑01 2.9221467E‑02S3 1.5129272E‑02 ‑1.4625674E‑01 6.1076665E‑01 ‑1.2459046E+00 1.3474618E+00 ‑7.4655187E‑01 1.6552617E‑01S4 ‑1.4688072E‑01 2.9055821E‑01 ‑5.4744816E‑01 6.5219169E‑01 ‑4.7298014E‑01 1.8700573E‑01 ‑3.1566511E‑02S5 1.0922018E‑01 ‑7.3275119E‑02 2.3139370E‑02 6.3435760E‑03 ‑8.9139472E‑03 3.0388647E‑03 ‑3.6313416E‑04S6 ‑1.6091224E‑01 1.6225401E‑01 ‑8.5216298E‑02 2.3801260E‑02 ‑1.4013597E‑03 ‑8.1289611E‑04 1.3774898E‑04S7 ‑2.4414308E‑01 1.4283808E‑01 ‑1.0089333E‑01 4.2734935E‑02 ‑1.0066614E‑02 7.5656871E‑04 4.3770148E‑05S8 ‑1.0247584E‑01 1.6641726E‑02 ‑2.7753269E‑05 ‑7.7643809E‑04 1.8079884E‑04 ‑1.8393152E‑05 7.4733305E‑07[0207] 结合表11和表12中的数据可知，实施例6中的红外成像系统满足：

[0208] Fno×sin(DFOV)＝1.168，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0209] R11/R32＝1.792，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0210] |f/f2|+|f/f4|＝0.820，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0211] R31/f3＝1.956，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0212] AG23/CT3＝0.107，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0213] TTL/BFL＝11.644，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0214] 图22示出了实施例6的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图23示出了实施例6的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图24示出了实施例6的
红外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图22至图24
可知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从
而提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例6给出的红外成像系统能够实现良好的成像
品质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至111.9°，实现了超广角的图像采集。

[0215] 实施例7

[0216] 以下参照图25至图28描述本申请实施例7的红外成像系统。

[0217] 图25示出了实施例7的红外成像系统的结构示意图。如图25所示，红外成像系统沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、红外滤
光片L5以及成像面S11。

[0218] 第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2均为非球面，而且，第一透镜L1的物侧面S1于光轴处为凹面，第一透镜L1的像侧面S2于光轴处为凹面；

[0219] 第二透镜L2的物侧面S3和像侧面S4均为非球面，而且，第二透镜L2的物侧面S3于光轴处为凹面，第二透镜L2的像侧面S4于光轴处为凸面；

[0220] 第三透镜L3的物侧面S5和像侧面S6均为非球面，而且，第三透镜L3的物侧面S5于光轴处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6为凸面；

[0221] 第四透镜L4的物侧面S7和像侧面S8均为非球面，而且，第四透镜L4的物侧面S7于光轴处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8为凹面；

[0222] 第一透镜L1与第二透镜L2之间设置有光阑STO，以进一步提高红外成像系统的成像质量。

[0223] 红外成像系统还包括具有物侧面S9和像侧面S10的红外滤光片L5，第四透镜L4的像侧设置有红外滤光片L5，以便于对红外光线进行过滤，即红外滤光片L5用于将可见光滤
除，确保红外光线透过。

[0224] 表13示出了实施例7的红外成像系统的各透镜的表面类型、曲率半径、厚度、折射率以及圆锥系数，其中，第一透镜L1的物侧面至光学成像系统的成像面S11在光轴上的距
离、曲率半径以及厚度的单位均为毫米(mm)。

[0225] 表13

[0226]

[0227] 由表13可知，在本实施例中，第一透镜L1至第四透镜L4均采用塑料非球面透镜，各非球面面型x由以下公式限定：

[0228]

[0229] 其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为表1中曲率半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是
非球面的第i阶系数。下表14给出了可用于实施例7中透镜非球面S1至S8的高次项系数A4、
A6、A8、A10、A12、A14以及A16。

[0230] 表14

[0231]

[0232]

[0233] 结合表13和表14中的数据可知，实施例7中的红外成像系统满足：

[0234] Fno×sin(DFOV)＝1.146，其中，Fno表示光圈，DFOV表示对角线对应的视场角；

[0235] R11/R32＝0.897，其中，R11表示所述第一透镜物侧面的曲率半径，R32为所述第三透镜像侧面的曲率半径；

[0236] |f/f2|+|f/f4|＝0.919，其中，f表示所述红外成像系统的焦距，f2表示所述第二透镜的焦距，f4表示所述第四透镜的焦距；

[0237] R31/f3＝1.112，其中，R31表示所述第三透镜物侧面的曲率半径，f3表示所述第三透镜的焦距；

[0238] AG23/CT3＝0.070，其中，AG23表示所述第二透镜和第三透镜在光轴上的空气间隔，CT3表示所述第三透镜在光轴上的中心厚度；

[0239] TTL/BFL＝14.594，其中，TTL表示所述红外成像系统的光学总长，BFL表示所述红外成像系统的后焦距。

[0240] 图26示出了实施例7的红外成像系统的球差曲线，其分别表示波长为830nm、850nm以及870nm的光线经由红外成像系统后的会聚焦点偏离；图27示出了实施例7的红外成像系
统在850nm波长的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲；图28示出了实施例7的
红外成像系统在850nm波长的畸变曲线，其表示不同像高情况下的畸变率。根据图25至图28
可知，对红外成像系统的畸变值进行了有效畸变矫正，即减小了红外成像系统的畸变值，从
而提高了红外成像系统的图像清晰度，实施例7给出的红外成像系统能够实现良好的成像
品质，同时，还将红外成像系统的视场角增大至116.9°，实现了超广角的图像采集。

[0241] 本发明还提供了一种红外成像模组，包括感光件以及上述中任一实施例所述的红外成像系统，所述感光件位于所述红外成像系统的像侧。

[0242] 与现有技术相比，本发明具有以下优点：

[0243] 通过选取数量较少的透镜，并且，通过对第三透镜的物侧面以及像侧面的形状进行限定，即第三透镜的物侧面以及像侧面均为凸面，再根据所满足的光圈与对角线对应的
视场角的关系，实现了红外成像以及深度感知、大光圈、大视场角，并具有中心成像质量好、
生产成本较低等优点。

[0244] 以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来
说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护
范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。