一种分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔转让专利
申请号 : CN202110323594.X
文献号 : CN113123999B
文献日 : 2022-01-28
发明人 : 邱天 , 丁水汀 , 邓长春 , 赵煜 , 王承昊 , 袁奇雨 , 刘传凯 , 刘晓静
申请人 : 北京航空航天大学
摘要 :
权利要求 :
1.一种分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,由静子锥面、与所述静子锥面相对的转子锥面、篦齿元件以及与所述篦齿元件相对的静子鼓筒面形成,其特征在于:在所述静子锥面上沿高度方向的中间位置分别向上和向下偏差10mm范围内,沿所述静子锥面的周向设有一圈第一凸台,在所述第一凸台上设有多个第一预旋喷嘴;
在所述静子鼓筒面上,距离篦齿元件中靠近所述静子锥面的第一道齿8mm~12mm范围内,沿所述静子鼓筒面的周向设有一圈第二凸台,在所述第二凸台上设有多个第二预旋喷嘴;
各所述第一预旋喷嘴和各所述第二预旋喷嘴均以空间角度进行预旋送气;每个所述第一预旋喷嘴的空间角度为静子锥面法线以静子锥面母线为转轴顺时针旋转α,再以静子锥面法线为转轴逆时针旋转β得到;每个所述第二预旋喷嘴的空间角度为静子鼓筒面法线以静子鼓筒面母线为转轴顺时针旋转α,再以静子鼓筒面法线为转轴逆时针旋转β得到;其中,
10°≤α≤85°,0°≤β≤90°;
各所述第一预旋喷嘴的孔径大于各所述第二预旋喷嘴的孔径。
2.如权利要求1所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,所述第一预旋喷嘴的孔径与所述第二预旋喷嘴的孔径之比为1.3:1。
3.如权利要求2所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,所述第一预旋喷嘴的孔径范围为1.3mm~4mm。
4.如权利要求1所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,各所述第一预旋喷嘴的孔径相同。
5.如权利要求1所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,各所述第二预旋喷嘴的孔径相同。
6.如权利要求1所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,所述第一预旋喷嘴的数量为4个~60个。
7.如权利要求1所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔,其特征在于,所述第二预旋喷嘴的数量为4个~60个。
8.一种航空发动机压气机,其特征在于,包括如权利要求1~7任一项所述的分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔。
9.一种航空发动机,其特征在于,包括如权利要求8所述的航空发动机压气机。
说明书 :
一种分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔
技术领域
背景技术
趋于极致状态,单靠高温材料技术无法满足全部的设计需求,剩余的冷却需求要依靠航空
发动机空气系统实现。通常情况下,增大空气系统引气流量会直接提升空气系统的冷却效
果,但空气系统流量的增大会导致发动机总体性能的衰减。因此,如何在保证发动机总体性
能稳定的情况下,合理分配冷却气流以及减小空气系统冷却气流的熵产,从而发掘其全部
降温潜力,是先进航空发动机设计成功与否的关键。
腔100(由静子锥面101和转子锥面102形成)的引气入口103引入,以径向内流的方式流过锥
壁腔100,对转子进行冷却,冷却后的气流继续向下游流动以冷却下游部件(包括篦齿元件
104和下游流道105)。在此种类型的引气方案中,由于冷气在流通过程中不断接收外界的热
量和风阻做功,熵产变大,温度会沿流动方向逐渐升高,冷却品质逐渐显著下降。因此,锥壁
的下半部分以及锥壁腔下游的部件往往不能达到良好的冷却效果。
能做到气流的合理分配和利用,因此不再适用。先进航空发动机空气系统的设计需要更为
精致的气流分配和利用方法。
发明内容
特征在于:
旋喷嘴;
子锥面法线为转轴逆时针旋转β得到;每个所述第二预旋喷嘴的空间角度为静子鼓筒面法
线以静子鼓筒面母线为转轴顺时针旋转α,再以静子鼓筒面法线为转轴逆时针旋转β得到;
其中,10°≤α≤85°,0°≤β≤90°;
面和静子鼓筒面开设两种孔径的预旋喷嘴,在引气总流量不变的情况下,不仅能够实现冷
却气流流量的合理分配和冷却部位的合理配置,从而实现精准冷却,还能缩短冷却气流在
流道内的流通距离,显著降低转子对冷却气流的风阻做功量,降低气流熵产,提高冷气品
质,并且,还可以在保证锥壁获得全面良好的冷却状态下,对流出锥壁腔的气流的冷却品质
进行一定的改善,使锥壁腔的下游部件获得更好的冷却效果。本发明符合空气系统流路的
低熵产设计理念,可以广泛应用在先进航空发动机空气系统的冷却方案设计中。
附图说明
具体实施方式
形成;
一预旋喷嘴5);由于静子件是薄壁件,为了使第一预旋喷嘴5达到设计的预旋效果,不能直
接在静子件上开孔,因此,在静子件的制造过程中在静子锥面1上需要开设第一预旋喷嘴5
的位置,采用车削的工艺加工出一圈第一凸台6(如图3所示),在第一凸台6上采用钻孔工艺
开设多个第一预旋喷嘴5(图3示出三个第一预旋喷嘴5),第一凸台6的具体尺寸无明确规
定,只需满足钻孔需求即可;
二预旋喷嘴7(图2仅示出一个第二预旋喷嘴7);
转(如图4所示的粗线箭头所示),假设第一预旋喷嘴5的初始状态的中轴线为静子锥面法线
(如图4所示的B所示),首先将第一预旋喷嘴5以过中轴线的静子锥面母线(如图4所示的C所
示)为转轴进行顺时针旋转,旋转角度为α,α的可调范围为10°~85°,然后将第一预旋喷嘴5
以静子锥面法线为转轴进行逆时针旋转,旋转角度为β,β的可调范围为0°~90°,从而得到
第一预旋喷嘴5的空间角,即每个第一预旋喷嘴5的空间角度为静子锥面法线以静子锥面母
线为转轴顺时针旋转α,再以静子锥面法线为转轴逆时针旋转β得到;第二预旋喷嘴7的空间
角度的确定方法与第一预旋喷嘴5的空间角度的确定方法类似,在此不做赘述,即每个第二
预旋喷嘴7的空间角度为静子鼓筒面法线以静子鼓筒面母线为转轴顺时针旋转α,再以静子
鼓筒面法线为转轴逆时针旋转β得到;其中,10°≤α≤85°,0°≤β≤90°;
示的流道内向下的箭头)冷却锥壁下半部分。锥壁腔内的冷却气流被分成两路,每路冷却气
流在流道内的流通距离显著缩短,风阻做功量大幅降低,因此两路冷却气流都不会产生过
高的风阻温升,与传统冷却方案由于流通距离过长而产生较大熵产进而影响锥壁下半部分
及锥壁腔下游部件的冷却效果相比,可以改善对锥壁的冷却效果,尤其可以改善对锥壁下
半部分及锥壁腔下游部件的冷却效果。这打破了传统引气方案中由于流通距离过长而产生
较大熵产进而影响锥壁下半部分及锥壁腔下游部件冷却效果的束缚,最终可使锥壁获得较
为良好的整体冷却效果。并且,径向内流的气流冷却锥壁下半部分后与静子鼓筒面上的各
第二预旋喷嘴7引入的少量新鲜冷气掺混,冷却品质可以得到一定的改善后再向下游流通,
继续对锥壁腔下游部件(包括下游篦齿元件3和下游流道8)进行冷却,这样,能够进一步改
善下游部件的冷却效果。通过流热耦合数值计算验证可知,上述冷却方案较传统冷却方案
相比,锥壁下半部分及篦齿元件3处的最高温降可以达到150K;
证整个锥壁的冷却效果均衡,可以设计各第一预旋喷嘴5的孔径大于各第二预旋喷嘴7的孔
径。
孔径与第二预旋喷嘴的孔径之比并非局限于1.3:1,可以根据实际情况调整第一预旋喷嘴
的孔径与第二预旋喷嘴的孔径之比,在此不做限定。
制在1.3mm~4mm范围,在第一预旋喷嘴的孔径与第二预旋喷嘴的孔径之比和第一预旋喷嘴
的孔径确定之后,即可确定第二预旋喷嘴的孔径。
一预旋喷嘴。当然,第一预旋喷嘴的数量并非局限于此范围,可以根据锥壁腔的类型和所需
冷却效果等因素调整第一预旋喷嘴的数量,在此不做限定。
第二预旋喷嘴。当然,第二预旋喷嘴的数量并非局限于此范围,可以根据锥壁腔的类型和所
需冷却效果等因素调整第二预旋喷嘴的数量,在此不做限定。
面和静子鼓筒面开设两种孔径的预旋喷嘴,在引气总流量不变的情况下,不仅能够实现冷
却气流流量的合理分配和冷却部位的合理配置,从而实现精准冷却,还能缩短冷却气流在
流道内的流通距离,显著降低转子对冷却气流的风阻做功量,降低气流熵产,提高冷气品
质,并且,还可以在保证锥壁获得全面良好的冷却状态下,对流出锥壁腔的气流的冷却品质
进行一定的改善,使锥壁腔的下游部件获得更好的冷却效果。本发明符合空气系统流路的
低熵产设计理念,可以广泛应用在先进航空发动机空气系统的冷却方案设计中。
具体实施与本发明提供的上述分流冷却的航空发动机压气机后轴径锥壁腔的具体实施类
似,在此不做赘述。
的航空发动机压气机的具体实施类似,在此不做赘述。
之内,则本发明也意图包含这些改动和变型在内。