废气净化用催化剂及其制造方法转让专利
申请号 : CN202080006589.X
文献号 : CN113164945B
文献日 : 2022-03-18
发明人 : 永井祐乔 , 秋田真吾 , 栗原广树 , 远藤庆德
申请人 : 三井金属矿业株式会社
摘要 :
权利要求 :
1.一种废气净化用催化剂,其具备基材和设置于该基材的催化剂部,所述催化剂部具有多个空隙,
所述基材具有:
流入侧室,其具有废气流通方向的流入侧开口且流出侧封闭的空间;
流出侧室,其具有废气流通方向的流入侧封闭且流出侧开口的空间;以及多孔质的分隔壁,其分隔该流入侧室和该流出侧室,在所述分隔壁中的面对所述流入侧室的面和/或面对所述流出侧室的面设置有所述催化剂部,
在与废气流通方向正交的截面中,相对于在所述分隔壁上存在的所述催化剂部的表观
1/2
面积,满足式:L/{2(πS) }≤1.1的所述空隙的面积的总和的比例为3%以上且10%以下,其中,L为所述截面中的所述空隙的周长,S为所述截面中的所述空隙的面积。
2.根据权利要求1所述的废气净化用催化剂,其中,在所述分隔壁上存在且满足所述式的空隙的圆换算直径的平均值为1μm以上且60μm以下。
3.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,在所述分隔壁上存在的所述催2
化剂部中,满足所述式的空隙的数量的平均值为如下值:相对于催化剂部的截面的每1mm表观面积为50个以上且500个以下。
4.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,所述催化剂部中的以ZrO2量计的锆元素的氧化物换算的含量为60质量%以下。
5.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,所述催化剂部中的以CeO2量计的铈元素的氧化物换算的含量相对于以ZrO2量计的锆元素的氧化物换算的含量的质量比为
0.2以上。
6.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,所述催化剂部中的以ZrO2量计的锆元素的氧化物换算的含量相对于以Al2O3量计的铝元素的氧化物换算的含量的质量比为
4.0以下。
7.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,所述催化剂部中的以ZrO2量计的锆元素的氧化物换算的含量和以CeO2量计的铈元素的氧化物换算的含量的总量相对于以Al2O3量计的铝元素的氧化物换算的含量的质量比为6.0以下。
8.根据权利要求1或2所述的废气净化用催化剂,其中,所述催化剂部在从废气流通方向的上游端起至向下游侧20mm为止的范围的至少一部分中具有第一催化剂部,所述第一催化剂部形成于所述分隔壁的面对所述流入侧室的面;
和/或
所述催化剂部在从废气流通方向的下游端起至向上游侧20mm为止的范围的至少一部分中具有第二催化剂部,所述第二催化剂部形成于所述分隔壁的面对所述流出侧室的面。
9.根据权利要求8所述的废气净化用催化剂,其中,所述第一催化剂部的废气流通方向上的长度为所述催化剂的总长度的10%以上且80%以下,
所述第二催化剂部的废气流通方向上的长度为所述催化剂的总长度的30%以上且90%以下。
10.一种废气净化用装置,其是沿着废气流通方向配置2个以上的废气净化用催化剂的废气净化用装置,作为从上游侧起第二个及以后的催化剂,使用权利要求1 9中任一项所述~
的废气净化用催化剂。
说明书 :
废气净化用催化剂及其制造方法
技术领域
背景技术
耗率低且输出高,但与以往的端口喷射式发动机相比,废气中的颗粒状物质(Particulate
Matter、以下也称为“PM”。包含煤烟子)的排放量为5~10倍以上。为了应对与该PM排放有关
的环境管控,要求在搭载有GDI等汽油发动机的车辆中也如搭载有柴油发动机的车辆那样
地设置具有PM捕集能力的过滤器(Gasoline Particulate Filter、以下也称为“GPF”。)。
烃(HC)等的净化的过滤器催化剂。
上的催化剂层,前述催化剂层包含载体和金属催化剂,在前述催化剂层的截面的电子显微
镜观察图像中,将前述催化剂层设为 100%时,圆当量直径大于5μm的大细孔占据45%以
上。
发明内容
优异,但GPF的过滤器基材由于分隔壁的气孔率高,因此与催化剂层形成在过滤器基材的分
隔壁内(In‑wall)相比,存在与催化剂层的密合性降低而容易剥离的倾向。进而,GPF无论是
In‑wall还是On‑wall 均存在PM捕集性能与抑制压力损失(压损)的性能之间的兼顾的课
题。
离的构成尚未进行研究。
规定范围,能够解决前述课题。
表观面积,满足式:L/{2(πS) }≤1.1(L为前述截面中的前述空隙的周长,S为前述截面中
的前述空隙的面积)的前述空隙的面积总和的比例为3%以上且10%以下。
和/或面对前述流出侧室的面,所述造孔剂的90%以上为L/{2(πS) }≤1.05的真圆度、且
热分解开始温度为200℃以上;以及
法制造前述废气净化用催化剂的方法。
附图说明
具体实施方式
基材通常如图1所示那样地具有柱状,以柱状的轴向与废气流通方向X大致一致的方式配置
于内燃机的排气路径。图1例示出外形为圆柱形状的基材。其中,针对基材整体的外形,可以
采用椭圆柱形、多棱柱形来代替圆柱形。
且具有该流通方向X的流入侧封闭且流出侧开口的空间。
流入侧端部被密封部25封闭,位于下游侧端部 R2的废气流出侧端部开口。流入侧室21和流
出侧室22能够从开口端部(以下也称为“开口部”)流通气体、液体等,在封闭的密封部24和
密封部25处,废气的流通被阻断。流入侧室21和流出侧室22是沿着基材11的轴向延伸的有
底筒状的空间。与基材11的轴向正交的截面中的流入侧室21和流出侧室22的截面形状可以
是正方形、平行四边形、长方形、梯形等矩形;三角形、六边形、八边形等多边形;圆形、椭圆
形等各种几何学形状。
体能够通过的多孔质结构。作为分隔壁23的厚度,例如优选为150μm~400μm。流入侧室21与
流出侧室22之间的分隔壁23的厚度不固定的情况下,“厚度”是指最薄部分的厚度。
向正交的面体的面积。
层14”),其至少设置于分隔壁23的面对流入侧室21的面之中的废气流通方向X的上游侧;以
及层状的第二催化剂部15(以下也称为“第二催化剂层15”),其设置于分隔壁23的面对流出
侧室22的面之中的至少废气流通方向X的下游侧。从PM捕集性能、废气净化性能的观点出
发,第一催化剂层14优选形成于从废气流通方向的上游端起至向下游侧 20mm为止的范围
的至少一部分中。从PM捕集性能、废气净化性能的观点出发,第二催化剂层15优选形成于从
废气流通方向的下游端起至向上游侧 20mm为止的范围的至少一部分中。以下,也将催化剂
部记作“催化剂层”,但以下提及的“催化剂层”属于第一催化剂层14和第二催化剂层15中的
任意者均可。需要说明的是,废气净化用催化剂的废气流通方向X的长度通常为50mm以上且
200mm以下。
因,可以考虑以下的事项。
剂,因此,未进入分隔壁中的细孔内而是与分隔壁表面接触存在的情况较多。在催化剂10的
前述截面中,与针状、矩形状等其它形状的空隙相比,圆状空隙与分隔壁(基材)的接触点
少。此外,给催化剂 10的前述截面带来圆状空隙的球状造孔剂的每单位体积的表面积小,
与针状的造孔剂相比不易在浆料中聚集,因此,抑制在催化剂层中形成巨大的空隙。从这些
观点出发,在催化剂10的前述截面中存在一定量的圆形空隙有助于抑制催化剂层的剥离。
因此,在催化剂10的前述截面中存在一定量的圆状空隙的催化剂层既能够抑制压损,又能
够高效地抑制催化剂层与分隔壁(基材) 的剥离。即,本实施方式的催化剂10通过在催化剂
10的前述截面中存在空隙而发挥出抑制压损这一与以往的空隙相同的作用效果,并且,通
过使空隙的形状为圆形而进一步发挥出能够高效地抑制由空隙引起的催化剂层与分隔壁
(基材)的剥离这一作用效果。本发明的效果尤其在既维持高捕集性能又在催化剂层中设置
空隙来抑制压损的需求高的GPF用途中是有效的。
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L/{2(πS) }≤1.1(L为前述截面中的前述空隙的周长,S为前述截面中的前述空隙的面积)
的前述空隙的面积总和的比例(以下也称为“圆形空隙率”)优选为3%以上且10%以下。
空隙。需要说明的是,在基于图像处理来测定圆形空隙率的情况下,近似正圆状的空隙的圆
换算直径优选为1μm以上。因此,圆形空隙率具体优选为满足前述式子且圆换算直径为1μm
以上且60μm以下的空隙的面积总和的比例。此处,圆换算直径是指将空隙视作相同面积的
圆时的直径。
分隔壁上的催化剂层中的圆形空隙率优选为3%以上且10%以下、更优选为4%以上且8%
以下、进一步优选为5%以上且7%以下。
中进行观察。例如,圆形空隙率的测定方法如下所示。
流通方向X整体的长度。在与废气流通方向正交的平面(参照图3的(b))中,废气净化用催化
剂10中的圆柱状样品S的穿通位置没有特别限定。如图3的(b)那样,优选的是:在前述平面
中,前述穿通部分的中心轴位于从基材的中心C朝向径向外侧距离其径向长度为 10%~
70%的位置处时,能够从1个催化剂中采取多个圆柱状样品S,从这一点出发是优选的。需要
说明的是,前述平面中的基材的中心设为将横切前述平面中的基材外形的最大线段进行两
等分的点。此外,前述径向长度设为前述最大线段的二分之一。
位置、或者自样品的X方向的下游端起10mm以内且不与密封部24重叠的下游侧的位置,则容
易观察第一催化剂层或第二催化剂层的截面。但是,可以将样品S的X方向中央部分用作观
察面。这些观察面通过用与X方向正交的截面切断而使其露出。对观察面进行树脂的包埋和
研磨。需要说明的是,从样品的处理容易度等出发,观察样品的厚度(X方向长度) 优选设为
10mm。图3的(c)中,示出获得用于对距离废气流通方向X上的上下游侧的各端部分别为10mm
的位置t和b进行观察的两个样品(图3的(c)的 T和B)、以及用于对废气流通方向X上的中心
位置m进行观察的样品(图3的 (c)的M)的例子。
15kV~25kV)。作为用于确定分隔壁上的催化剂层的范围的基材成分和催化剂层成分,只要
通过将废气净化用催化剂10中的基材和催化剂层分别供于荧光X射线分析等来进行确定即
可。例如,基材包含堇青石时,作为基材成分,观察Si或Mg的分布。作为催化剂层成分,可列
举出例如Al、Ce、Zr、Pt、Pd、Rh等。在与EPMA映射相同的倍率下,利用扫描型电子显微镜
(SEM)对同一样品的相同位置进行图像拍摄,且与之前的 EPMA映射图像进行对比,由此确
定SEM图像上的催化剂层成分的分布范围和分隔壁成分的分布范围。根据分隔壁成分的分
布范围的外缘,例如图4所示地确定分隔壁上的催化剂层的“暂定性边界线”。SEM观察的加
速电压优选设为10kV~15kV。
图像选择催化剂层的外缘(与分隔壁相反一侧的外缘)遍及观察图像的长度方向(观察图像
为正方形时是其一边的方向) 的整体且沿着该长度方向延伸的图像。不选择例如因催化剂
层的外缘在观察图像的长度方向的途中发生弯曲而仅在观察图像的长度方向的一部分存
在催化剂层的图像。这是因为:这种弯曲部位的废气透过性低,对压损的贡献小。
异来规定催化剂层中的与分隔壁相反一侧的外缘。这些外缘例如图4所示,被规定为“暂定
性边界线”。作为颜色差异的例子,可列举出:催化剂层和基材为白色或灰色,与此相对,除
它们之外的部分呈现黑色的图4和图5的例子。“暂定性边界线”可利用后述边界线描绘用的
图像处理软件来规定,选择阈值的设定也可以设在与后述相同的范围内。“暂定性边界线”
用于规定后述分区宽度且暂定性地规定近似正圆状的空隙,不用于催化剂层面积的测定。
积)和L(空隙的周长),判断圆换算直径是否符合1μm以上且60μm以下和前述式子L/{2(πS) }
≤1.1。用于确定各空隙的形状的图像处理可以利用边界线描绘用的图像处理软件来进行,
作为边界线描绘用的图像处理软件,可以使用例如Pictbear(提供方:Fenrir公司)。作为选
择阈值,例如,以明确的空隙部位的颜色作为基准而优选为20以上且40以下。明确的空隙部
位的颜色是指除催化剂层的构成成分和基材之外的部分的颜色,如图 4和图5所示,通常为
黑色。各空隙的外周优选使用20个点以上来描绘。进行边界线描绘后的空隙的周长L和面积
S的计算可以使用图像分析软件,具体而言,可以使用Image J(公共域)、Photoshop(提供
方:Adobe Systems Incorporated)或Area Q(提供方:ESTECH公司)。在利用上述“暂定性边
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界线”而分区的分隔壁上的催化剂层中,针对包含其整体且满足L/{2(πS) }≤1.1、且圆
换算直径为1μm以上且60μm以下的空隙各自的面积,利用20 个视野的量来进行测定。针对
它们的全部,分别测定圆换算直径。接着,例如图5所示,以与所得圆换算直径的中值粒径相
同的宽度(以下也称为“分区宽度”),在催化剂截面的SEM像中划出多条与催化剂层的厚度
方向平行的直线(以下也称为“分区线”)。20个视野是指:在利用“暂定性边界线”而分区的
分隔壁上的催化剂层中具有至少一个包含其整体,并且圆换算直径为1μm以上且60μm以下、
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并且满足L/{2(πS) }≤1.1的空隙的视野,不包括不具有这种空隙的视野。此外,在某一观
察图像中,假设在分隔壁的两面上分别形成有催化剂层,两个催化剂层均含有1个以上的圆
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换算直径为 1μm以上且60μm以下并且满足L/{2(πS) }≤1.1的空隙时,使用两个催化剂层
之中的面积(被观察图像的端部边缘和暂定性边界线包围的面积)较大的催化剂层的相关
测定结果,针对另一个催化剂层,设为测定对象外。
EPMA映射的分隔壁成分的分布范围的外缘与分区线的交点用直线连结而得的选段设为用
于划分分隔壁与催化剂层的边界的线段(以下,与上述“暂定性边界线”加以分区,也称为
“分隔壁边界线”)。在与分隔壁相反的一侧,将根据上述颜色差异而判别的催化剂层的端部
边缘与分区线的交点用直线连结而得的选段设为用于划分催化剂层与其外部的边界的线
段(以下,与上述“暂定性边界线”加以区分,也称为“催化剂层边界线”)。
观面积。
的区域)。像这样,随着重新确定分隔壁上的催化剂层区域,代替在上述(2)中确定的“暂定
性边界线”内,重新确定包括在新的“表观面积”的区域内、圆换算直径为1μm以上且60μm以
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下、并且满足前述式子L/{2(πS) }≤1.1的空隙及其面积。此时,进行在上述分区宽度的确
定处理中未进行的以下近似处理(参照图6)。
积,针对不符合L/{2(πS) }≤1.1的大致圆状的空隙,如下那样地进行处理。相对于除突起
部分或缺损部分之外的周长(图6的(a)的实线长度),将它们的两端连结而成的虚线长度
(图6的(a)的虚线长度) 的比率为30%以下时,将被该虚线和实线包围的范围视作空隙。针
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对被虚线和实线包围的面积和这些线段的合计即周长,判断是否符合L/{2(πS) } ≤1.1,
在符合的情况下,将被该实线和虚线包围的部分视作该空隙的形状,代入圆形空隙率的计
算中。将针对α和β如上那样地观察得到的假设空隙形状示于图6的(b)。另一方面,前述比率
超过30%时,不进行上述处理,如以往那样地求出面积和周长,判定是否符合前述式子L/{2
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(πS) }≤1.1。如图6的(a)的γ和δ那样,针对因分隔壁边界线、催化剂层边界线或前述长
度方向最外侧的2条分区线而部分缺损的空隙,根据空隙中的除边界线之外的周长(实线长
度)和空隙中的边界线部分(虚线长度),进行与α和β相同的处理。此外,针对因分区线而部
分缺损的空隙,也进行与α和β相同的处理。
相对于分隔壁上的催化剂层的表观面积之比。在各视野中分别算出该比,以20个视野的量
的平均值的形式求出圆形空隙率。需要说明的是,随着上述区域的重新确定,在某个视野
中,在“表观面积”的区域内变得不存在具有1μm以上且60μm以下的圆换算直径的近似正圆
状的空隙时,针对新的其它视野,画出基于之前求出的分区宽度的分区线,且使用EPMA观察
图像并按照之前叙述的步骤来确定“表观面积”的区域。然后,求出在“表观面积”的区域中
存在1个以上的具有1μm以上且60μm以下的圆换算直径的近似正圆状的空隙的20个视野的
平均值。
察废气流通方向X上的不同位置的多个观察面时,在圆形空隙率因观察面而异的情况下,只
要某一观察面中的圆形空隙率满足前述范围,就视作符合本发明。这针对后述圆换算直径、
2
每1mm 的近似正圆状空隙数和相对于分隔壁厚度的催化剂部厚度也是同样的。进而,更优
选为以下的(A)或(B)的方式。
侧的位置的观察面中任一者的20个视野进行观察时,圆形空隙率满足前述范围。
为5%以上且8%以下。
抑制剥离、抑制压损、有助于PM捕集性能的圆形空隙率的测定。从抑制剥离、抑制压损、进一
步提高PM捕集性能的观点出发,前述圆换算直径的平均值优选为5μm以上且50μm以下、更优
选为10μm 以上且30μm以下。圆换算直径的平均值可如下获得:在每个视野中求出具有1μm
以上且60μm以下的圆换算直径的近似正圆状的各个空隙的圆换算直径的平均值,并将各视
野的平均值用最终用于求出圆形空隙率的20个视野的量加以平均。
2
PM捕集性能和抑制剥离的观点出发优选为500个以下。从这些观点出发,前述每1mm表观面
积中的具有1μm以上且60μm以下的圆换算直径的近似正圆状的空隙的平均数更优选为100
2
个以上且400个以下、进一步优选为150个以上且350个以下。催化剂层的每1mm表观面积中
的具有1μm以上且60μm以下的圆换算直径的近似正圆状的空隙的平均数是最终用于求出圆
形空隙率的20个视野的量的平均值。
隔壁上的催化剂层的平均厚度相对于分隔壁的平均厚度更优选为10%以上且20%以下、进
一步优选为12%以上且20%以下。需要说明的是,分隔壁上的催化剂层的平均厚度通过一
个观察图像中的分隔壁上的催化剂层的表观面积除以该观察图像中的长度方向的最外侧
的2条分区线之间的距离来求出。此外,分隔壁的平均厚度通过一个观察图像中的被分隔壁
的一个外缘(上述分隔壁边界线)和分隔壁的另一个外缘(利用与上述分隔壁边界线相同的
方法来画出)以及观察图像中的长度方向的最外侧的2条分区线包围的部分的面积除以该
观察图像中的长度方向的最外侧的2条分区线之间的距离来求出。如此操作,求出各视野中
的分隔壁上的催化剂层的厚度相对于分隔壁的厚度的比率。针对各视野的厚度比率,求出
最终用于求出圆形空隙率的20个视野中的平均值,作为前述比率。此外,从PM捕集性能和抑
制压损的观点出发,分隔壁的厚度优选为200μm~270μm,更优选为 210μm~260μm。
剂,并适当调整造孔剂的量、造孔剂的粒径、浆料中的金属氧化物的颗粒的粒径、金属氧化
物的组成即可。近似正圆状空隙数也相同。
观点出发,在形成有第一催化剂部14的部分的基材的每1L体积中优选为10g以上,尤其是更
优选为20g以上。关于第一催化剂部14的质量,以干燥后的质量计,从压力损失降低的观点
和高速运转时的废气净化性能的提高等观点出发,在形成有第一催化剂部14的部分的基材
的每 1L体积中优选为80g以下,更优选为60g以下。第二催化剂部15的质量根据催化活性成
分的量来控制即可,以干燥后的质量计,从PM捕集率提高等观点出发,在形成有第二催化剂
部15的部分的基材的每1L体积中优选为20g以上,更优选为30g以上。关于第二催化剂部15
的质量,以干燥后的质量计,从压力损失降低的观点和高速运转时的废气净化性能的提高
等观点出发,在形成有第二催化剂部15的部分的基材的每1L体积中优选为80g以下、更优选
为60g 以下。
中的基材的体积是指通过“基材的表观体积×第一催化剂部14的X方向的长度L1/基材11的
X方向的长度L”而求出的体积。同样地,形成有第二催化剂部15的部分中的基材的体积是指
通过“基材的表观体积×第二催化剂部15的X方向的长度L2/基材11的X方向的长度L”而求
出的体积(针对L、L1和L2的符号,参照图2)。
化剂层中的源自细孔的细孔直径为5~500nm的细孔容积优选在 0.020cm/g~0.20cm /g的
范围内。作为上述细孔容积的测定方法,可以使用例如基于JIS R 1655:2003的压汞法,作
为测定方法,可以使用株式会社岛津制作所制的AUTOPORE IV9520。
化性能的观点出发,第一催化剂层14 和第二催化剂层15所包含的催化活性成分各自独立
地优选为选自铂(Pt)、钯(Pd)、铑(Rh)中的至少1种。催化剂部含有第一催化剂层14和第二
催化剂层15时,两个催化剂部的催化活性成分可以相同,也可以互不相同,第二催化剂层15
中,作为催化活性成分,优选含有除第一催化剂层14所含的催化活性成分之外的催化活性
成分。例如,第一催化剂层14含有选自铂(Pt)、钯(Pd)和铑(Rh)中的贵金属且第二催化剂层
15含有选自铂(Pt)、钯(Pd)、铑(Rh)中的除了第一催化剂层14所含有的贵金属之外的贵金
属时,从能够高效地净化NOx、CO、HC之类的废气有害成分的观点出发是特别优选的。尤其
是,从提高NOx净化性能的观点出发,更优选为第一催化剂层14和第二催化剂层15中的任一
者含有铑(Rh),尤其是,进一步优选第一催化剂层14 含有铑(Rh)。
包含相同的催化活性成分,也可以包含不同的催化活性成分,优选包含不同的催化活性成
分。若如此设置,则既能够避免在一层中含有多个催化活性成分的情况下发生的催化剂性
能的降低,又能够在提高 PM捕集率的同时实现NOx、HC、CO的平衡良好的净化。
些下层15A和上层15B彼此具有不同的催化活性成分。
中,在全部成分量中分别优选为0.001质量%以上且25 质量%以下、更优选为0.01质量%
以上且20质量%以下、最优选为0.05质量%以上且15质量%以下。
属量来进行测定。
化物颗粒。作为构成金属氧化物颗粒的金属氧化物,具体而言,可列举出作为储氧成分(以
下也称为“OSC材料”)的无机氧化物、除储氧成分之外的无机氧化物。在催化剂部中,优选作
为储氧成分的无机氧化物的颗粒和除储氧成分之外的无机氧化物的颗粒这两者负载有催
化活性成分。
金属氧化物颗粒负载有催化活性成分可通过根据例如利用EDS对废气净化用催化剂10的截
面进行分析而得到的元素映射,确认金属氧化物成分和催化活性成分存在于相同区域,从
而判断金属氧化物颗粒“负载”有催化活性成分。
CeO2与ZrO2的固溶体)、铁氧化物、铜氧化物。在它们的基础上,从热稳定性的观点等出发,优
选使用除Ce之外的稀土元素的氧化物。作为除Ce之外的稀土元素的氧化物,可列举出Sc2O3、
Y2O3、La2O3、 Pr6O11、Nd2O3、Sm2O3、Eu2O3、Gd2O3、Tb4O7、Dy2O3、Ho2O3、Er2O3、Tm2O3、Yb2O3和Lu2O3。
之外的稀土元素的氧化物。
量%以下,特别优选为30质量%以上且65质量%以下。
还分别包含构成氧化铈‑氧化锆复合氧化物的Ce的CeO2换算量和构成该复合氧化物的Zr的
ZrO2换算量。这些CeO2量和 ZrO2量可通过例如利用ICP‑AES来测定将催化剂层全部溶解而
得到的溶液中的Ce和Zr的量,并进行氧化物换算来进行测定。
的Ce和Zr的量来测定。
是,从耐热性优异的观点出发,优选使用氧化铝。
例如,铝元素的氧化物换算的含量(Al2O3量)可通过例如利用ICP‑AES来测定将催化剂层全
部溶解而得到的溶液中的铝的量,并进行氧化物换算来进行测定。
的量来测定。
况下,可以是仅第一催化剂层14和第二催化剂层 15中的一者、例如仅第一催化剂层14或仅
第二催化剂层15符合以下构成,也可以是两者符合以下构成。优选的是:第一催化剂层14和
第二催化剂层15中的任一催化剂层中实现了以下的构成。此时,另一个催化剂层的组成可
以超过下述的各上限或小于下述的各下限。
为0.4以上。
为3.0以下。
CeO2量)/Al2O3量)优选为6.0以下、更优选为5.0 以下、最优选为4.0以下。
14主要存在于分隔壁23的表面是指:在设置有第一催化剂层14的基材11的截面中,存在于
基材11的分隔壁23表面的第一催化剂层14的质量多于存在于分隔壁23内部的第一催化剂
层14的质量。例如,通过针对设置有第一催化剂层14的分隔壁的截面,利用扫描型电子显微
镜(日本电子公司制的“JEM‑ARM200F”)进行观察,且利用能量色散型X射线分析 (EDS:
Energy dispersive X‑ray spectrometry)进行分析,对仅存在于基材的元素(例如Si、Mg
等)与仅存在于催化剂层的元素(例如Ce、Zr等)的边界进行线性分析;利用电子显微分析仪
(EPMA)进行分析的方法等,能够确认其主要存在于表面。同样地,第二催化剂层15优选主要
存在于分隔壁23的表面,而不是分隔壁23的内部。
优选为30%~60%。此外,从在降低压力损失的同时提高PM的捕集性能的观点出发,第二催
化剂层15的X方向的长度L2(参照图2)优选为基材11的X方向的长度L的30%~90%,更优选
为50%~80%。需要说明的是,第一催化剂层14优选从废气流通方向的上游侧端部形成,第
二催化剂层15优选从下游侧端部形成。
L=1.05以上、更优选为1.10以上。
界,并分别测量第一催化剂层14和第二催化剂层15的长度。此时,优选的是:针对例如废气
净化用催化剂10的任意10处,测量第一催化剂层14和第二催化剂层15的长度,求出其平均
值作为第一催化剂层14 和第二催化剂层15的长度。通过目视无法判断第一催化剂层14、第
二催化剂层15、下层15A和/或上层15B在废气流通方向上的边界时,可以分析废气净化用催
化剂中的沿着废气流通方向的多个(例如8~16处)位置的组成,并基于各部位的催化活性
成分的浓度来进行确定。各部位的催化活性成分的浓度可通过例如荧光X射线分析(XRF)、
ICP发射光谱分析(ICP‑AES)来求出。
向的下游侧端部R2向上游侧延伸来形成。进而,第二催化剂层15如后所述,在第二催化剂层
15具有下层15A和上层15B的情况下,下层15A和上层15B优选从基材11的X方向的下游侧端
部R2向上游侧延伸来形成。
和/或面对前述流出侧室的面,所述造孔剂的90%以上具有L/{2(πS) }≤1.05的真圆度、
且热分解开始温度为200℃以上;以及
形空隙率的废气净化用催化剂10。此处提及的真圆度基于通过SEM进行的观察来测定。观察
样品如下获得:相对于粘贴有碳胶带的SEM样品台,使附着于棉棒的粉末样品从上部落下
后,用喷气枪吹落多余的粉末。作为喷气枪的吹附条件,可列举出从隔开10cm的位置吹附1
秒钟的5个大气压(表压)的空气,但不限定于此。
个造孔剂的SEM像,求出SEM像的外形具有“L/{2(πS) }≤ 1.05的真圆度”的造孔剂的比
例。
高的空隙能够残留在催化剂部中,能够顺利地制造具有前述圆形空隙率的废气净化用催化
剂10。造孔剂在大气中的热分解开始温度更优选为230℃以上、特别优选为250℃以上。从焙
烧时造孔剂可靠地消失的观点出发,热分解开始温度的上限优选为550℃以下,更优选为
500℃以下。关于热分解温度,例如在大气气氛下从室温升温至500℃为止,测定热分解行
为。升温速度可以设为例如5℃/分钟~20℃/分钟。热分解开始温度设为下述交点:经过试
验加热开始前的质量的与横轴平行的线与以分解曲线中的拐点间的斜率达到最大的方式
划出的切线之间的交点。在以下的实施例中,将大气中的热分解开始温度简写为“热分解开
始温度”。
D10)/D50的值优选为0.1以上且1.1以下。(D90‑D10) /D50的值(以下也称为“单分散度”)成
为造孔剂的粒度分布的尺度,单分散度的值越小则粒度分布变得越集中。粒度分布集中的
造孔剂的交联度高,因此,从由热膨胀导致的焙烧时的造孔剂的变形少的观点出发更为优
异,容易获得上述圆形空隙率。从该观点出发,造孔剂的前述单分散度更优选为0.7 以下、
特别优选为0.3以下。从获得上述圆换算直径的空隙的观点出发,造孔剂的D50优选为5μm以
上且50μm以下、更优选为10μm以上且30μm以下。此外,从单分散度的观点出发,造孔剂的D90
优选为8μm以上且60μm以下、更优选为15μm以上且40μm以下。从相同的观点出发,D10优选为
2μm以上且 40μm以下、更优选为5μm以上且20μm以下。前述单分散度、粒径可使用激光衍射/
散射式粒径/粒度分布测定装置、例如MICROTRAC‑BEL公司制的 MICROTRAC HRA、
MICROTRAC3000系列等进行测定。例如,可如下那样地进行测定。即,使用激光衍射粒径分布
测定装置用自动试样供给机 (MICROTRAC‑BEL公司制的“Microtorac SDC”),将造孔剂颗粒
投入至水性分散介质中,在40%的流速中照射360秒钟的40W超声波后,使用激光衍射散射
式粒度分布计(MICROTRAC‑BEL公司制的“MICROTRAC MT3300EXII”)进行测定。测定条件如
下:“颗粒折射率”设为1.5、“颗粒形状”设为真球形、“溶剂折射率”设为1.3、“置零”设为30
秒、“测定时间”设为30秒,作为两次测定的平均值来求出。作为水性分散介质而使用纯水。
0.05g/g以下、以丙酮计优选为0.7g/g以下、以2‑甲氧基乙醇计优选为0.15g/g以下、以甲苯
计优选为0.15g/g以下。
粒、交联聚(甲基)丙烯酸酯颗粒等。作为交联聚(甲基)丙烯酸酯颗粒,可列举出交联聚(甲
基)丙烯酸甲酯颗粒、交联聚(甲基)丙烯酸丁酯颗粒等。
量%以上且30质量%以下、最优选为10质量%以上且 25质量%以下。
氧成分的无机氧化物的颗粒和除储氧成分之外的无机氧化物的颗粒。
上、D90更优选为15μm以上。关于金属氧化物颗粒的粒径的上限,从提高催化活性成分的分
散性的观点出发,浆料中的金属氧化物颗粒的D50更优选为40μm以下、D90更优选为80μm以
下。
任意状态下是前述的优选下限以上或上限以下即可。金属氧化物颗粒的D50和D90可利用与
造孔剂的D50和D90相同的方法来测定。
金属氧化物颗粒,并将负载后的金属氧化物颗粒制成浆料。
列举出使基材11的废气流通方向上游侧浸渍于该浆料的方法。或者,为了涂布于面对流出
侧室的面,可列举出使基材11的废气流通方向下游侧浸渍于该浆料的方法。可以在该浸渍
的同时,从相反侧抽吸浆料。
焙烧温度为350~550℃。将浆料在焙烧前进行干燥时,干燥温度可优选地列举出40~120
℃。焙烧通常在大气中进行。
各种用途。此外,根据本实施方式,也可提供使用了这种废气净化用催化剂10的废气净化方
法。例如,通过将废气净化用催化剂10设置于汽油发动机、尤其是车辆的GDI发动机等内燃
机的排气路径,并用作GPF等,能够良好地净化来自汽油发动机的废气。尤其是,废气净化用
催化剂10在沿着废气流通方向配置两个以上的废气净化用催化剂的废气净化用装置中使
用时,优选用作从上游侧起第二个及以后的催化剂。作为其理由,是因为:在过滤器催化剂
的特性方面,涂覆浆料量受到制约,因此,若用作热负担高的第一个催化剂,则劣化容易加
剧,另一方面,通过设为第二个及以后的催化剂,能够良好地维持高净化性能和PM捕集性
能。
大气中测得。需要说明的是,以下提及的固体成分是不包括造孔剂在内的量。
氧化铝粉末以10:1的质量比进行混合,并在硝酸铑水溶液中浸渍。
以50℃浸渍48小时后的每1g聚合物的溶剂吸收量(g/g) 以乙醇计为0.02g/g、以丙酮计为
0.24g/g、以2‑甲氧基乙醇计为0.05g/g、以甲苯计为0g/g)、氧化铝溶胶、氧化锆溶胶和作为
液体介质的水混合,制备第一浆料。需要说明的是,真圆度的比例表示球状造孔剂的颗粒之
1/2
中的满足L/{2 (πS) }≤1.05的颗粒的个数基准的比例。在浆料的固体成分中,氧化铝溶
胶为3质量%、氧化锆溶胶为5质量%、Rh以金属换算计为0.3质量%。相对于浆料的固体成
分,造孔剂为10质量%。浆料中的金属氧化物的D50为8μm、 D90为22μm。成为原料的造孔剂
在真圆度测定时的SEM观察设为15kV的加速电压且600倍的观察倍率。
浸渗至硝酸钯水溶液中。
以50℃浸渍48小时后的每1g聚合物的溶剂吸收量(g/g) 以乙醇计为0.02g/g、以丙酮计为
0.24g/g、以2‑甲氧基乙醇计为0.05g/g、以甲苯计为0g/g)、氧化铝溶胶、该氧化锆溶胶和作
为液体介质的水进行混合,制备第二浆料。在浆料的固体成分中,氧化铝溶胶为3质量%、氧
化锆溶胶为3 质量%、Pd以金属换算计为4.0质量%。相对于浆料的固体成分,造孔剂为25
质量%。浆料中的金属氧化物的D50为8μm、D90为22μm。
的基材11。基材11中的流入侧端面的一个流入侧室21 的开口部的面积与流出侧端面的一
个流出侧室22的开口部的面积大致相同。
成分形成的层(焙烧前的第一催化剂部)。
的固体成分形成的下层。
分形成的上层的层叠体(焙烧前的第二催化剂部)。
单层的还原性催化剂层构成。另一方面,第二催化剂部15由在作为氧化性催化剂层的下层
15A的外表面形成作为还原性催化剂层的上层15B而得的层状结构。
表面。相对于形成有第一催化剂部14的部分的基材的体积,第一催化剂部14的质量以干燥
后的质量计为55g/L。废气净化用催化剂10的第二催化剂部15中的下层15A和上层15B在从
废气流通方向X的下游侧端部 R2起向上游侧至总长度L的70%为止的范围内形成于流出侧
室22侧的分隔壁 23的表面。相对于形成有第二催化剂部15的部分的基材的体积,质量以干
燥后计,下层15A为33g/L、上层15B为17g/L。
端部R1起至总长度L的25%下游为止的范围,并粉碎后,用硝酸和王水进行溶解。基于所得
样品,利用ICP‑AES(Thermo Fisher Scientific公司制的X系列)来测定第一催化剂层和第
二催化剂层的组成。其结果,第一催化剂层中的CeO2/ZrO2质量比为0.197、(CeO2+ZrO2)/
Al2O3质量比为5.03、ZrO2含有率为61.0(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为4.21。此外,第二催化
剂层中的CeO2/ZrO2质量比为0.51、(CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为3.25、 ZrO2含有率为43.6
(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为2.16。
料而不使用第一浆料地制造第二催化剂部15的上层 15B。除了这些点之外,与实施例1同样
操作,得到废气净化用催化剂10。
=250℃、真圆度的比例:90%、以50℃浸渍48 小时后的每1g聚合物的溶剂吸收量(g/g)以
乙醇计为0.04g/g、以丙酮计为 0.66g/g、以2‑甲氧基乙醇计为0.12g/g、以甲苯计为0.12g/
g)。
250℃、真圆度的比例:95%、以50℃浸渍48小时后的每1g聚合物的溶剂吸收量(g/g)以乙醇
计为0.03g/g、以丙酮计为0.43g/g、以2‑甲氧基乙醇计为0.08g/g、以甲苯计为0.02g/g)。此
外,将第一浆料和第二浆料中的造孔剂的量相对于固体成分设为50质量%。
对于固体成分变更为30质量%。进而,在第二催化剂层的形成中,不使用第二浆料而仅使用
第一浆料。除了这一点之外,与实施例1同样操作,得到废气净化用催化剂10。第一催化剂层
和第二催化剂层的组成中,CeO2/ZrO2质量比为0.87、(CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为6.15、ZrO2
含有率为38.5(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为3.29。
量%。进而,将第二浆料的造孔剂添加量相对于固体成分变更为10质量%。除了这一点之
外,与实施例1同样操作,得到废气净化用催化剂10。第二催化剂层的组成中,CeO2/ZrO2质量
比为0.20、 (CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为5.03、ZrO2含有率为61.0(质量%)、ZrO2/Al2O3质量
比为4.21。
10。第二催化剂层的组成中,CeO2/ZrO2质量比为0.53、 (CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为5.22、
ZrO2含有率为46.8(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为3.42。
10。第二催化剂层的组成中,CeO2/ZrO2质量比为0.48、 (CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为2.23、
ZrO2含有率为40.3(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为1.50。
层的组成中,CeO2/ZrO2质量比为0.24、 (CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为0.82、ZrO2含有率为
31.6(质量%)、ZrO2/Al2O3质量比为0.66。
除了这一点之外,与实施例1同样操作,得到废气净化用催化剂10。第二催化剂层的组成中,
CeO2/ZrO2质量比为0.24、 (CeO2+ZrO2)/Al2O3质量比为5.92、ZrO2含有率为56.1(质量%)、
ZrO2/Al2O3质量比为4.79。
为首测定表1所示的各种参数。取样方法与前述相同。样品观察面设为自废气流通方向X上
的上游侧端部和下游侧端部起分别为 10mm的位置,观察自上游侧端部起10mm的位置的观
察面中的10个视野和自下游侧端部起10mm的位置的观察面中的10个视野这合计20个视野。
样品与图3的(c)同样地设为自各观察面起朝向X方向内侧10mm的厚度部分。EPMA 映射的观
察倍率设为300倍、加速电压设为15kV(测定Al、Ba、Ce、La、 Mg、Si、Zr时)和25kV(测定Pd、
Rh、Pt时)。EPMA映射中的基材成分元素设为Si,催化剂层成分设为Ce和Zr。规定分区宽度时
的SEM的观察倍率设为与EPMA映射相同,加速电压设为15kV。边界线描绘软件使用
Pictbear,选择阈值以明确的空隙部位的颜色作为基准,设为30。将结果示于表1。需要说明
的是,在各实施例1~12中,第一催化剂部的10次圆形空隙率的平均值均为3.5%以上且
9.0%以下,第二催化剂部的10次圆形空隙率的平均值均为3.5%以上且8.0%以下。
500nm的细孔容积的结果,均在0.020cm/g~0.20cm/g的范围内。
同)的两端部分别切掉10mm的部分,使上游侧和下游侧的测定面露出。切出从上游侧测定面
起至30mm为止的部分即上游侧测定面样品(以下也称为“样品T”)以及从下游侧测定面起至
30mm为止的部分即下游侧测定面样品(以下也称为“样品B”)。剥离试验中,朝向沿着废气流
通方向成为水平的方向设置的样品T的上游侧测定面,利用喷气枪从距离该上游侧测定面
为10cm的位置吹附10秒钟的6个大气压(表压)的空气。对于样品B的下游侧测定面也实施同
样的处理。求出样品T和样品B各自的重量减少率(=(喷射前重量‑喷射后重量)/喷射前重
量×100(%)),并加以平均。若平均值小于3%则记作A,若为3%以上且小于6%则记作B,若
为6%以上且小于10%则记作C,若为10%以上则记作D。
下侧抽吸空气。求出自开始抽吸起10秒后的样品T 的上游侧测定面的空气压力与样品T的
下游侧端面的空气压力的差值来作为压损。
589秒起至1022秒为止的中速运转时、从运转开始1022 秒起至1477秒为止的高速运转时、
从运转开始1477秒起至1800秒为止的超高速运转时分别通过了废气净化用催化剂10的废
气中的PM颗粒数(PNcat)。进而,测定从发动机直接排放的PM颗粒数(PNall),利用下述式来
求出PM 捕集率。
损大。进而,使用了针状造孔剂的比较例3和4 中,空隙呈现针状,即使具有与实施例1~12
同等的压力损失和PM捕集性能,也容易剥离。