一种低温空气分离的装置和方法

摘要

本发明公开了一种低温空气分离的装置和方法，在低温精馏的二塔空分系统中，当将压力较高的液体空气流股，或从压力较高的一塔中抽出的富氧液空和纯液氮等流股，送入压力较低的二塔和/或储槽时，需要使用节流阀减压。通过节流阀后的液体流股由于闪蒸现象而形成气液混合流股。与现有技术中将气液混合流股的两相全部引入下游装置不同，本发明在节流后使用气液分离设备将气液混合流股分成气相和液相，液相全部送入二塔和/或储槽，气相根据需要将至少部分经旁通管路汇入污氮气。如此可以减小二塔的直径，使其满足运输需要，也可以回收蕴含在流股中的冷量，降低运行能耗。

权利要求

1.一种低温空气分离装置，其特征在于，包括：

a)至少在第一压力下操作的一塔和在相对较低的第二压力下操作的二塔，一塔和二塔通过热交换的方式联通，b)用来将进料空气加压、预冷、纯化，产生液体空气流股的主压缩机、空气预冷和纯化系统、主换热器及膨胀机，c)管道系统，所述管道系统包括将所述液体空气流股输送至一塔和/或二塔的管道，将一塔产生的富氧液空和贫液氮输送入二塔的管道，和/或将一塔产生的纯液氮输送入液氮储槽，以及将二塔产生的污氮气经主换热器复热的管道；

还包括在液体空气流股进入二塔前依次设置的第一节流阀和第一气液分离设备，将第一气液分离设备产生的液相引入二塔的管道和将第一气液分离设备产生的至少部分气相汇入污氮气的管道；

和/或在富氧液空进入二塔前依次设置的第二节流阀和第二气液分离设备，将第二气液分离设备产生的液相引入二塔的管道和将第二气液分离设备产生的至少部分气相汇入污氮气的管道。

2.如权利要求1所述的低温空气分离装置，其特征在于，还包括将所述液体空气和/或富氧液空和/或纯液氮进一步过冷的过冷器。

3.如权利要求2所述的低温空气分离装置，其特征在于，各气液分离设备的至少部分气相在污氮气进入过冷器换热之前汇入污氮气的管道。

4.如权利要求1所述的低温空气分离装置，其特征在于，各气液分离设备包含气液分离罐和/或管道。

5.如权利要求1所述的低温空气分离装置，其特征在于，在将各气液分离设备的至少部分气相汇入污氮气的管道上设置开关阀和/或控制阀。

6.一种采用如权利要求1所述的装置进行低温空气分离的方法，其特征在于，包括：a)提供至少在第一压力下操作的一塔和在相对较低的第二压力下操作的二塔，一塔和二塔通过热交换的方式联通，b)提供用来将进料空气加压、预冷、纯化，产生液体空气流股的主压缩机、空气预冷和纯化系统、主换热器及膨胀机，c)提供管道系统，所述管道系统包括将所述液体空气流股输送至一塔和/或二塔的管道，将一塔产生的富氧液空和贫液氮输送入二塔的管道，和/或将一塔产生的纯液氮输送入液氮储槽，以及将二塔产生的污氮气经主换热器复热的管道，在液体空气流股和/或富氧液空进入二塔前节流，并将节流后的流股分离成气相和液相，液相送入二塔，至少部分气相汇入污氮气的管道。

说明书

一种低温空气分离的装置和方法

技术领域

[0001] 本发明涉及低温空气分离领域，具体涉及低温空气分离的装置及方法。

背景技术

[0002] 采用低温精馏，将空气在空分塔中分离成氧气、氮气、液氧、液氮等产品是一种成熟的工艺。一般用双塔系统同时制备纯氧和纯氮产品。双塔系统是指通过热交换‑例如冷凝蒸发器联通的两个空分塔，两个空分塔既可以上下叠放，也可以并排放置。两个空分塔的运行压力不同，一塔在较高的第一压力，例如5.0～6.5Bar A下运行，二塔在较低的第二压力，例如1.1～1.5Bar A下运行。经过压缩、预冷、纯化、冷却的原料空气以基本上为液态的形态送入一塔和/或二塔。在压力较高的一塔中，较轻的氮上升到塔的顶部，较重的氧富集到塔的底部，从一塔中至上而下的各个位置分别抽取纯液氮、贫液氮和富氧液空等流股送入二塔作为回流液。由于二塔的压力显著低于一塔的压力，上述流股在进入二塔前需通过节流或膨胀的方式减压，而节流后的流股由于闪蒸现象，会从液态变为气液混合态。由于不论是气相，还是液相，都包含着待分离的组分，为了尽可能提高氧的提取率，常规作法是将两相都送入二塔精馏。精馏后在二塔的底部生成液态氧，在二塔的顶部生成污氮气。污氮气含有大量的冷量，通过换热冷却原料空气，复热后的污氮气可用作再生纯化系统，或直接排空。

[0003] 随着空分规模的增大，空分塔的尺寸也不断加大，而且双塔系统中一般是二塔的直径最大，并对运输产生限制。现有技术中，为了避免运输超限的空分塔，有时选择用若干个尺寸较小的空分塔精馏系统取代一个尺寸大的空分塔精馏系统，然而这样会增加设备的投资和占地面积；或者采取现场焊接组装空分塔，但是这种作法耗时耗人力，也很难保证空分塔的焊接质量。

[0004] 中国实用新型专利CN203927396U公开了一种液氧储罐闪蒸汽回收装置，将排放的液氧闪蒸汽化氧气回收到空气分离装置中进行重新利用，提高了空分装置原料气空气的含氧量，有效降低了氧气生产成本。

发明内容

[0005] 本发明所要解决的技术问题是1)在尽可能保证氧的提取率的情况下，减小空分塔的尺寸，使其满足运输的条件；2)降低空分塔运行的能耗。

[0006] 在一方面，本发明公开了一种低温空气分离装置，该装置包括：至少在第一压力下操作的一塔和在相对较低的第二压力下操作的二塔，一塔和二塔通过热交换的方式联通；用来将进料空气加压、预冷、纯化，产生液体空气流股的主压缩机、空气预冷和纯化系统、主换热器及膨胀机；以及管道系统，所述管道系统包括将所述液体空气流股输送至一塔和/或二塔的管道，将一塔产生的富氧液空和贫液氮输送入二塔的管道，和/或将一塔产生的纯液氮输送入液氮储槽，以及将二塔产生的污氮气经主换热器复热的管道；还包括在液体空气流股进入二塔前依次设置的第一节流阀和第一气液分离设备，将第一气液分离设备产生的液相引入二塔的管道和将第一气液分离设备产生的至少部分气相汇入污氮气的管道；和/或在富氧液空进入二塔前依次设置的第二节流阀和第二气液分离设备，将第二气液分离设备产生的液相引入二塔的管道和将第二气液分离设备产生的至少部分气相汇入污氮气的管道；和/或在一塔产生的纯液氮进入液氮储槽前依次设置的第三节流阀和第三气液分离设备，将第三气液分离设备产生的液相引入储槽的管道和将第三气液分离设备产生的至少部分气相汇入污氮气的管道。

[0007] 进一步地，上述装置还包括将所述液体空气和/或富氧液空和/或纯液氮进一步过冷的过冷器。

[0008] 进一步地，各气液分离设备的至少部分气相在污氮气进入过冷器换热之前汇入污氮气的管道。

[0009] 进一步地，上述装置中的各气液分离设备包含气液分离罐和/或管道。

[0010] 可选择地，上述装置中，在将各气液分离设备的至少部分气相汇入污氮气的管道上设置控制阀或开关阀。

[0011] 在另一方面，本发明还公开了一种采用如上所述的装置进行低温空气分离的方法，包括：

[0012] a)提供至少在第一压力下操作的一塔和在相对较低的第二压力下操作的二塔，一塔和二塔通过热交换的方式联通，

[0013] b)提供用来将进料空气加压、预冷、纯化，产生液体空气流股的主压缩机、空气预冷和纯化系统、主换热器及膨胀机，

[0014] c)提供管道系统，所述管道系统包括将所述液体空气流股输送至一塔和/或二塔的管道，将一塔产生的富氧液空和贫液氮输送入二塔的管道，和/或将一塔产生的纯液氮输送入液氮储槽，以及将二塔产生的污氮气经主换热器复热的管道，

[0015] 在液体空气流股和/或富氧液空进入二塔前节流，并将节流后的流股分离成气相和液相，液相送入二塔，至少部分气相汇入污氮气的管道；

[0016] 和/或在一塔产生的纯液氮进入液氮储槽前节流，并将节流后的流股分离成气相和液相，液相送入储槽，至少部分气相汇入复热前的污氮气。

[0017] 如果遵循低温空分领域中的常规作法，将液体空气流股和/或富氧液空流股的全部组分送入到压力较低的二塔中，虽然没有氧气提取率的损失，但是进入二塔的气相流量较大，导致二塔需要具有较大的塔径，有可能使二塔的直径超出运输极限。为了解决运输困难，可能采取不同的措施：一种是用若干个小规模的空分取代一个大规模的空分，其不利之处是增加成本和空分占地面积，降低空分运行效率；另一种是现场焊接组装空分塔，其不利之处在于现场质量管控不易，且耗费人力和工时。

[0018] 采用本发明的装置和方法，可以根据需要将液体空气流股和/或富氧液空流股节流后产生的部分气相流股经旁通汇入到从二塔顶部引出的污氮气中。降低进入二塔的气相流股流量能有效地减少二塔的尺寸，使其满足整体运输的需要；同时，由于气相中氧的含量远远低于氮的含量，将部分气相流股排入污氮气不会对整个空分系统的氧提取率造成太大的负面影响。

[0019] 当将一塔产生的纯液氮送入储槽保存时，由于压力差的存在，也需要对纯液氮节流降压，节流后产生气液混合物。本领域的常规作法是将液相和气相同时送入储槽，气相通过储槽上方阀门放空。采用本发明的装置和方法，将节流后产生的至少部分气相流体经旁通汇入到从二塔顶部引出的污氮气中，回收了蕴含在其中的冷量，从而降低了空分装置运行的能耗。

附图说明

[0020] 本公开中的附图仅作为对本发明的示意，供理解和解释本发明的精神，但不在任何方面对本发明加以限定。

[0021] 图1是作为本发明对比例的低温精馏空分装置的示意图。

[0022] 图2是本发明的一个实施例的低温精馏空分装置示意图。

[0023] 在图1和图2中，同样的附图标记代表同一个部件或流股。其中，1‑主压缩机，2‑预冷系统，3‑纯化系统，4‑增压机，5‑膨胀机的增压端，6‑膨胀机的膨胀端，7‑主换热器，8‑过冷器，9‑液氮泵，10‑液氧泵，11‑一塔，12‑二塔，13‑主冷凝蒸发器，14‑液氮储槽，15‑液氧储槽，21‑第一节流阀，22‑第一气液分离设备，23‑第二节流阀，24‑第二气液分离设备，25‑第三节流阀，26‑第三气液分离设备，27‑第四节流阀，28‑第四气液分离设备，29‑第一调节阀，30‑第二调节阀，31‑第三调节阀；

[0024] 与各流股相对应的，101‑进料空气，102‑第一部分增压后空气流股，103‑第一部分膨胀后空气流股，104‑第二部分增压后空气流股，105‑第二部分节流后空气流股，106‑液体空气流股，106a‑第一部分气相空气流股，106b‑液相空气流股，106c‑第二部分气相空气流股，107‑富氧液空，107a‑第一部分气相富氧液空，107b‑液相富氧液空，107c‑第二部分气相富氧液空，108‑第一部分纯液氮，108a‑气相纯氮，108b‑液相纯液氮，109‑第二部分纯液氮，110‑第一部分纯液氧，111‑第二部分纯液氧，112‑污氮气，113‑贫液氮。

具体实施方式

[0025] 在本公开中，术语“进料空气”意指主要包含氧和氮的混合物，其成分与环境空气近似；术语“液体空气流股”指经预冷、纯化处理后的进料空气，进一步冷却、膨胀或节流后形成液态，该流股可被直接输入一塔和/或二塔。

[0026] 术语“氮气产品”覆盖了氮气含量不低于99摩尔百分比，优选不低于99.5摩尔百分比的气态流体；术语“污氮气”覆盖了氮气含量不低于80摩尔百分比的气态流体，并且“污氮气”中氮气的含量小于“氮气产品”；术语“纯液氮”指氮的摩尔百分比大于99的液态流体，术语“贫液氮”指氮的摩尔百分比大于80的液态流体，并且“贫液氮”中氮的含量小于“纯液氮”。

[0027] 术语“富氧液空”指氧的摩尔百分比大于30的液态流体，术语“纯液氧”覆盖了氧的摩尔百分比大于90的液态流体，并且“纯液氧”中氧的含量高于“富氧液空”，术语“氧气产品”覆盖了氧气含量不低于90摩尔百分比，优选不低于95摩尔百分比的气态流体。

[0028] 此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或隐含地包括一个或多个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非另有明确具体的规定。

[0029] 在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接连接，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

[0030] 除非清楚地指出相反的，这里限定的每个方面或实施方案可以与任何其他一个或多个方面或一个或多个实施方案组合。特别地，任何指出的作为优选的或有利的特征可以与任何其他指出的作为优选的或有利的特征组合。

[0031] 在本发明中，Bar为压力单位，1bar＝0.1Mpa；A‑absolute表示绝对压力；流量单位3
Nm/h表示在温度0℃下，一个标准大气压下，气体的标准体积流量。

[0032] 本公开的低温精馏是至少部分在温度为150K或低于150K下进行的精馏方法。此处的“塔”意指一蒸馏或分馏塔或区，其中液相和气相逆流接触以有效地分离流体混合物。本公开中的“一塔”的操作压力一般为5～6.5Bar A，高于“二塔”的一般操作压力1.1～1.5Bar A。二塔可以垂直地安装在一塔顶部或两个塔并排安装。一塔和二塔通过位于二塔底部的冷凝蒸发器以热交换的方式联通。

[0033] 本发明的装置和方法适用于低温精馏的各种工艺流程。作为对比例，图1示出了一种典型的双塔空分流程。将进料空气101在主压缩机1中升压至5.5Bar A左右，随后在预冷系统2和纯化系统3中冷却、纯化，并通过增压机4进一步增压。此后，该流股被分成第一部分增压后空气流股102和第二部分增压后空气流股104。前者102在主换热器7中部分冷却后，由膨胀机的膨胀端6膨胀、冷却，得到第一部分膨胀后空气流股103，并以气态或/和液态形式输送入一塔11底部。后者104经膨胀机的增压端5压缩后，在主换热器7中冷却，通过第四节流阀27节流，得到第二部分节流后空气流股105，该流股是气液混合形态，通过第四气液分离设备28，使气相和液相分开，气相全部送入一塔下部，液相的一部分送入一塔下部，另一部分液体空气流股106经过冷器8过冷后输送入二塔12中上部。

[0034] 进入一塔的空气流股103和105在一塔11中通过低温精馏分离，轻组分氮向塔顶富集，重组分氧向塔底富集。从一塔的底部抽取富氧液空107，经过冷器8过冷后送入二塔中部继续参与精馏分离，从一塔中部抽取贫氮液113，经过冷器8过冷后送入二塔上部作为回流液。一塔11顶部的氮气被收集送入二塔12底部的主冷凝蒸发器13，与该处积存的液氧进行换热，液氧部分蒸发，而氮气冷凝得到纯液氮。纯液氮的一部分作为一塔的回流液，另一部分被引出一塔作为产品。根据实际需要，纯液氮产品的第一部分108被过冷器8过冷后经第三节流阀25减压，生成气液混合流股，在第三气液分离设备26中分离成气相纯氮108a及液相纯液氮108b，108b输入液氮储槽14，108a放空。纯液氮产品的第二部分109通过液氮泵9提升到适宜的压力，在主换热器7中复热后得到氮气产品。

[0035] 液体空气流股106，富氧液空107和贫液氮113进入二塔12后，通过精馏分离成二塔底部的纯液氧和顶部的污氮气112。污氮气112的氮气含量一般超过90摩尔百分比，这一流股蕴含大量冷量，为过冷器和主换热器提供必需的冷量，复热后可以直接排空，也可以用于预冷系统的冷却和/或纯化系统的再生。二塔生成的纯液氧也可按照需要分成若干部分，例如，第一部分纯液氧110在液氧泵10中提升到适宜的压力，在主换热器7中复热后得到氧气产品；第二部分纯液氧111被过冷器8过冷后，进入液氧储槽15保存。

[0036] 由于一塔的运行压力远高于二塔的运行压力，从一塔抽出的流股在进入二塔之前必须通过适当的方式减压，节流阀是一种常见的减压装置。在低温精馏的温度和压力条件下，经过节流阀的液体流股会因为闪蒸形成气、液两相。不论是液体空气流股106还是富氧液空107，它们的作用都是将待分离的空气组分送入二塔，只有将这些流体尽量多的送入二塔，才能保证精馏有足够的原料。有鉴于此，现有技术是将节流后的气、液混合流股采用气液分离设备分成气、液两相，然后根据气、液两相不同的成分组成，在合适的位置分别、全部引入二塔中。气液分离设备可以选择气液分离罐或管道。具体来说，由于液体空气比富氧液空中氮的含量更高，液体空气会比富氧液空在更高的位置引入二塔。液体空气流股106在经过节流阀21后变成气液混合流股，在气液分离罐22中分离得到第一部分气相空气流股106a和液相空气流股106b，气相流股106a和液相流股106b分别经过气相进料管和液相进料管在二塔同一高度进入二塔。类似地，富氧液空107在经过节流阀23后变成气液混合流股，在气液分离罐24中分离得到第一部分气相空气流股107a和液相空气流股107b，气相流股107a和液相流股107b分别经过气相进料管和液相进料管在二塔同一高度进入二塔。

[0037] 液体储槽的压力一般也远低于一塔11的运行压力，因此，从一塔中抽取的纯液氮108在进入液氮储槽14之前也需通过节流阀25降低压力。节流后的气液混合流股在气液分离罐26中分离成气、液两相，液相纯液氮108b进入液氮储槽14，气相纯氮108a往往进入储槽后被放空。

[0038] 本发明没有局限于本领域的普遍作法和思维定式，而是另辟蹊径地研究如果节流后产生的气相流股不全部引入二塔，对精馏的效果和设备会产生的影响，并衡量比较此类影响与降低的氧提取量的相对重要程度，从全局的角度根据不同的情况选择合适的方法。同时，还采用回收至污氮气的方法来避免低温精馏的冷量损失，提高整个流程的运行效率。

[0039] 图2示出了本发明的三种实施方式，这三种实施方式不需要同时采用，而可以根据实际需要任选一种或几种的组合。下面予以分别说明。

[0040] 精馏塔的运输直径取决于塔径最大的部分，往往是二塔的直径。二塔的直径又由其在任一位置引进的最大气体流量来决定，因此，通过减少在某一位置进入精馏塔的最大气体流量，可以减小塔径，从而减小整个冷箱的尺寸，有利于降低制造成本、运输成本和占地面积。

[0041] 以氧产量为90,000Nm3/h的低温精馏双塔空分系统为例，如果采用如图1所示的工3
艺流程，送入二塔的液体空气流股106的总流量为60,000Nm/h，在第一节流阀21处的闪蒸率为12％，也就是说节流后，经第一气液分离设备22分离得到的气相空气流股的总流量为
3
7200Nm/h。如果将全部气相空气流股(106a+106c)输入二塔，则二塔的直径为4850mm，超过
3
4800mm的运输限制。此时减少进入二塔的气相空气流股，将大约4800Nm /h的第二部分气相空气流股106c通过旁通引入到污氮气112的管道中，则进入二塔的第一部分气相空气流股
3
106a为2400Nm/h，约占总量的33％，而二塔的直径可以减少到4800mm，满足了运输限制。

[0042] 进入污氮气112的第二部分气相空气流股106c含有部分氧气，自然会降低整个系统的氧提取率，但是通过计算可知，这部分的损失量非常小，只占总产量的0.1％，这是因为节流导致闪蒸，闪蒸后液相流股氧含量增加，而气相流股氧含量减小。表1比较了液体空气流股节流前后各流股以及污氮气中的气体组分。

[0043] 表1.污氮气及液体空气流股节流后各流股气体组分

[0044]  流股106 流股106a/106c 流股106b 流股112
N2％ 78.0％ 92.4％ 76.0％ 94.1％
O2％ 21.0％ 7.2％ 23.0％ 5.1％
Ar％ 0.9％ 0.5％ 1.0％ 0.8％

[0045] 其中，流股106代表节流前的液体空气流股；流股106a/106c代表节流后的气相空气流股，二者气体组成一致；流股106b代表节流后的液相空气流股；流股112代表污氮气。表中数据显示，气相流股106a/106c中的氧含量7.2％远小于空气本身和液相流股中的氧含量(分别为21.0％和23.0％)。因此，将部分气相流股106c引入污氮气所造成的氧产量的损失为：

[0046] 4800Nm3/h x(7.2％‑5.1％)＝101Nm3/h，约占总产量90,000Nm3/h的0.1％。

[0047] 在某些低温精馏空分流程中，液体空气流股只输入一塔，不进入二塔，此时进入二塔的最主要流股为富氧液空。与前述液体空气流股的情形类似，二塔的直径由节流后获得的气相富氧液空流股(107a+107c)的流量决定，当二塔的直径过大时，可以将第二部分气相富氧液空流股107c引入到污氮气112中，使得第一部分气相富氧液空流股107a的流量减小。表2比较了富氧液空流股节流前后各流股以及污氮气中的气体组分。

[0048] 表2.污氮气及富氧液空流股节流后各流股气体组分

[0049]   流股107 流股107a/107c 流股107b 流股112N2％ 61.0％ 84.4％ 58.1％ 94.1％
O2％ 37.5％ 14.8％ 40.3％ 5.1％
Ar％ 1.5％ 0.9％ 1.6％ 0.8％

[0050] 其中，流股107代表节流前的富氧液空流股；流股107a/107c代表节流后的气相富氧液空流股，二者气体组成一致；流股107b代表节流后的液相富氧液空流股；流股112代表污氮气。表中数据显示，节流后气相流股中的氧含量14.8％远小于节流前富氧液空本身和液相流股中的氧含量(分别为37.5％和40.3％)，故将部分气相流股107c引入污氮气所造成的氧产量的损失亦不会太高。

[0051] 除了直接改变二塔的直径，进入二塔的气相富氧液空的流量还能进一步影响与二塔相连的粗氩塔的运行情况。在一方面，当部分气相富氧液空被直接排入污氮气时，较多的氮被带走，使得去粗氩塔的原料气中的氮含量减少，降低粗氩塔氮塞的风险。在又一方面，如果发生粗氩塔停车的情况，用于粗氩冷凝蒸发器的富氧液空可以通过旁通进入污氮气，避免了大量涌入二塔气体进料管的情况，有助于维持主空分系统的稳定运行。

[0052] 对于上述的液体空气流股和富氧液空流股，在将节流后的部分气相流股引入污氮气的旁通管道上，可以分别设置第一调节阀29与第二调节阀30，这些阀既可以选择开关阀，也可以选择控制阀。与直接排空相比，引入污氮气可以降低装置的冷量损失，从而降低运行能耗。

[0053] 过冷器在低温精馏空分流程中不是必需的，但是它的使用能够降低节流阀后流体的闪蒸率。如图2所示，以从一塔抽取的饱和液氮为例，从压力为5.5Bar A的一塔进入常压下(1.1Bar A)的液氮储槽14，必须使用降压装置，例如节流阀。如果不使用过冷器，进入第三节流阀25前的饱和纯液氮108温度为‑178℃，通过节流阀25后混合流股的温度为‑195℃，闪蒸率为18％，即气相纯氮108a占总量的摩尔百分比为18％。如果对纯液氮108进行过冷，则通过过冷器后其温度降为‑190℃，通过节流阀25后混合流股的温度为‑195℃，闪蒸率为5％。因为气相纯氮108a送入液氮储槽后，无法回收利用，只能放空，所以使用过冷器可以大大减少这部分损失；进一步地，将气相纯氮108a在污氮气进入过冷器之前汇入污氮气112可以回收其中蕴含的冷量，降低装置的冷量损失，从而降低运行能耗。

[0054] 以上是本发明实现的几种实施例，但本发明创造并不限于所述实施例，本领域的技术人员根据本公开所作的种种等同变型或替换，均包含在本申请权利要求所限定的范围内。