一种大尺寸铝-钢反应辅热增韧摩擦焊接方法转让专利
申请号 : CN202111385323.3
文献号 : CN113967784B
文献日 : 2022-05-13
发明人 : 付扬帆 , 陈大军 , 李忠盛 , 吴护林 , 丛大龙 , 刘正涛 , 吴厦 , 代野 , 易同斌
申请人 : 中国兵器工业第五九研究所
摘要 :
权利要求 :
1.一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:包括对铝构件(20)和钢构件(10)的焊接接头进行双向嵌合结构设计以及在焊接接头处设置焊接辅助层;
所述对铝构件(20)和钢构件(10)的焊接接头进行双向嵌合结构设计具体为:针对钢构件(10)的待焊接面由中心轴向外依次加工出环形的钢内凹槽(11)、环形的钢凸台(12)以及环形的钢外凹槽(13),所述钢内凹槽(11)与钢外凹槽(13)紧贴所述钢凸台(12)且所述钢内凹槽(11)、钢凸台(12)、钢外凹槽(13)与所述钢构件(10)同轴心;针对铝构件(20)的待焊接面加工出环形的铝凹槽(21),所述铝凹槽(21)与所述钢凸台(12)对应且所述铝凹槽(21)与所述铝构件(20)同轴心;所述钢内凹槽(11)的槽宽小于所述钢外凹槽(13)槽宽,且所述钢凸台(12)端面设置第一倒角(120)、所述铝凹槽(21)槽口设置第二倒角(210),所述钢内凹槽(11)槽口远离所述钢凸台(12)的内圈设置第三倒角(110),所述钢外凹槽(13)槽口远离所述钢凸台(12)的外圈设置第四倒角(130);
所述在焊接接头处设置焊接辅助层具体为:所述焊接辅助层设置在待焊端面且焊接辅助层包括反应过渡层(51)、增强增韧层(52)以及反应辅热层(53);所述反应过渡层(51)为混合粉末层、其均匀铺设在所述钢内凹槽(11)、钢外凹槽(13)与铝凹槽(21)槽底,反应过渡层(51)由Al粉、Ni粉、ZnCl2粉与NH4Cl粉均匀混合而成;所述增强增韧层(52)为由Al、Si、Mg、Zn与Re粉末均匀混合后经重熔、热处理、挤压成型制成的环形件且紧贴反应过渡层(51)远离槽底的一侧端面,所述增强增韧层(52)通过压嵌嵌入所述钢内凹槽(11)、钢外凹槽(13)以及铝凹槽(21)内;所述反应辅热层(53)为涂层结构,其通过冷喷涂均匀喷涂在铝构件(20)与钢构件(10)的待焊接端面,反应辅热层(53)由Al粉与CuO粉均匀混合而成。
2.根据权利要求1所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述钢凸台(12)的高度为20~24mm,厚度为28~32mm;所述铝凹槽(21)的深度为18~22mm,槽宽为28~32mm;且所述钢凸台(12)的高度大于铝凹槽(21)的深度、钢凸台(12)的厚度与铝凹槽(21)的槽宽一致。
3.根据权利要求1或2所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述钢外凹槽(13)槽宽比所述钢内凹槽(11)槽宽大10%~20%,且所述钢外凹槽(13)槽宽为13~17mm;所述钢外凹槽(13)槽深、钢内凹槽(11)槽深与所述铝凹槽(21)槽深一致。
4.根据权利要求3所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述第一倒角(120)角度为40~50°,所述第二倒角(210)角度比所述第一倒角(120)角度小
10~15°,且所述第一倒角(120)的高度为铝凹槽(21)深度的1/2,第二倒角(210)的高度为铝凹槽(21)深度的1/2;所述第三倒角(110)与第四倒角(130)的角度均为45°且所述第三倒角(110)高度为钢内凹槽(11)深度的1/2、第四倒角(130)高度为钢外凹槽(13)深度的1/2。
5.根据权利要求4所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述反应过渡层(51)的厚度为铝凹槽(21)槽深的1/20~1/10。
6.根据权利要求5所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述增强增韧层(52)的厚度与反应过渡层(51)厚度之和不大于铝凹槽(21)的深度,且所述铝凹槽(21)深度与两层厚度和的差值不大于0.2mm。
7.根据权利要求1所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述反应辅热层(53)的厚度为0.2~1mm。
8.根据权利要求1所述的一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法,其特征在于:所述反应辅热增韧摩擦焊接方法还包括焊件夹持工装设计、焊前处理、焊件装夹、摩擦焊接以及焊后处理。
说明书 :
一种大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法
技术领域
背景技术
熔点)时急速停止运动,并施以一定的顶锻压力,使两个焊件金属产生一定量的塑性变形,
从而将两个焊件牢固地焊接在一起。
力大。上述问题制约着钢/铝焊接构件的应用;此外,惯性摩擦焊技术主要依靠大尺寸的飞
轮高速旋转的动能来实现焊接,对于大尺寸的铝/钢管类或棒类构件焊接,其需要极大的飞
轮,需要配备价格昂贵、占地面积大、功率大、顶锻力大的焊机,其对设备要求极高,此类设
备市面少有。基于此,为提高钢和铝焊接接头强度及韧性,提高焊机的焊接能力,实现“小焊
机焊大工件”,特发明了大尺寸铝‑钢反应辅热增韧摩擦焊接方法。
发明内容
化合物,焊后接头应力大,焊接接头强度低、韧性差等问题,提高焊接能力,利用小焊机实现
大尺寸的铝/钢构件之间的摩擦焊接,焊接效率高、焊接质量好。
槽、环形的钢凸台以及环形的钢外凹槽,所述钢内凹槽与钢外凹槽紧贴所述钢凸台且所述
钢内凹槽、钢凸台、钢外凹槽与所述钢构件同轴心;针对铝构件的待焊接面加工出环形的铝
凹槽,所述铝凹槽与所述钢凸台对应且所述铝凹槽与所述铝构件同轴心;所述钢内凹槽的
槽宽小于所述钢外凹槽槽宽,且所述钢凸台端面设置第一倒角、所述铝凹槽槽口设置第二
倒角,所述钢内凹槽槽口远离所述钢凸台的内圈设置第三倒角,所述钢外凹槽槽口远离所
述钢凸台的外圈设置第四倒角;
均匀铺设在所述钢内凹槽、钢外凹槽与铝凹槽槽底,反应过渡层由Al粉、Ni粉、ZnCl2粉与
NH4Cl 粉均匀混合而成;所述增强增韧层为由Al、Si、Mg、Zn与Re粉末均匀混合后经重熔、热
处理、挤压成型制成的环形件且紧贴反应过渡层远离槽底的一侧端面,所述增强增韧层通
过压嵌嵌入所述钢内凹槽、钢外凹槽以及铝凹槽内;所述反应辅热层为涂层结构,其通过冷
喷涂均匀喷涂在铝构件与钢构件的待焊接端面(即钢凸台端面、增强增韧层远离反应过渡
层一侧的端面以及其它待焊接端面),反应辅热层由Al粉与CuO粉均匀混合而成。
凸台的厚度与铝凹槽的槽宽一致。
度的1/2;所述第三倒角与第四倒角的角度均为45°且所述第三倒角高度为钢内凹槽深度的
1/2、第四倒角高度为钢外凹槽深度的1/2。
表面(若为棒材的,则为轴心) 的距离不小于10mm。
部分嵌入铝构件、铝构件部分嵌入钢构件),确保焊接界面(即焊缝处)存在足够的弯曲程
度、形成明显的“W”形焊接界面(即焊缝),增加焊后双向嵌合机械补强的效果,保证焊接接
头的强度以及焊接质量。同时,通过对钢内凹槽与钢外凹槽槽宽的限定,避免摩擦焊接过程
中由于管件外侧线速度大于内侧而导致摩擦产热不均匀、造成焊接接头质量不均匀的问
题;并且,通过倒角(即第一倒角、第二倒角、第三倒角与第四倒角)的设置,一是保证钢凸台
与铝凹槽之间,铝构件焊接面与钢内凹槽、钢外凹槽之间顺利的嵌入;二是实现焊接开始时
焊接面积的逐渐增加,确保焊接接头成型、保证焊接质量,避免焊接过程中工件边缘或钢凸
台形成尖角、焊接时出现错接或崩落的现象。
大于0.2mm。
材料的软化,保证大尺寸构件形成足够的烧蚀量,进而促进接头形成。通过增强增韧层的设
置:一是改变金属间化合物的种类,降低脆性金属间化合的生长敏感性、减少脆性金属间化
合物的生长数量,从而降低焊接接头的脆性;二是在焊接过程中形成低熔点相、及一层厚度
适宜的焊缝过渡层,有效降低焊接接头的应力;三是焊接过程中通过金属粉末的添加来细
化焊接接头的晶粒,从而避免焊接接头晶粒粗大,在不降低韧性的情况下,还可进一步提高
强度。
同时,反应过渡层在焊接过程中通过共晶相改善焊接界面。并且,因为增强增韧层环形件紧
密嵌入槽内,反应过渡层粉末被有效封闭,后续冷喷涂不能逸出。
处)存在足够的弯曲程度、形成明显的“W”形焊接界面(即焊缝),从而实现钢构件与铝构件
之间的双向嵌合机械补强;同时,通过焊接辅助层的设置,即反应过渡层、增强增韧层与反
应辅热层的设置,有效提高焊机的焊接能力,细化焊接界面的晶粒、改善焊接界面,减少脆
性金属间化合物的生长,提高焊接接头韧性、降低焊接接头应力,从而改善焊接成型、提高
焊接质量及焊接强度,提升焊接效率、降低产品不合格率,减少焊接材料的浪费,有效节省
焊接成本。
头提高25%以上;轴向断后伸长率较常规惯性摩擦焊接接头提高20%以上;对焊后接头进
行径向剪切,剪切强度较常规惯性摩擦焊接接头提高35%以上。
附图说明
分;102、铝构件嵌入钢构件部份;30、焊缝;40、焊接飞边;51、反应过渡层; 52、增强增韧层;
53、反应辅热层。
具体实施方式
本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他
实施例,都属于本发明保护的范围。
钢构件10均采用管件结构进行焊接,且铝构件20与钢构件10的直径与厚度一致,且钢构件
10的直径为450mm,壁厚为120mm。
凹槽13,钢内凹槽11与钢外凹槽13紧贴钢凸台12且钢内凹槽11、钢凸台12、钢外凹槽13 与
钢构件10同轴心;针对铝构件20的待焊接面加工出环形的铝凹槽 21,铝凹槽21与钢凸台12
对应且铝凹槽21与铝构件20同轴心;钢内凹槽11的槽宽小于钢外凹槽13槽宽,且钢凸台12
端面设置第一倒角120、铝凹槽槽口设置第二倒角210,钢内凹槽11槽口远离钢凸台12的内
圈设置第三倒角110,钢外凹槽13槽口远离钢凸台12的外圈设置第四倒角130;
g一致(即 e=g=18mm)。
凹槽21深度 g的1/2, 第三倒角110与第四倒角130的角度均为 45°(即l与
m均为45°)且第三倒角110高度o为钢内凹槽11深度e的1/2、第四倒角130高度o为钢外凹槽
13深度e的1/2,均为 9mm。
(若为棒材的,则为轴心) 的距离不小于10mm。钢内凹槽11(含第三倒角110投影面积)、钢外
凹槽13(含第四倒角130投影面积)以及钢凸台12(含第一倒角 120投影面积)的截面面积不
超过钢构件10焊接截面面积的70%。
要说明的是:由于钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反应过渡层51的具体组成成分
配比不同,Al粉、Ni粉、ZnCl2粉、NH4Cl粉的质量比可根据实际情况进行适应性调整);反应过
渡层51的厚度B为铝凹槽21深度g的1/18、为1mm。
量具体为:Si: 8%、Mg:2%、Zn:4%、Re:0.2%、其余为Al,Al为85.8%(需要说明的是:由于
钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反增强增韧层52的具体组成成分配比不同,Al‑
Si‑Mg‑Zn‑Re的质量百分含量可根据实际情况进行适应性调整);增强增韧层52成型后,经
热处理使合金成分均匀化,然后通过压嵌嵌入钢内凹槽11、钢外凹槽13 以及铝凹槽21内;
增强增韧层52的厚度D与反应过渡层51厚度B 之和不大于铝凹槽21的深度g,且铝凹槽21深
度g与两层厚度和(即增强增韧层52厚度与反应过渡层51厚度的和)的差值不大于0.2mm、即
g‑(B+D)≤0.2mm、即17‑D≤0.2mm;增强增韧层的硬度为待焊铝构件20硬度的3/5。
端面,如图4所示),反应辅热层53由Al粉与CuO粉按质量比2:7.5均匀混合而成;反应辅热层
53的厚度E为0.2~1mm(其厚度根据待焊件的结构、尺寸、牌号及焊机的焊接能力等进行综
合决定)。
工装设计,然后对待焊接钢构件10、铝构件20的焊接面进行焊前处理(如去油污、去毛刺等
处理),再对待焊接钢构件10、铝构件20进行装夹、使它们分别位于摩擦焊机的旋转端与移
动端,然后对摩擦焊机设置焊接参数、启动摩擦焊机进行摩擦焊接处理,最后对焊接后的工
件进行焊后处理、如去除飞边等。(本段所述的摩擦步骤为本领域常规的摩擦焊接工艺,因
此本申请不做具体论述)。
钢构件10均采用管件结构进行焊接,且铝构件20与钢构件10的直径与厚度一致,且钢构件
10的直径为500mm,壁厚为140mm。
凹槽13,钢内凹槽11与钢外凹槽13紧贴钢凸台12且钢内凹槽11、钢凸台12、钢外凹槽13 与
钢构件10同轴心;针对铝构件20的待焊接面加工出环形的铝凹槽 21,铝凹槽21与钢凸台12
对应且铝凹槽21与铝构件20同轴心;钢内凹槽11的槽宽小于钢外凹槽13槽宽,且钢凸台12
端面设置第一倒角120、铝凹槽21槽口设置第二倒角210,钢内凹槽11槽口远离钢凸台12的
内圈设置第三倒角110,钢外凹槽13槽口远离钢凸台12 的外圈设置第四倒角130;
g一致(即 e=g=20mm)。
凹槽21深度 g的1/2, 第三倒角110与第四倒角130的角度均为 45°(即l
与m均为45°)且第三倒角110高度o为钢内凹槽11深度e的1/2、第四倒角130高度o为钢外凹
槽13深度e的1/2,均为 10mm。
(若为棒材的,则为轴心) 的距离不小于10mm。钢内凹槽11(含第三倒角110投影面积)、钢外
凹槽13(含第四倒角130投影面积)以及钢凸台12(含第一倒角 120投影面积)的截面面积不
超过钢构件焊接截面面积的70%。
(需要说明的是:由于钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反应过渡层51的具体组成
成分配比不同,Al粉、Ni粉、ZnCl2粉、NH4Cl粉的质量比可根据实际情况进行适应性调整);反
应过渡层51的厚度B为铝凹槽21深度g的1/10、为2mm。
量具体为:Si: 12.5%、Mg:5%、Zn:6%、Re:0.5%、其余为Al,Al为76%(需要说明的是:由
于钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反增强增韧层52的具体组成成分配比不同,
Al‑Si‑Mg‑Zn‑Re的质量百分含量可根据实际情况进行适应性调整);增强增韧层52成型后,
经热处理使合金成分均匀化,然后通过压嵌嵌入钢内凹槽11、钢外凹槽 13以及铝凹槽21
内;增强增韧层52的厚度D与反应过渡层51厚度 B之和不大于铝凹槽21的深度g,且铝凹槽
21深度g与两层厚度和 (即增强增韧层52厚度与反应过渡层51厚度的和)的差值不大于
0.2mm、即g‑(B+D)≤0.2mm,18‑D≤0.2mm;增强增韧层的硬度为待焊铝构件20硬度的11/20。
端面,如图4所示),反应辅热层53由Al粉与CuO粉按质量比2.5:8均匀混合而成;反应辅热层
53的厚度E为0.2~1mm(其厚度根据待焊件的结构、尺寸、牌号及焊机的焊接能力等进行综
合决定)。
工装设计,然后对待焊接钢构件10、铝构件20的焊接面进行焊前处理(如去油污、去毛刺等
处理),再对待焊接钢构件10、铝构件20进行装夹、使它们分别位于摩擦焊机的旋转端与移
动端,然后对摩擦焊机设置焊接参数、启动摩擦焊机进行摩擦焊接处理,最后对焊接后的工
件进行焊后处理、如去除飞边等。(本段所述的摩擦步骤为本领域常规的摩擦焊接工艺,因
此本申请不做具体论述)。
钢构件10均采用管件结构进行焊接,且铝构件20与钢构件10的直径与厚度一致,且钢构件
10的直径为550mm,壁厚为160mm。
凹槽13,钢内凹槽11与钢外凹槽13紧贴钢凸台12且钢内凹槽11、钢凸台12、钢外凹槽13 与
钢构件10同轴心;针对铝构件20的待焊接面加工出环形的铝凹槽 21,铝凹槽21与钢凸台12
对应且铝凹槽21与铝构件20同轴心;钢内凹槽11的槽宽小于钢外凹槽13槽宽,且钢凸台12
端面设置第一倒角120、铝凹槽槽口设置第二倒角210,钢内凹槽11槽口远离钢凸台12的内
圈设置第三倒角110,钢外凹槽13槽口远离钢凸台12的外圈设置第四倒角130;
一致(即 e=g=22mm)。
凹槽21深度 g的1/2, 第三倒角110与第四倒角130的角度均为 45°(即l
与m均为45°)且第三倒角110高度o为钢内凹槽11深度e的1/2、第四倒角130高度o为钢外凹
槽13深度e的1/2,均为 11mm。
(若为棒材的,则为轴心) 的距离不小于10mm。钢内凹槽11(含第三倒角110投影面积)、钢外
凹槽13(含第四倒角130投影面积)以及钢凸台12(含第一倒角 120投影面积)的截面面积不
超过钢构件10焊接截面面积的70%。
成(需要说明的是:由于钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反应过渡层51 的具体组
成成分配比不同,Al粉、Ni粉、ZnCl2粉、NH4Cl粉的质量比可根据实际情况进行适应性调整);
反应过渡层51的厚度B为铝凹槽21深度g的1/20、为1.1mm。
量具体为:Si: 15%、Mg:8%、Zn:8%、Re:0.7%、其余为Al,Al为68.3%(需要说明的是:由
于钢构件10、铝构件20的牌号不同,所采用的反增强增韧层52的具体组成成分配比不同,
Al‑Si‑Mg‑Zn‑Re的质量百分含量可根据实际情况进行适应性调整);增强增韧层52轧制成
型后、经热处理使合金成分均匀化,然后通过压嵌嵌入钢内凹槽11、钢外凹槽13以及铝凹槽
21内;增强增韧层52的厚度D与反应过渡层51 厚度B之和不大于铝凹槽21的深度g,且铝凹
槽21深度g与两层厚度和(即增强增韧层52厚度与反应过渡层51厚度的和)的差值不大于
0.2mm、即g‑(B+D)≤0.2mm、即20.9‑D≤0.2mm;增强增韧层的硬度为待焊铝构件20硬度的1/
2。
端面,如图4所示),反应辅热层53由Al粉与CuO粉按质量比3:8.5均匀混合而成;反应辅热层
53的厚度E为0.2~1mm(其厚度根据待焊件的结构、尺寸、牌号及焊机的焊接能力等进行综
合决定)。
工装设计,然后对待焊接钢构件10、铝构件20的焊接面进行焊前处理(如去油污、去毛刺等
处理),再对待焊接钢构件10、铝构件20进行装夹、使它们分别位于摩擦焊机的旋转端与移
动端,然后对摩擦焊机设置焊接参数、启动摩擦焊机进行摩擦焊接处理,最后对焊接后的工
件进行焊后处理、如去除飞边等。(本段所述的摩擦步骤为本领域常规的摩擦焊接工艺,因
此本申请不做具体论述)。
和变型,本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。