一种低各向异性高强高延伸钢基体和镀锡板及其制备方法

摘要

本申请涉及钢材制备技术领域，尤其涉及一种低各向异性高强高延伸钢基体和镀锡板及其制备方法，所述钢基体的化学成分包括：C，Si，Mn，P，S，Als，N，其余为Fe和杂质；所述方法包括：得到含所述化学成分的铸坯；对所述铸坯依次进行热轧、酸轧、连退、平整，得到钢基体；所述镀锡板包括钢基体和镀锡层，所述镀锡层覆盖在所述钢基体的至少一个表面；所述方法包括：对所述钢基体进行镀锡，得到镀锡板；通过控制镀锡板的化学成分中C、Mn和N的含量，将C、Mn和N作为固溶强化元素加入，同时控制Al元素的含量在低水平，形成铁素体的同时晶内细小弥散分布为主和部分晶界分布的碳化物组织，降低各向异性，提高镀锡板的强度和延伸率。

权利要求

1.一种低各向异性高强高延伸镀锡板，其特征在于，所述镀锡板包括钢基体和镀锡层，所述镀锡层覆盖在所述钢基体的至少一个表面,以质量分数计，所述钢基体的化学成分为：C：0.06% 0.08%，Si≤0.02%，Mn：0.35% 0.6%，P≤0.015%，S≤0.012%，Als：0.005% 0.02%，N：~ ~ ~

0.006% 0.01%，其余为Fe和杂质, 所述钢基体的金相组织包括：铁素体：97% 99%，碳化物：~ ~

1% 3%,所述镀锡板的纵向时效后屈服强度为430MPa 490MPa、延伸率≥15%、三向时效后屈~ ~服强度极差≤20MPa，所述钢基体经一次冷轧工艺生产获得，包括对铸坯依次进行热轧、酸轧、连续退火、平整，其中，所述连续退火包括均热段和快冷段，所述快冷段的温度≤250℃，所述快冷段的冷却速率为50K/s 90K/s，所述均热段的温度为640℃ 660℃，所述酸轧的压~ ~下率≥87%，所述平整的延伸率为2% 3%。

~

2.根据权利要求1所述的镀锡板，其特征在于，所述铁素体的晶粒尺寸为4.5μm 5.5μm。

~

3.一种制备权利要求1‑2任一项所述的镀锡板的方法，其特征在于，所述方法包括：得到含所述化学成分的铸坯；

对所述铸坯依次进行热轧、酸轧、连续退火、平整，得到钢基体；

对所述钢基体进行镀锡，得到镀锡板。

4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述热轧包括再加热、终轧和卷取；所述再加热的温度为1190℃ 1230℃，所述终轧的温度为880℃ 920℃，所述卷取的温度为530℃~ ~ ~

570℃。

5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述终轧的速度为11m/s 15m/s。

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6.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述连续退火包括均热段和快冷段，所述快冷段的温度≤250℃，所述快冷段的冷却速率为50K/s 90K/s，所述均热段的温度为640℃~

660℃。

~

7.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述酸轧的压下率≥87%。

说明书

一种低各向异性高强高延伸钢基体和镀锡板及其制备方法

技术领域

[0001] 本申请涉及钢材制备技术领域，尤其涉及一种低各向异性高强高延伸钢基体和镀锡板及其制备方法。

背景技术

[0002] 镀锡板是通过电镀锡作业获得的在两面镀覆锡层的冷轧低碳钢板或钢带，而目前镀锡板广泛应用在包装业的罐装领域，但随着罐壁的厚度不断减薄，用户对制备包装罐用的镀锡板的强度提出了更高的要求，而由于包装罐的罐身和罐盖的成形又对镀锡板的延伸率有着要求，因此随着强度的增加，也需要提高延伸率。

[0003] 目前按GB/T 2520‑2017《冷轧电镀锡钢板及钢带》标准规定，一次冷轧镀锡板产品调质度为T‑1～T‑5，对应纵向时效后屈服强度级别为230MPa～435MPa，不符合强度需求；虽然国内有采用二次冷轧法，即退火后再进行冷轧，通常下压率为15％～40％，通过加工硬化提升强度，但同时导致延伸率急剧下降，各向异性提高。因此如何在符合强度需求的前提下提高延伸率是目前亟需解决的技术问题。

发明内容

[0004] 本申请提供了一种低各向异性高强高延伸钢基体和镀锡板及其制备方法，以解决现有技术中在符合强度需求的前提下延伸率无法提高的技术问题。

[0005] 第一方面，本申请提供了一种低各向异性高强高延伸钢基体，以质量分数计，所述钢基体的化学成分包括：C：0.06％～0.08％，Si≤0.02％，Mn：0.35％～0.6％，P≤0.015％，S≤0.012％，Als：0.005％～0.02％，N：0.006％～0.01％，其余为Fe和杂质。

[0006] 可选的，以体积分数计，所述镀锡板的金相组织包括：铁素体：97％～99％，碳化物：1％～3％。

[0007] 可选的，所述铁素体的晶粒尺寸为4.5μm～5.5μm。

[0008] 第二方面，本申请提供了一种低各向异性高强高延伸钢基体的制备方法，所述方法包括：

[0009] 得到含所述化学成分的铸坯；

[0010] 对所述铸坯依次进行热轧、酸轧、连退、平整，得到钢基体。

[0011] 可选的，所述热轧包括再加热、终轧和卷取；所述再加热的温度为1190℃～1230℃，所述终轧的温度为880℃～920℃，所述卷取的温度为530℃～570℃。

[0012] 可选的，所述终轧的速度为11m/s～15m/s。

[0013] 可选的，所述连续退火包括均热段和快冷段，所述快冷段的温度≤250℃，，所述快冷段的冷却速率为50K/s～90K/s，所述均热段的温度为640℃～60℃。

[0014] 可选的，所述酸轧的压下率≥87％。

[0015] 可选的，所述平整的延伸率为2％～3％。

[0016] 第三方面，本申请提供了一种低各向异性高强高延伸镀锡板，所述镀锡板包括钢基体和镀锡层，所述镀锡层覆盖在所述钢基体的至少一个表面；

[0017] 所述钢基体包括权第一方面所述的钢基体。

[0018] 第四方面，本申请提供了一种低各向异性高强高延伸镀锡板的制备方法，所述方法包括：对所述钢基体进行镀锡，得到镀锡板。

[0019] 本申请实施例提供的上述技术方案与现有技术相比具有如下优点：

[0020] 本申请实施例提供的一种低各向异性高强高延伸镀锡板及其制备方法，通过控制镀锡板的化学成分中C、Mn和N的含量，将C、Mn和N作为固溶强化元素加入，同时控制A1元素的含量在低水平，充分发挥N元素的固溶强化作用，在镀锡板中形成细晶铁素体的同时晶内细小弥散分布为主和部分晶界分布的碳化物组织，从而降低各向异性，提高镀锡板的强度和延伸率。

附图说明

[0021] 此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本发明的实施例，并与说明书一起用于解释本发明的原理。

[0022] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面各对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而言，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

[0023] 图1为本申请实施例提供的钢基体的制备方法的流程示意图；

[0024] 图2为本申请实施例提供的镀锡板的制备方法的流程示意图；

[0025] 图3为本申请实施例提供的钢基体的金相组织示意图。

具体实施方式

[0026] 为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

[0027] 在本申请一个实施例中，如图1所示，提供一种低各向异性高强高延伸钢基体，以质量分数计，所述钢基体的化学成分包括：C：0.06％～0.08％，Si≤0.02％，Mn：0.35％～0.6％，P≤0.015％，S≤0.012％，Als：0.005％～0.02％，N：0.006％～0.01％，其余为Fe和杂质。

[0028] 本申请中，C的质量分数为0.06％～0.08％的积极效果是C作为强度的相关元素，适当质量分数的C元素可提供由钢基体制备得到的镀锡板足够的强度；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的C元素将导致板坯裂纹，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的C元素含量将导致板坯的强度不足。

[0029] Si≤0.02％的积极效果是提升钢基体的表面质量；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的Si将使氧化铁皮增多，影响钢基体的表面质量。

[0030] Mn的质量分数为0.35％～0.6％的积极效果是Mn可和C、N作为固溶强化元素，形成多种固溶物，从而降低由钢基体制备得到的镀锡板的各向异性，提高由钢基体制备得到的镀锡板的强度和延伸率；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的Mn元素将导致合金成本较高，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的Mn元素含量将导致生成的固溶物不足，无法有效降低各向异性，导致由钢基体制备得到的镀锡板的强度不足，影响由钢基体制备得到的镀锡板的延伸率。

[0031] P≤0.015％的积极效果是避免塑性降低；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的P含量将增加冷加工脆性。

[0032] S≤0.012％的积极效果是避免钢基体的塑性降低，减少MnS夹杂物的生成；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是钢基体的塑性降低，MnS夹杂物增多，影响钢基体的性能。

[0033] Als的质量分数为0.005％～0.02％的积极效果是由于Al能形成细小晶粒的碳化物，可降低由钢基体制备得到的镀锡板的各向异性，提高由钢基体制备得到的镀锡板的强度；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的A1将形成过多的AIN固溶物，导致A1N固溶物析出，而A1N固溶物析出将导致由钢基体制备得到的镀锡板出现表面缺陷，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的Al将无法形成足够的A1N固溶物，使钢基体的强度受到影响。

[0034] N的质量分数为0.006％～0.01％的积极效果是由于N在由钢基体制备得到的镀锡板中具有强的固溶强化作用，可作为固溶强化元素，适当质量分数的N将形成足够的固溶物，降低由钢基体制备得到的镀锡板的各向异性，提高由钢基体制备得到的镀锡板的强度；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的N易生成大量的固溶物，并且提高再结晶温度，而过量的固溶物将析出，将形成表面缺陷。

[0035] 作为一个可选的实施方式，以体积分数计，所述镀锡板的金相组织包括：铁素体：97％～99％，碳化物：1％～3％。

[0036] 本申请中，铁素体的体积分数为97％～99％的积极效果是在该体积分数范围内，足够的铁素体可实现钢基体的高塑性；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是铁素体的体积分数过低，而碳化物的体积分数过高，将导致钢基体的强度过低或强度过高，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的铁素体需要进一步处理，导致生产难度增加。

[0037] 碳化物的体积分数为1％～3％的积极效果是在该体积分数范围内，足够的碳化物将强化钢基体，防止塑性显著降低；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过多的碳化物将导致铁素体的含量降低，从而降低钢基体塑性，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是难以工业化控制生成低含量的碳化物。

[0038] 进一步的，所述铁素体的晶粒尺寸为4.5μm～5.5μm。

[0039] 本申请中，铁素体的晶粒尺寸为4.5μm～5.5μm的积极效果是在该晶粒尺寸的条件下，铁素体之间排列紧密，从而能提升钢基体的屈服强度，保证钢基体的塑性；当该质量分数的取值范围过大，将导致的不利影响是过大晶粒尺寸的铁素体将导致铁素体之前排布混乱，导致钢基体的屈服强度降低，当该质量分数的取值范围过小，将导致的不利影响是过小晶粒尺寸的铁素体需要进一步的处理，生产控制难度大。

[0040] 在本申请一个实施例中，提供一种低各向异性高强高延伸钢基体的制备方法，所述方法包括：

[0041] S1.得到含所述化学成分的铸坯；

[0042] S2.对所述铸坯依次进行热轧、酸轧、连退、平整，得到钢基体。

[0043] 作为一个可选的实施方式，所述热轧包括再加热、终轧和卷取；所述再加热的温度为1190℃～1230℃，所述终轧的温度为880℃～920℃，所述卷取的温度为530℃～570℃。

[0044] 本申请中，再加热的温度为1190℃～1230℃的积极效果是使板坯完全奥氏体化，使N元素充分固溶，同时控制加热成本；当该温度的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的温度将增加加热成本，当该温度的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的温度将无法使奥氏体转化完全，影响钢基体的强度。

[0045] 终轧的温度为880℃～920℃的积极效果是采用高温终轧，使精轧处于奥氏体区，避免混晶现象发生；当该温度的取值范围过大，将导致的不利影响是温度高，钢基体的表面氧化铁皮厚度增加，表面质量恶化，当该温度的取值范围过小，将导致的不利影响是精轧无法处于奥氏体区，易发生混晶现象，钢基体的边中性能不均匀，导致镀锡板的强度降低。

[0046] 卷取的温度为530℃～570℃的积极效果是可抑制AlN析出，促进碳化物在晶内弥散析出，从而可降低碳化物在连续退火阶段在晶内析出的难度，同时提高带钢的通卷力学性能的稳定；当该温度的取值范围过大，将导致的不利影响是温度高，生成过多的粗晶碳化物，粗晶碳化物将在晶界析出，影响钢基体的表面质量，当该温度的取值范围过小，将导致的不利影响是温度低，将抑制碳化物析出，并且过低的卷取温度难以工业化。

[0047] 作为一个可选的实施方式，所述终轧的速度为11m/s～15m/s。

[0048] 本申请中，终轧的速度为11m/s～15m/s的积极效果是在该终轧的速度下，能够避免A1N析出，稳定镀锡板的固溶成分，降低各向异性，提高镀锡板的强度；当该速度的取值范围过大，将导致的不利影响是过快的终轧速度将导致终轧不充分，镀锡板在奥氏体区停留时间短，无法有效的奥氏体化，从而导致混晶现象的发生，当该速度的取值范围过小，将导致的不利影响是过慢的终轧速度将导致AIN析出，导致镀锡板表面出现缺陷。

[0049] 作为一个可选的实施方式，所述连续退火包括均热段和快冷段，所述快冷段的温度≤250℃，所述快冷段的冷却速率为50K/s～90K/s，所述均热段的温度为640℃～660℃。

[0050] 本申请中，快冷段的温度≤250℃的积极效果是使碳化物细化，尽量弥散分布在铁素体晶粒内，并避免碳化物粗化，防止A1N析出，以提高强度；当温度的取值范围过大，将导致的不利影响是过高的快冷段温度将使碳化物细化不充分，同时碳化物粗化，AlN析出，强度降低，并且表面出现缺陷。

[0051] 快冷段的冷却速率为50K/s～90K/s的积极效果是合适的冷却速率将避免碳化物粗化和其它异常组织生成；当该冷却速率的取值范围过大，将导致的不利影响是冷却速率过高时将产生珠光体或马奥岛，导致钢基体的降低塑性，当该冷却速率的取值范围过小，将导致的不利影响是冷速过低，将导致碳化物粗化，使钢基体的生产难度增加。

[0052] 连续退火的温度为640℃～660℃的积极效果是保证形成细小的铁素体晶粒，以保证强度；当该温度的取值范围过大，将导致的不利影响是温度过高，将导致晶粒粗化，影响钢基体的表面质量，当该温度的取值范围过小，将导致的不利影响是温度过低，将出现不完全再结晶的现象，生产难度增加。

[0053] 作为一个可选的实施方式，所述酸轧的压下率≥87％。

[0054] 本申请中，酸轧的压下率≥87％的积极效果是可破碎晶粒，细化退火晶粒，促进碳化物在退火过程中由晶内析出，提升强度；当该压下率的取值范围过小，将导致的不利影响是过低的压下率将无法破碎晶粒，从而无法促进碳化物在退火过程中由晶内析出，提升强度。

[0055] 作为一个可选的实施方式，所述平整的延伸率为2％～3％。

[0056] 本申请中，平整的延伸率为2％～3％的积极效果是可控制最终屈服强度；当该平整延伸率的取值范围过大，将导致的不利影响是平整延伸率过高，将导致钢基体的各向异性增大，当该平整延伸率的取值范围过小，将导致的不利影响是平整延伸率过低，将导致钢基体的屈服强度过低，生产难度增加。

[0057] 在本申请一个实施例中，提供一种低各向异性高强高延伸镀锡板，所述镀锡板包括钢基体和镀锡层，所述镀锡层覆盖在所述钢基体的至少个表面；所述钢基体为上述化学成分的钢基体。

[0058] 在本申请一个实施例中，如图2所示，提供一种低各向异性高强高延伸钢基体的制备方法，所述方法包括：

[0059] S1.对所述钢基体进行镀锡，得到镀锡板。

[0060] 实施例1

[0061] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板，包括钢基体和镀锡层；以质量分数计，钢基体的化学成分包括：C：0.07％，Si：0.007％，Mn：0.39％，P：0.01％，S：0.006％，Als:

[0062] 0.011％，N：0.0062％，其余为Fe和杂质。

[0063] 以体积分数计，镀锡板的金相组织包括：铁素体：98％，碳化物：2％。

[0064] 铁素体的晶粒尺寸为5.2μm。

[0065] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板的制备方法，包括：

[0066] S1.得到含化学成分的铸坯；

[0067] S2.对铸坯依次进行热轧、酸轧、连退、平整，得到钢基体。

[0068] 热轧包括再加热、终轧和卷取；再加热的温度为1195℃，终轧的温度为899℃，卷取的温度为567℃。

[0069] 终轧的速度为13.5m/s。

[0070] 连续退火包括均热段和快冷段，快冷段的温度为248℃，均热段的温度为655℃。

[0071] 酸轧的压下率为90％。

[0072] 平整的延伸率为2.2％。

[0073] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板，包括钢基体和镀锡层，镀锡层覆盖在钢基体的至少一个表面；钢基体为上述化学成分的钢基体。

[0074] 如图2所示，一种低各向异性高强高延伸钢基体的制备方法，包括：

[0075] S1.对钢基体进行镀锡，得到镀锡板。

[0076] 实施例2

[0077] 将实施例2和实施例1相比，实施例2和实施例1的区别在于：

[0078] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板，以质量分数计，钢基体的化学成分包括：C：0.08％，Si：0.015％，Mn：0.55％，P：0.011％，S：0.004％，Als：0.016％，N：0.0084％，其余为Fe和杂质。

[0079] 以体积分数计，镀锡板的金相组织包括：铁素体：97％，碳化物：3％。

[0080] 铁素体的晶粒尺寸为4.8μm。

[0081] 再加热的温度为1227℃，终轧的温度为911℃，卷取的温度为544℃。

[0082] 终轧的速度为14.3m/s。

[0083] 连续退火包括均热段和快冷段，快冷段的温为233℃，均热段的温度为654℃。

[0084] 酸轧的压下率为91％。

[0085] 平整的延伸率为2.8％。

[0086] 实施例3

[0087] 将实施例3和实施例1相比，实施例3和实施例1的区别在于：

[0088] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板，以质量分数计，钢基体的化学成分包括：C：0.06％，Si：0.02％，Mn：0.35％，P：0.015％，S：0.012％，Als：0.005％，N：0.006％，其余为Fe和杂质。

[0089] 以体积分数计，镀锡板的金相组织包括：铁素体：99％，碳化物：1％。

[0090] 铁素体的晶粒尺寸为4.5μm。

[0091] 再加热的温度为1190℃，终轧的温度为880℃，卷取的温度为530℃。

[0092] 终轧的速度为11m/s。

[0093] 连续退火包括均热段和快冷段，快冷段的温度为250℃，均热段的温度为640℃。

[0094] 酸轧的压下率为87％。

[0095] 实施例4

[0096] 将实施例4和实施例1相比，实施例4和实施例1的区别在于：

[0097] 一种低各向异性高强高延伸镀锡板，以质量分数计，钢基体的化学成分包括：C：0.08％，Si：0.02％，Mn：0.6％，P：0.015％，S：0.012％，Als：0.02％，N：0.01％，其余为Fe和杂质。

[0098] 以体积分数计，镀锡板的金相组织包括：铁素体：99％，碳化物：1％。

[0099] 铁素体的晶粒尺寸为5.5μm。

[0100] 再加热的温度为1230℃，终轧的温度为920℃，卷取的温度为570℃。

[0101] 终轧的速度为15m/s。

[0102] 均热段的温度为660℃。

[0103] 对比例1

[0104] 将对比例1和实施例1相比，对比例1和实施例1的区别在于：

[0105] 钢基体的化学成分中不加入Mn元素。

[0106] 对比例2

[0107] 将对比例2和实施例1相比，对比例2和实施例1的区别在于：

[0108] 钢基体的化学成分中N：0.011％。

[0109] 对比例3

[0110] 将对比例3和实施例1相比，对比例3和实施例1的区别在于：

[0111] 钢基体的化学成分中C：0.081％。

[0112] 对比例4

[0113] 将对比例4和实施例1相比，对比例4和实施例1的区别在于：

[0114] 再加热的温度为1180℃，终轧的温度为870℃，卷取的温度为500℃。

[0115] 终轧的速度为10m/s。

[0116] 连续退火包括均热段和快冷段，快冷段的温度为240℃，均热段的温度为600℃。

[0117] 酸轧的压下率为85％。

[0118] 对比例5

[0119] 将对比例5和实施例1相比，对比例5和实施例1的区别在于：

[0120] 再加热的温度为1230℃，终轧的温度为920℃，卷取的温度为570℃。

[0121] 终轧的速度为20m/s。

[0122] 均热段的温度为670℃。

[0123] 相关实验：

[0124] 收集实施例1‑4和对比例1‑5的各镀锡板，对各镀锡板进行性能检测，结果如表1所示。

[0125] 相关实验的测试方法：

[0126] 纵向时效后屈服强度：按照GB/T 2520进行测量。

[0127] 延伸率：按照GB/T 2520进行测量。

[0128] 三向时效后屈服强度极差：按照GB，/T 2520进行测量，并取纵向、45°、横向时效后三向屈服强度最大值与最小值之差的平均值。

[0129] 表1

[0130]

[0131] 表1的具体分析：

[0132] 纵向时效后屈服强度是指生产出的镀锡板的发生屈服现象时的屈服极限，也就是抵抗微量塑性变形的应力，屈服强度越高说明镀锡板的屈服极限越高。

[0133] 延伸率是指镀锡板的塑性性能的指标，延伸率越高，说明镀锡板的塑性性能越强。

[0134] 三向时效后屈服强度极差是指纵向、45°、横向时效后三向屈服强度最大值与最小值之差的平均值，三向时效后屈服强度极差越低，说明镀锡板的各向异性越低，间接说明镀锡板的强度越高。

[0135] 从实施例1‑4中的数据可知：

[0136] 采用本申请的镀锡板的钢基体化学成分和方法，可得到纵向时效后屈服强度、延伸率和三向时效后屈服强度极差都较理想的镀锡板。

[0137] 从对比例1‑5的数据可知：

[0138] 若不加入Mn元素或C和N元素不在本申请质量分数的范围内，将导致镀锡板的纵向时效后屈服强度、延伸率都将变低，三向时效后屈服强度极差增大。

[0139] 本申请实施例中的一个或多个技术方案，至少还具有如下技术效果或优点：

[0140] (1)本申请实施例提供的方法，通过控制镀锡板钢基体的化学成分和制备方法的工艺参数，可得到高屈服强度和高延伸率的镀锡板产品。

[0141] (2)本申请实施例提供的方法，可实现一次冷轧工艺生产纵向时效后屈服强度为430MPa～490MPa、延伸率≥15％和三向时效后屈服强度极差≤20MPa的镀锡板。

[0142] (3)本申请实施例提供的方法，可将工艺参数整合到镀锡板的自动化生产线上，通过将热轧的再加热温度、终轧温度、终轧速度以及卷取温度，再将调控酸轧的压下率，将连续退火的温度和快冷段的温度，最后将平整延伸率整合到控制台中，可实现镀锡板的自动化生产，进一步节约工艺时间。

[0143] 附图解释：

[0144] 图3为本申请实施例提供的镀锡板的金相组织示意图，由图2可知，当采用本申请的方法，可得到细晶铁素体，以晶内细小弥散分布为主和部分晶界分布的碳化物组织。

[0145] 需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。

[0146] 以上所述仅是本发明的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。