采用具有低比表面积的二氧化硅增强的轮胎胎面

摘要

一种引入由无机填料增强的弹性体组合物的轮胎胎面，其至少基于如下物质：(i)二烯弹性体；(ii)作为增强无机填料的大于80phr的具有如下特性的二氧化硅：(a)小于130m2/g的BET比表面积；(b)30-300nm的平均粒度，dw；(iii)在增强无机填料和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；(iv)硫化体系，其包括硫、硫化促进剂和作为硫化活化剂的0.5-1.5phr的锌。优选，此二氧化硅另外具有大于5×10-3μm-1/min的瓦解速率α(在超声瓦解测试中测量)。与用于“绿色轮胎”的由更高比表面积的二氧化硅增强的常规胎面相比，本发明的胎面具有改进的(耐磨性/滚动阻力/在湿地面上的抓着力)性能的折衷。当使用此低比表面积的二氧化硅时，非常小数量锌的使用使得可以克服硫化期间诱导延迟的增加。

权利要求

1.一种轮胎，其具有一种包括由无机填料增强的弹性体组合物的胎面，其中phr表示重量份每一百份二烯弹性体：(i)二烯弹性体；

(ii)作为增强无机填料的90至150phr的具有如下特性的二氧化硅：

2 2

(a)大于70m/g和小于130m/g的BET比表面积；

(b)30-300nm的平均粒度，dw；

(iii)在所述增强无机填料和二烯弹性体之间提供化学和/或物理连接的偶联剂；

(iv)硫化体系，其包括硫，硫化促进剂和作为硫化活化剂的0.5-1.5phr锌。

2.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述二烯弹性体包括至少50phr丁二烯弹性体。

3.根据权利要求2所述的轮胎，其中所述丁二烯弹性体选自聚丁二烯、苯乙烯-丁二烯共聚物和这些弹性体的混合物。

4.根据权利要求1-3任意一项所述的轮胎，其中所述二氧化硅的数量在90-150phr之间。

5.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述促进剂是次磺酰胺促进剂，并且所述硫和次磺酰胺促进剂的总数量在1.25-2.75phr之间。

6.根据权利要求5所述的轮胎，其中所述硫和次磺酰胺促进剂的总数量在1.5-2.5phr范围内。

7.根据权利要求5所述的轮胎，其中所述硫化体系进一步包括胍衍生物，所述硫、次磺酰胺和胍衍生物的总数量在1.75-4.25phr范围内。

8.根据权利要求7所述的轮胎，其中所述胍衍生物是二苯胍。

9.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述锌以氧化锌的形式提供。

10.根据权利要求9所述的轮胎，其中所述锌以氧化锌的形式，在脂肪酸存在下提供。

11.根据权利要求10所述的轮胎，其中所述脂肪酸是硬脂酸，以0.5-3phr的数量存在。

12.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述锌的数量在0.7-1.3phr范围内。

13.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述偶联剂选自多官能硅烷和聚硅氧烷。

14.根据权利要求13所述的轮胎，其中所述偶联剂是多硫化烷氧基硅烷。

15.根据权利要求14所述的轮胎，其中所述多硫化烷氧基硅烷的数量小于6phr。

16.根据权利要求1所述的轮胎，其进一步包括炭黑。

17.根据权利要求16所述的轮胎，其中所述炭黑存在量在5-15phr范围内。

18.根据权利要求1所述的轮胎，其中所述二氧化硅具有至少一种如下特性：2

-70-130m/g的BET表面积；

-50-200nm的粒度dw；

-3 -1

-大于5×10 μm /分钟的瓦解速率α。

19.根据权利要求18所述的轮胎，其中所述二氧化硅具有至少一种如下特性：2

-100-125m/g范围内的BET表面积；

-100-150nm范围内的粒度dw；

-2 -1

-大于1×10 μm /分钟的瓦解速率α。

20.根据权利要求19所述的轮胎，其中所述二氧化硅具有所有的如下特性：2

-100-125m/g范围内的BET表面积；

-100-150nm范围内的粒度dw；

-2 -1

-大于1×10 μm /分钟的瓦解速率α。

21.根据权利要求2所述的轮胎，其中所述丁二烯弹性体构成整个二烯弹性体。

22.根据权利要求2所述的轮胎，其中所述丁二烯弹性体包括苯乙烯-丁二烯共聚物弹性体。

23.根据权利要求22所述的轮胎，其中所述苯乙烯-丁二烯共聚物弹性体的苯乙烯含量为20wt％-30wt％，丁二烯部分乙烯基键的含量为15％-65％，反式-1，4键的含量为

20％-75％和玻璃化转变温度为-20℃～-55℃。

24.根据权利要求22所述的轮胎，其中所述苯乙烯-丁二烯共聚物是溶液中制备的苯乙烯-丁二烯共聚物。

25.根据权利要求22所述的轮胎，其中所述苯乙烯-丁二烯共聚物与聚丁二烯弹性体混合使用。

26.根据权利要求25所述的轮胎，其中所述聚丁二烯弹性体含有大于90％的顺式-1，

4-键。

27.根据权利要求1所述的轮胎，其特征在于它处于硫化状态。

28.一种制备可硫硫化的轮胎胎面的方法，其中所述胎面具有改进的性能的折衷，基于二烯弹性体、增强无机填料和硫化体系，所述方法包括如下步骤，其中phr表示重量份每一百份二烯弹性体：·在称为“非生产性”的第一阶段期间在二烯弹性体中至少加入如下物质：·作为增强无机填料的90至150phr的具有如下特性的二氧化硅：

2 2

(a)大于70m/g小于130m/g的BET比表面积；

(b)30-300nm的平均粒度，dw；

·在所述二氧化硅和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；

·作为硫化活化剂的0.5-1.5phr的锌，·在一个或多个阶段中热机械捏合整个混合物，直到达到110℃-190℃的最大温度；

·冷却整个混合物到小于100℃的温度；

·然后在称为“生产性”的第二阶段期间加入硫和硫化促进剂；

·捏合整个混合物直到达到小于110℃的最大温度；

·以轮胎胎面的形式压延或挤出这样获得的弹性体组合物。

29.根据权利要求28所述的方法，其中所述二烯弹性体包括至少50phr丁二烯弹性体。

30.根据权利要求29所述的方法，其中所述丁二烯弹性体选自聚丁二烯、苯乙烯-丁二烯共聚物和这些弹性体的混合物。

31.根据权利要求28所述的方法，其中所述二氧化硅的数量在90phr-150phr之间。

32.根据权利要求28所述的方法，其中所述促进剂是次磺酰胺促进剂，以及硫和次磺酰胺促进剂的总数量在1.25-2.75phr之间。

33.根据权利要求32所述的方法，其中所述硫和次磺酰胺促进剂的总数量在

1.5-2.5phr范围内。

34.根据权利要求28所述的方法，其进一步引入胍衍生物，其中所述硫、次磺酰胺和胍衍生物的总数量在1.75-4.25phr范围内。

35.根据权利要求28所述的方法，其中所述锌以氧化锌的形式提供。

36.根据权利要求35所述的方法，其中所述锌以氧化锌的形式，在脂肪酸存在下提供。

37.根据权利要求36所述的方法，其中所述脂肪酸是硬脂酸，以0.5-3phr的数量存在。

38.根据权利要求28所述的方法，其中所述锌的数量在0.7-1.3phr范围内。

39.根据权利要求28所述的方法，其中所述偶联剂选自多官能硅烷和聚硅氧烷。

40.根据权利要求39所述的方法，其中所述偶联剂是多硫化烷氧基硅烷。

41.根据权利要求40所述的方法，其中所述多硫化烷氧基硅烷的数量小于6phr。

42.根据权利要求28所述的方法，其进一步在非生产性阶段期间引入炭黑。

43.根据权利要求42所述的方法，其中所述炭黑在5-15phr范围内。

44.根据权利要求28所述的方法，其中所述二氧化硅具有至少一种如下特性：2

-70-130m/g的BET表面积；

-50-200nm的粒度dw；

-3 -1

-大于5×10 μm /分钟的瓦解速率α。

45.根据权利要求44所述的方法，其中所述二氧化硅具有至少一种如下特性：2

-100-125m/g范围内的BET表面积；

-100-150nm范围内的粒度dw；

-2 -1

-大于1×10 μm /分钟的瓦解速率α。

46.根据权利要求45所述的方法，其中所述二氧化硅具有所有的如下特性：2

-100-125m/g范围内的BET表面积；

-100-150nm范围内的粒度dw；

-2 -1

-大于1×10 μm /分钟的瓦解速率α。

47.根据权利要求1-27任意一项所述的轮胎用于制造或翻新轮胎的用途。

说明书

采用具有低比表面积的二氧化硅增强的轮胎胎面

技术领域

[0001] 本发明涉及轮胎胎面，更具体而言涉及由无机填料，更精确地为二氧化硅增强的胎面，和涉及包括这样胎面的轮胎。

[0002] 背景技术

[0003] 已知轮胎胎面必须满足许多技术要求，这些要求通常是矛盾的，最首要地是具有高耐磨性和优异的抓着力，同时在汽车上给予轮胎非常良好的道路行为水平(“操纵”)，它
特别要求高偏移推力(或“拐弯”)。

[0004] 为获得轮胎胎面中由填料赋予的最优增强性能和因此的高耐磨性，已知此填料应当一般在弹性体基体中以一种最终形式存在，该最终形式是将两者尽可能精细地分开和尽
可能均匀地分布。现在，这样的条件仅可以在如下条件下获得：此填料具有首先在与弹性体
混合期间被引入基体中并被瓦解，和其次在此基体中均匀分散的非常良好能力。

[0005] 已知炭黑具有这样的能力，一般对于无机填料，特别是二氧化硅不是这样，这是由于相互吸引的原因，这些无机填料粒子具有在弹性体基体中附聚在一起的讨厌倾向。这些
相互作用的有害结果会限制填料的分散和因此将增强性能限制到比理论上可能达到的水
平基本更低的水平，理论达到的水平是事实上获得可以在混合操作期间产生的所有(无机
填料/弹性体)键；这些相互作用此外倾向于增加未硫化状态下橡胶组合物的稠度和因此
使它们比在炭黑存在下更难以加工(“加工性能”)。

[0006] 由于燃料经济性和保持环境的需要变成优先的事情，已经证明必须生产具有降低滚动阻力，而不相反地影响它们耐磨性的轮胎。

[0007] 特别是由于在用于这些轮胎的胎面中由无机填料，特别是高分散性的二氧化硅增强的新橡胶组合物的使用，使这成为可能，从增强的观点来看它们能够与常规轮胎级炭黑
竞争，同时向这些组合物提供更 低的滞后性能，该更低的滞后性能与包括这些组合物的轮
胎的更小滚动阻力同义，和同样在潮湿，雪覆盖或冰地面上的改进抓着力。

[0008] 已经大量描述了由这样高度可分散二氧化硅填充的，可用于具有低滚动阻力的轮胎的胎面，由于使用户节省能量(“绿色轮胎概念”)该轮胎有时称为“绿色轮胎”。特别指
出的参考文献是专利申请EP501227、EP692492、EP692493、EP735088、EP767206、EP786493、
EP881252、WO99/02590、WO99/02601、WO99/02602、WO99/06480、WO00/05300和WO00/05301。

[0009] 现有技术的所有这些文献教导了为获得足够耐磨性使用如下二氧化硅的必要性：2 2
该二氧化硅不仅仅足够可分散而且具有100-250m/g之间，事实上典型地大于150m/g的
高BET比表面积(具体参见上述申请EP501227)。在“绿色轮胎”领域中形成参考文献的
一种高比表面积二氧化硅特别是由Rhodia销售的“Zeosil 1165MP”(BET表面积等于大约
2
160m/g)(参见上述文献)。

[0010] 尽管这些高比表面积的特定二氧化硅作为增强填料的使用降低了加工包含它们的橡胶组合物的难度，它们的加工仍然棘手，比通常由炭黑填充的橡胶组合物更困难。

[0011] 首先必须使用也称为粘合剂的偶联剂，它的功能是在二氧化硅粒子(硅烷醇基团Si-OH)和弹性体表面之间提供连接或键，同时促进此填料在弹性体基体中的分散，提倡这
些二氧化硅的高比表面积希望精确用于增加二氧化硅和偶联剂之间键的数目和质量，以达
到希望的高增强水平。

[0012] 这样的偶联剂是本领域技术人员公知的，基本上是有机硅烷或多官能聚硅氧烷。最已知的是多硫化烷氧基硅烷，特别是双-(烷氧基甲硅烷基烷基)多硫化物如双-(烷氧
基甲硅烷基丙基)多硫化物，非常特别是双3-三乙氧基甲硅烷基丙基四硫化物和二硫化物
(分别缩写为TESPT和TESPD)，它们一般认为是向由二氧化硅填充的胎面提供耐焦烧性，加
工容易和增强能力方面最好折衷的产物。因此它们是目前在“绿色轮胎”中最多使用的偶
联剂。

[0013] 然而这些多硫化烷氧基硅烷的已知缺点是它们非常昂贵和需要以相对大数量使用，典型地为相对于二氧化硅重量的约8-12wt％，它等 同于一般6-10phr的数量(phr＝重
量份每一百份二烯弹性体)。为降低烷氧基硅烷的这些数量，已经提出偶联活化剂(参见上
述申请WO00/05300和WO00/05301)。

[0014] 与炭黑的使用相比，不利地影响未硫化状态橡胶组合物的另一个因素涉及强物理化学相互作用，该相互作用能够在这些增强二氧化硅之间，由于它们的大反应性表面，以及
与橡胶组合物的其它组分之间建立，特别是有硫化体系。此缺点是引起收率损失和硫化动
力学的降低的原因。为抵消这些寄生的效果，必须增加硫化剂，特别是促进剂的数量，加入
的其它类型促进剂(次促进剂)的数量，相对于基于炭黑的常规配制剂。

[0015] 总之，尽管由高比表面积的可分散二氧化硅填充的胎面使得可以达到在滚动阻力，耐磨性和抓着力方面的性能折衷，该折衷不能由轮胎用常规炭黑获得，这样的结果仅可
以以如下情况为代价而获得：更困难加工和特别关于相对大数量偶联剂，特别是多硫化烷
氧基硅烷的使用，和硫化剂数量增加的额外工业成本。

[0016] 公认地可想象得到通过一定程度上降低用于橡胶应用的在100-150m2/g范围内的二氧化硅的比表面积，可以至少部分克服一此以上困难，该橡胶应用不要求非常高的耐磨
性，例如，对于冬季类型轮胎的胎面，耐磨性已知不构成优先的性能。

[0017] 然而，低比表面积的二氧化硅，在胎面或包括它们的轮胎硫化时，已经证明具有另一个缺点，即以被认为是关于工业硫化条件削弱的方式，非常显著地增加在硫化反应开始
时必须的延迟(所谓的诱导延迟)的缺点。

[0018] 增加的硫化时间对希望用于翻新的胎面是特别有害的，翻新是“冷”翻新(使用预硫化的胎面)或更通常的“热”翻新(使用未硫化状态的胎面)，在此后者情况下，除了它增
加生产成本以外，延长的硫化时间以已知方式导致磨损轮胎(已经硫化了)剩余胎身(“胎
体”)的过硫化(后硫化)，它们可不利地影响轮胎的一些性能。

发明内容

[0019] 现在，出乎预料地，在其研究过程期间，申请人发现不仅仅更低 比表面积的二氧化硅的使用不与获得具有高耐磨性的胎面不相容，而且可以由于使用基本降低数量的作为
硫化活化剂的锌，上述与硫化延迟延长相关的缺点可以被克服。

[0020] 因此，本发明的第一个目的涉及一种引入由无机填料增强的弹性体组合物的轮胎胎面，其基于如下物质：

[0021] (i)二烯弹性体；

[0022] (ii)作为增强无机填料的大于80phr具有如下特性的二氧化硅：

[0023] (a)小于130m2/g的BET比表面积；

[0024] (b)30-300nm的平均粒度，dw；

[0025] (iii)在增强无机填料和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；

[0026] (iv)硫化体系，其包括硫，主硫化促进剂和作为硫化活化剂的0.5-1.5phr锌。

[0027] 本发明的一个目的也是根据本发明的胎面用于轮胎制造或翻新的用途，和当它们包括根据本发明的胎面时，也是这些轮胎本身的制造或翻新。本发明的胎面特别希望安
装在能够在持续高速度下运转的车辆上，该车辆是如载客车辆、4×4车辆(具有四个驱动
轮)、SUV(“运动功用车辆”)、两轮车辆(特别是摩托车)、厢式货车、“载重车辆”(特别是
地铁列车、公共汽车和道路运输机械如载重汽车、拖拉机、拖车)。

[0028] 根据本发明的胎面能够由构成本发明另一个目的的方法制备。用于制备可硫硫化的轮胎胎面的方法包括如下步骤，该胎面具有改进的(耐磨性/滚动阻力/抓着力)性能
的折衷，基于二烯弹性体、增强无机填料和硫化体系：

[0029] ●在称为“非生产性”的第一阶段期间在二烯弹性体中至少引入如下物质：

[0030] ●作为增强无机填料的大于80phr具有如下特性的二氧化硅：

[0031] (a)小于130m2/g的BET比表面积；

[0032] (b)30-300nm的平均粒度，dw；

[0033] ●在二氧化硅和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；

[0034] ●作为硫化活化剂的0.5-1.5phr锌，

[0035] ●在一个或多个阶段中热机械捏合整个混合物，直到达到110℃-190℃之间的最大温度；

[0036] ●冷却整个混合物到小于100℃的温度；

[0037] ●然后在称为“生产性”的第二阶段期间引入硫和硫化促进剂；

[0038] ●捏合整个混合物直到达到小于110℃的最大温度；

[0039] ●以轮胎胎面的形式压延或挤出这样获得的弹性体组合物。

[0040] 也根据本发明的以上方法的一种可能替代方案由如下操作组成：不是在非生产性阶段期间而是在生产性阶段期间，在与硫和主促进剂同时引入所有或部分数量的锌。

[0041] 根据以下实施方案的描述和实施例，和根据涉及这些实施例的唯一附图，容易理解本发明和它的优点，附图显示作为伸长率(以％计)函数的模量(以MPa计)变化的曲
线，该曲线对于要用于轮胎胎面的橡胶组合物而记录，而不管它是否根据本发明。

[0042] I.使用的测量和测试

[0043] I-1.二氧化硅的表征

[0044] 以下所述的二氧化硅以已知方式由粒子附聚物组成，该附聚物能够在外力作用下，例如在机械加工或超声作用下瓦解成这些粒子。用于本申请的术语“粒子”必须在它的
“聚集体”(也称为“次级粒子”)的通常意义上理解，而不在可能的基本粒子(也称为“初级
粒子”)的通常意义上理解，该基本粒子如适用，可形成此聚集体的一部分；“聚集体”以已
知方式理解为表示在填料合成期间生产的，一般由附聚在一起的基本(初级)粒子形成的
不可分裂的单元(即它不能切割或分开)。

[0045] 如以下所示表征这些二氧化硅。

[0046] A)比表面积：

[0047] 由 气 体 吸 收， 使 用 描 述 于“The Journal of the AmericanChemicalSociety”Vol.60，309页，1938年2月)的Brunauer-Emmett-Teller方法，更精
确是根据1996年12月的法国标准NF ISO9277[多点体积法(5个点)-气体：氮气-脱气：
在160℃下1小时-相对压力p/p0的范围：0.05-0.17]确定BET比表面积。

[0048] CTAB比表面积是根据1987年11月的法国标准NF T 45-007(方法B)测量的外表面积。

[0049] B)平均粒度dw：

[0050] 通常在分散之后，由要在水中要分析的填料的超声瓦解，测量粒子的平均尺寸(按质量)，dw。

[0051] 根据如下操作方法，使用由Brookhaven Instruments销售的类型“XDC”离心X射线检测沉降仪(“X射线盘式离心机”(“X-Rays DiskCentrifuge”))进行测量。

[0052] 在8分钟内在60％功率下(“输出控制”最大位置的60％)，由1500瓦超声探头(由Bioblock销售的Vibracell 3/4英寸超声产生器)的作用制备将要分析的3.2g二氧化
硅样品在40ml水中的悬浮液；在超声产生之后，将15ml悬浮液引入旋转盘中；在沉降120
分钟之后，由“XDC”沉降仪的软件计算粒子的粒度质量分布和按粒子质量平均的尺寸dw(dw
5 4
＝∑(nidi)/∑(nidi)及ni是尺寸类型或直径di的对象数目)。

[0053] c)瓦解速率α：

[0054] 通过超声瓦解测试，在600W(瓦)探针的100％功率下测量瓦解速率α，该测试在此以脉冲模式(即：1秒开(ON)，1秒关(OFF))操作以避免测量期间超声探针的过热。此已
知的测试，它特别是专利申请WO99/28376(也参见WO99/28380、WO00/73372、WO00/73373)
的主题，使得可以根据以下的规定，在超声产生期间连续测量粒子附聚物平均尺寸(按体
积)的变化。

[0055] 使用的装备由激光粒度分析仪(类型“Mastersizer S”，由MalvernInstruments销售-He-Ne红激光源，波长632.8nm)和它的制备器(“MalvernSmall Sample Unit MSX1”)
形成，其间插入具有超声探头(由Bioblock销售的Vibracell类型600-瓦1/2英寸超声
产生器)的连续流处理池(Bioblock M72410)。

[0056] 与160ml水一起将少量(150mg)要分析的二氧化硅引入制备器，将循环速率设定到它的最大值。根据已知的Fraunhofer计算方法(Malvern3$$D计算矩阵)，进行至少三
个连续测量以确定称为dv[0]的附聚物的初始平均直径(据体积)。然后在100％功率下
(即“顶端振幅(tipamplitude)”最大位置的100％)建立超声产生(脉冲模式：lsec开，
lsec关) 并监测作为时间“t”函数的按体积平均直径dv[t]的进展约8分钟及大约每10
秒进行一次测量。在诱导周期(约3-4分钟)之后，注意到按体积平均直径的倒数1/dv[t]
随时间“t”线性，或基本线性变化(稳定的瓦解条件)。在稳定瓦解条件区(通常在约4到
8分钟之间)中由作为时间“t”函数的1/dv[t]进展的曲线的线性回归，计算瓦解速率α。
-1
它表达为μm /min。

[0057] 上述申请WO99/28376详细描述了可用于进行此超声瓦解测试的测量设备。想起的是此设备由闭合线路组成，在该线路中可以循环在液体中悬浮的粒子附聚物流。此设备
基本包括制样器，激光粒度分析仪和处理池。在制样器和处理池自身的水平下对大气压的
排气允许空气泡的连续消除，该空气泡在超声产生期间形成(超声探头的作用)。

[0058] 制样器(“Malvern Small Sample Unit MSX1”)希望接收要测试的二氧化硅样品(在液体3中的悬浮液)和以液体悬浮液流的形式，在预定速度(电位计-大约31/min的
最大速度)将它通过线路。此制备器简单地由接收罐组成，该罐包含要分析的悬浮液和通
过其循环该悬浮液。它装配有变速搅拌器电机以防止悬浮液粒子附聚物的沉降；希望在线
路中循环悬浮液的离心小泵；将制备器的进口通过开口连接到开放空气，该开口希望用于
接收要测试的填料样品和/或用于悬浮液的液体。

[0059] 向制备器连接激光粒度分析仪(“Mastersizer S”)，它的作用是通过测量池，粒度分析仪的自动记录和计算装置结合到该测量池上，当流体经过时在规则间隔下连续测量
附聚物的按体积平均尺寸“dv”。应当在此简单想起的是激光粒度分析仪以已知方式采用
由介质中悬浮的固体物体的光衍射的原则，该介质的折光率不同于固体的折光率。根据
Fraunhofer的理论，在物体尺寸和光衍射角之间存在关系(物体越小，衍射角越大)。实际
上，对于不同的衍射角足以测量衍射的光数量以能够确定样品的尺寸分布(按体积)，dv相
4 3
应于此分布的按体积平均尺寸(dv＝∑(nidi)/∑(nidi)及ni是尺寸类型或直径di的对
象数目)。

[0060] 最后，在制备器和激光粒度分析仪之间插入装配有激光探头的处理池，该处理池能够以连续或脉冲模式操作，希望当流体经过时用于连续破坏粒子附聚物。通过在该池的
水平下的冷却回路对流体恒温调节，在围绕探头的双壳体中，温度例如通过在制备器水平
上由浸入液 体的热传感器控制。

[0061] I-2.橡胶组合物的表征

[0062] 在硫化之前和之后表征橡胶组合物，如下所示。

[0063] A.门尼可塑性

[0064] 使用如在法国标准NF T 43-005(1991)中描述的振荡稠度计。根据如下原理测量门尼可塑性：在加热到100℃的圆筒形外壳中模塑未硫化状态的组合物(即在硫化之前)。
在一分钟预热之后，转子在测试片中在2rpm下旋转，和在四分钟旋转之后测量用于保持此
运动的转矩。门尼可塑性(ML 1+4)表示为“门尼单位”(MU，1MU＝0.83牛顿.米)。

[0065] B.焦烧时间

[0066] 在130℃下，根据法国标准NF T 43-005(1991)进行测量。作为时间函数的稠度指数的进展使得可以确定橡胶组合物的焦烧时间，焦烧时间根据以上标准由参数T5(大转子
的情况)评定，表达为时间，和定义为必须获得稠度指数(表达为MU)在对于此指数测量的
最小值以上5个单位的增加的时间。

[0067] C.流变

[0068] 在150℃下，采用振荡腔流变仪，根据DIN标准53529-部分3(1983年6月)进行此测量。作为时间函数的流变转矩的进展描述在硫化反应之后组合物硬化的进展。根据
DIN标准53529-部分2(1983年3月)处理测量值：ti是诱导延迟，即硫化反应开始所需的
时间；tα(例如t90或t99)是必须达到α％转化率的时间，即在最小和最大转矩之间偏差的
α％(例如分别为90或99％)。也测量在30％和80％转化率之间的1级转化速率常数
-1
K(表达为min )，它使得可以评价硫化动力学。

[0069] D.拉伸测试

[0070] 这些拉伸测试使得可以确定弹性应力和断裂时的性能。除非另外说明，它们根据1988年9月的法国标准NF T 46-002进行。在第二次 伸长中(即在调节循环之后)测
量在如下伸长率下的公称正割模量(或表观应力，以MPa计)：10％伸长率(M10)，100％伸
长率(M100)和300％伸长率(M300)。也测量断裂应力(以MPa计)和断裂伸长率(以％
计)。在温度(23±2℃)和湿度(50±5％相对湿度)的常规条件下，根据法国标准NFT
40-101(1979年12月)进行所有这些拉伸测量。

[0071] 处理记录的拉伸数据也使得可以追踪作为伸长率函数的模量曲线(参见附图)，在此使用的模量是在第一次伸长中测量的，降低到测试片实际横截面而不是降低到先前对
于公称模量的初始截面而计算的真实正割模量。

[0072] E.动态性能

[0073] 在粘度分析仪(Metravib VA4000)上，根据ASTM标准D 5992-96测量动态性*
能ΔG 和tan(δ)max。记录经受交替单正弦剪切应力，在10Hz频率下，在根据标准ASTM
D1349-99的常规温度(23℃)条件下，或根据情况在不同温度下的硫化组合物样品(厚度
2
为4mm和截面为400mm 的圆柱形测试片)的响应。在0.1-50％的变形幅度下(向外循
环)，然后50％-1％的变形幅度下(返回循环)进行扫描。使用的结果是复数动态剪切模
*
量(G)和损耗系数tan(δ)。对于返回循环，观察到的tan(δ)最大值指示为tan(δ)max在
*
0.15％和50％变形下(Payne效应)的数值之间的复数模量的偏差(ΔG)。

[0074] F.Shore A硬度

[0075] 根据ASTM标准D 2240-86评定在硫化之后组合物的Shore A硬度。

[0076] G.“结合橡胶”测试

[0077] 所谓的“结合橡胶”测试使得可以确定非硫化组合物中弹性体的比例，该比例与增强填料紧密相关使得此比例的弹性体不溶于通常的有机溶剂。与混合期间增强填料相关的
此不溶性比例橡胶的知识，得到橡胶组合物中填料增强活性的定量指示。这样的方法例如，
描述于应用于结合到炭黑上弹性体数量测量的法国标准NF T 45-114(1989年6 月)。

[0078] 此测试，它是本领域技术人员公知的表征由增强填料提供的增强质量，例如已经描述于如下文献：Plastics，Rubber and CompositesProcessing and Applications，
Vol.25，No.7，p.327(1996)；RubberChemistry and Technology，Vol.69，p.325(1996)。

[0079] 在此情况下，在橡胶组合物样品(典型地300-350mg)在此溶剂中(例如在3
80-100cm 甲苯中)溶胀15天之后，随后在真空中在100℃下干燥24小时，在称重这样处
理的橡胶组合物样品之前，测量不能由甲苯萃取的弹性体数量。优选，在环境温度(大约
20℃)下和避光保护进行以上的溶胀步骤，例如在前五天的溶胀之后，更换溶剂一次(甲
苯)。

[0080] 在从计算中扣除弹性体以外的最初存在于橡胶组合物中的不溶性组分的部分后，以已知方式由橡胶组合物样品初始重量和最终重量之间的差异计算“结合橡胶”(wt％)，
“BR”的数量。

[0081] I-3.轮胎或胎面的表征

[0082] A)滚动阻力

[0083] 在测试转鼓上，根据方法ISO 87-67(1992)测量滚动阻力。大于任意设定为100的对照物数值的数值，指示改进的结果，即更低的滚动阻力。

[0084] B)耐磨性

[0085] 在给定的汽车上将轮胎进行实际的路上运输，直到由于运转的磨损达到位于胎面凹槽中的磨损指示器。大于任意设定为100的对照物数值的数值，指示改进的结果，即运行
更大的英里数。

[0086] C)在干燥地面上的制动

[0087] 将轮胎安装在装配有ABS制动系统的车辆上和测量在干燥地面(沥青混凝土)上突然制动时从100km/h到0km/h行走的距离。大于任意设定为100的对照物数值的数值指
示改进的结果，即更短的制动距离。

[0088] D)在潮湿地面上的制动

[0089] 将轮胎安装在装配有ABS制动系统的车辆上和测量在潮湿地面(沥青混凝土)上突然制动时从50km/h到10km/h行走的距离。大于任意设定为100的对照物数值的数值指
示改进的结果，即更短的制动距离。

[0090] E)在潮湿地面上的抓着力

[0091] 为评定在潮湿地面上的抓着力性能，分析在限定速度条件下，安装在沿环线行驶的给定汽车上的轮胎行为，环线包括许多弯曲部分和被潮湿以保持地面潮湿。

[0092] 一方面测量必须经过整个环线的最小时间，大于任意设定为100的对照物数值的数值指示改进的结果，即更短的一圈行驶时间。

[0093] 车辆的职业驾驶员，另一方面，给出车辆-和因此轮胎-在此包括弯曲的潮湿环线上的道路行为的主观整体标记，大于任意设定为100的对照物标记的标记指示改进的整体
行为。

[0094] F)偏移推力

[0095] 将每个测试的轮胎安装在合适尺寸的车轮上并充气到2.2巴。使它在80km/h的恒定速度下在合适的自动机器(由MTS销售的“Sol-Plan”类型机器)上运行。在1度偏
移角下变化负荷“Z”，并以已知方式，通过使用传感器记录作为此负荷Z的函数的车轮上的
横向力测量偏移刚性或推力“D”(用于在零偏移下的推力校正)。表中所示偏移推力是在
曲线D(Z)原点处的梯度。偏移推力的增加有利于在干燥地面上的道路行为。

[0096] II.进行本发明的条件

[0097] 根据本发明的轮胎胎面因此全体或部分由橡胶组合物形成，橡胶组合物至少基于如下物质：

[0098] (i)二烯弹性体；

[0099] (ii)作为增强无机填料的大于80phr以下详细描述的二氧化硅(具有特征a和b)；

[0100] (iii)在增强无机填料和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；

[0101] (iv)硫化体系，其包括硫，主硫化促进剂和作为硫化活化剂的 0.5-1.5phr锌。

[0102] 当然，表述组合物“基于”理解为表示包括所用的各种组分的混合物和/或原位反应产物的组合物，这些基础组分的一些在胎面和轮胎制造的不同阶段期间，特别是在其硫
化期间至少部分地易于，或可能反应在一起。

[0103] II-1.二烯弹性体

[0104] 理解“二烯”弹性体(或橡胶)一般以已知方式表示该弹性体至少部分来自二烯单体(即均聚物或共聚物)，即带有两个不管是否共轭的碳-碳双键的单体。“基本不饱和
的”二烯弹性体在此理解为表示至少部分来自共轭二烯单体的二烯弹性体，其二烯源(共轭
二烯)元(member)或单元(unit)含量大于15％(摩尔％)。在“基本不饱和的”二烯弹
性体的类别中，“高度不饱和的”二烯弹性体理解为特别表示二烯源(共轭二烯)单元含量
大于50％的二烯弹性体。

[0105] 给定这些通用定义，轮胎领域技术人员会理解首要地采用高度不饱和的二烯弹性体，特别是采用如下物质使用本发明：

[0106] -(a)通过具有4-12个碳原子的共轭二烯单体的聚合获得的任何均聚物；

[0107] -(b)通过一种或多种共轭二烯彼此共聚或与一种或多种具有8-20个碳原子的乙烯基芳族化合物的共聚获得的任何共聚物。

[0108] 合适的共轭二烯特别是1，3-丁二烯、2-甲基-1，3-丁二烯、2，3-二(C1-C5烷基)-1，3-丁二烯例如，2，3-二甲基-1，3-丁二烯、2，3-二乙基-1，3-丁二烯、2-甲基-3-乙
基-1，3-丁二烯、2-甲基-3-异丙基-1，3-丁二烯、芳基-1，3-丁二烯、1，3-戊二烯和2，
4-己二烯。合适的乙烯基芳族化合物是例如苯乙烯、邻，间和对甲基苯乙烯、商业混合物“乙
烯基甲苯”、对叔丁基苯乙烯、甲氧基苯乙烯、氯苯乙烯、乙烯基 、二乙烯基苯和乙烯基
萘。

[0109] 共聚物可包含99wt％-20wt％的二烯单元和1wt％-80wt％的乙烯基芳族单元。弹性体可含有任何微结构，它是使用的聚合条件，特别是改性剂和/或无规化剂的存在与否
和使用的改性剂和/或无规化剂数量的函数。弹性体可以例如是嵌段、统计、序列或微序列
弹性体，和可 以在分散体中或在溶液中制备；它们可以采用偶联剂和/或星形化剂或官能
化剂偶联和/或星形化或者官能化。

[0110] 根据本发明的胎面的二烯弹性体优选，全部或部分，更优选到至少50phr，由丁二烯类型的高度不饱和弹性体构成，即选自如下的高度不饱和二烯弹性体：聚丁二烯(BR)、
丁二烯共聚物和这些弹性体的混合物。这些丁二烯共聚物特别是丁二烯-苯乙烯共聚物
(SBR)、异戊二烯-丁二烯共聚物(BIR)或异戊二烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBIR)。

[0111] 合适的优选丁二烯弹性体特别是1，2单元含量为4％-80％的BR或顺式-1，4含量大于80％的那些、苯乙烯含量为5wt％-50wt％和，更特别地，20wt％-40wt％，丁二烯
部分1，2-键含量为4％-65％，和反式-1，4键含量为20％-80％的SBR、异戊二烯含量为
5wt％-90wt％和玻璃化转变温度(“Tg”-根据ASTM标准D3418-82测量)为-40℃～-80℃
的BIR。在SBIR共聚物的情况下，合适的那些特别是苯乙烯含量为5wt％-50wt％和，更特
别是10％-40％，异戊二烯含量为15wt％-60wt％和，更特别是20％-50％，丁二烯含量为
5wt％-50wt％和，更特别是20％-40％，丁二烯部分1，2-单元含量为4％-85％，丁二烯部
分反式-1，4单元含量为6％-80％，异戊二烯部分1，2-加3，4-单元含量为5％-70％，和
异戊二烯部分反式-1，4单元含量为10％-50％的那些，和更一般地Tg为-20℃～-70℃的
任何SBIR。

[0112] 丁二烯弹性体特别选自BR、SBR和这些弹性体的混合物。

[0113] 优选，在用于载客车辆轮胎胎面的情况下，丁二烯弹性体主要是SBR弹性体，它是在乳液中制备的SBR(“ESBR”)或在溶液中制备的SBR(“SSBR”)、或SBR和另一种二烯弹
性体，特别是丁二烯弹性体的混合物，例如SBR和BR的共混物、SBR和NR(天然橡胶)的共
混物、或SBR和IR(合成聚异戊二烯)的共混物。

[0114] 特别地使用苯乙烯含量为20wt％-30wt％，丁二烯部分的乙烯基键含量为15％-65％，反式-1，4键含量为15％-75％和Tg为-20℃～-55℃的SBR。这样的SBR共
聚物，优选SSBR可能在与优选含有大于90％顺式-1，4键的BR的混合物中使用。

[0115] 本发明的胎面的组合物可包含单一的二烯弹性体或几种二烯弹性体的混合物，二烯弹性体可能与不是二烯弹性体的任何类型合成弹性 体结合使用，或甚至与不是弹性体
的聚合物，例如热塑性聚合物结合使用。

[0116] II-2.增强无机填料(“LS”二氧化硅)

[0117] 根据本发明的胎面的基本特征是由作为无机填料的，大于80phr具有如下特征的特定二氧化硅增强：

[0118] (a)小于130m2/g的BET比表面积；

[0119] (b)30-300nm的平均粒度，dw。

[0120] 称为“LS”(表示“低表面”)的此特定二氧化硅，首先具有对于轮胎胎面应用不通2 2
常的BET表面积。对于大于130m/g，特别是大于150m/g的BET数值，存在用于“绿色轮胎”
胎面的高比表面积的常规二氧化硅的缺点，即一方面特别由于与橡胶组合物其它组分(例
如硫化体系)的寄生相互作用(parasitic interaction)，在橡胶基体中的降低分散性和
在未硫化状态下的加工难度，和另一方面需要使用大量偶联剂。

[0121] 对于这些LS二氧化硅，按照本说明书，本领域技术人员能够确定特别作为所需的2
特定应用函数的可使用BET下限。优选，LS二氧化硅的BET表面积不小于50m/g。对于小
2
于50m/g的数值，尽管橡胶组合物具有更容易的加工和降低的滞后性能，存在断裂时性能
衰退的危险，及胎面中的耐磨性可以断裂的方式减少。由于所有这些原因，特别是在客车轮
2 2
胎胎面的情况下，优选BET表面积大于70m/g，更优选在100-125m/g范围内。

[0122] 另一方面LS二氧化硅的尺寸dw必须为30-300nm。对于大于300nm的过度大尺寸dw，粒子以缺陷起作用，它们集中应力并对耐磨性有害；另一方面，小于30nm的太小尺寸dw
不利地影响在未硫化状态的加工和在此加工期间二氧化硅的分散。

[0123] 最后，对于其中要求最高增强水平的应用，使用的LS二氧化硅另外，优选具有高-3 -1
固有分散性，该固有分散性由大于5×10 μm /min的瓦解速率α(在以上部分I中描述的
超声瓦解测试中测量)说明。对于这样的瓦解速率，注意到LS二氧化硅具有非常高的分散
性，即在根据本领域原则制备的橡胶组合物截面上由光学显微镜反射，观察到很少的微米
级附聚物。

[0124] 由于以上给出的各种原因，选择的LS二氧化硅优选满足至少一种如下特性：

[0125] -70-130m2/g的BET表面积；

[0126] -50-200nm的粒度dw；

[0127] -大于5×10-3μm-1/min的瓦解速率α。

[0128] 仍然更优选，满足至少一种如下特性：

[0129] -100-125m2/g的BET表面积；

[0130] -100-150nm的粒度dw；

[0131] -大于1×10-2μm-1/min的瓦解速率α。

[0132] 其中LS二氧化硅可以存在的物理状态是不重要的，而不管它是粉末、微珠、颗粒、粒料、球或任何其它密集形式；它可以是沉淀二氧化硅或热解二氧化硅。它的BET/CTAB表
面积比例优选为1.0-1.5，更优选1.0-1.2。

[0133] LS二氧化硅可有利地构成整个增强无机填料，它构成本发明的最好已知实施方案。

[0134] 然而，另一种增强无机填料可能与LS二氧化硅结合，例如，少量具有更高比表面积的常规增强二氧化硅。“增强无机填料”理解为表示任何无机或矿物填料，而不管它的颜
色和它的来源(天然或合成)，也称为炭黑形成对比的“白”填料或有时称为“透明”填料，
该填料能够自身，而没有中间偶联剂以外的任何其它措施，增强希望用于轮胎胎面制造的
橡胶组合物，换言之它能够在它的增强功能中替代常规轮胎级炭黑(用于胎面)。作为等同
于这类增强无机填料的填料，可以使用部分由无机层(例如，二氧化硅层)覆盖的有机类型
增强填料，特别是炭黑，它在它的方面要求使用偶联剂以提供对弹性体的连接。

[0135] LS二氧化硅也可以与常规轮胎级炭黑结合，该轮胎级炭黑特别选自类型HAF、ISAF和SAF的炭黑，它们通常用于轮胎胎面(例如，炭黑N115、N134、N234、N330、N339、
N347、N375)。然后优选以小比例，优选以2-20phr，更优选5-15phr的数量使用此炭黑。在
指示的范围内，存在具有来自炭黑的着色性能(黑染色剂)和抗UV性能，而不另外不利地
影响由LS二氧化硅提供的典型性能的益处。

[0136] 优选，LS二氧化硅的数量大于90phr，更优选90-150phr，过程的最优量根据所需的轮胎类型而不同。

[0137] 最后，LS二氧化硅的数量优选表示总增强[填料](总无机填料加炭黑，如果适用)的大于80wt％，更优选大于90wt％。

[0138] II-3.偶联剂

[0139] 在此记起的是(无机填料/弹性体)“偶联剂”以理解为以已知方式表示能够在无机填料和弹性体之间建立足够化学和/或物理连接的试剂；这样的偶联剂，它因此至少
是双官能的，例如具有简化的通式“Y-T-X”，其中：

[0140] -Y表示能够与无机填料物理和/或化学键合的官能团(“Y”官能)，例如，能够在偶联剂硅原子和无机填料的表面羟基(OH)(例如，在二氧化硅情况下的表面硅烷醇)之间
建立这样的键；

[0141] -X表示例如能够通过硫原子与二烯弹性体物理和/或化学键合的官能团(“X”官能)；

[0142] -T表示使得可以连接Y和X的二价有机基团。

[0143] 记起的是偶联剂必须不与用于覆盖无机填料的简单试剂混淆，它以已知方式可包括相对于无机填料为活性的官能“Y”，但缺乏相对于弹性体为活性的官能“X”。

[0144] 具有可变效力的(二氧化硅/二烯弹性体)偶联剂已经非常大量地描述于文献中并且对于本领域技术人员是公知的。可以使用在可用于轮胎胎面制造的二烯橡胶组合物中
可能保证，在增强无机填料如二氧化硅和二烯弹性体之间的有效键合的任何已知偶联剂，
特别是带有上述官能X和Y的有机硅烷或多官能聚有机硅氧烷。

[0145] 特别使用多硫化硅烷，根据它们的具体结构它称为“对称的”或“非对称的”，如例如在如下专利或专利申请中描述的那些：FR2149339、FR2 206 330、US3,842,111、
US3,873,489、US3,978,103、US3,997,581、US4,002,594、US4,072,701、US4,129,585、
US5,580,919、US5,583,245、US5,650,457、US5,663,358、US5,663,395、US5,663,396、
US5,674,932、US5,675,014、US5,684,171、US5,684,172、US5,696,197、US5,708,053、
US5,892,085或EP 1 043 357。

[0146] 特别适于实施本发明，而没有以下限制性的定义，是满足如下通式(I)的对称多硫化硅烷：

[0147] (I)Z-A-Sn-A-Z，其中：

[0148] -n是2-8(优选2-5)的整数；

[0149] -A是二价烃基(优选C1-C18亚烷基或C6-C12亚芳基，更特别地C1-C10亚烷基，显著地C1-C4亚烷基，特别是亚丙基)

[0150] -Z相应于如下通式之一：

[0151]

[0152] 其中：

[0153] -基团R1，它们可以是取代或未取代的，和可以相同或不同，表示C1-C18烷基、C5-C18环烷基或C6-C18芳基，(优选C1-C6烷基、环己基或苯基，特别是C1-C4烷基，更特别是甲基和
/或乙基)。

[0154] -基团R2，它们可以是取代或未取代的，和可以相同或不同，表示羟基、C1-C18烷氧基或C5-C18环烷氧基(优选选自羟基、C1-C8烷氧基和C5-C8环烷氧基的基团，更优选仍然是
选自羟基和C1-C4烷氧基的基团，更特别是甲氧基和乙氧基)。

[0155] 在根据以上通式(I)的多硫化硅烷的混合物，特别是常规，市售混合物的情况下，应理解“n”的平均值是分数，优选2-5。

[0156] 作为多硫化硅烷的例子，更特别提及双-((C1-C4)烷氧基-(C1-C4)烷基甲硅烷基(C1-C4)烷基)的多硫化物(特别是二硫化物、三硫化物或四硫化物)，例如双(3-三甲氧基
甲硅烷基丙基)或双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)多硫化物。在这些化合物中，特别使用
通式[(C2H5O)3Si(CH2)3S2]2 的双(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物，缩写为TESPT，或
通式[(C2H5O)3Si(CH2)3S]2的双(三乙氧基甲硅烷基丙基)二硫化物，缩写为TESPD。

[0157] TESPD例如由Degussa以名称Si75销售(形式为二硫化物-75wt％-和多硫化物的混合物)，或者由Witco以名称Silquest A1589销售。TESPT例如由Degussa以名
称Si69销售(或当它在炭黑上负载到50wt％时为X50S)，或由Osi Specialties以名称
SilquestA1289销售(在两者情况下， 为n平均值接近于4的多硫化物的商业混合物)。

[0158] 本领域技术人员能够根据所需的应用，使用的弹性体本质，和LS二氧化硅数量调节本发明组合物中偶联剂的含量，该含量如适用由用作补充增强填料的任何其它无机填料
补充。

[0159] 已经证明在本发明胎面中LS二氧化硅的使用使得可以基本降低偶联剂的量，特别是多硫化硅烷的数量，这相对于在具有更高比表面积的常规二氧化硅存在下使用的常规
数量。因此，在本发明的这些胎面中，偶联剂，特别是多硫化硅烷的数量优选少于6phr，更优
选为2-6phr。当后者构成整个增强无机填料时，降低到增强无机填料，特别是LS二氧化硅
的数量，偶联剂的此数量有利地小于8wt％，更优选小于6wt％，相对于增强无机填料的重
量。

[0160] 所用的偶联剂可以预先接枝(通过“X”官能)到本发明组合物的二烯弹性体上，然后这样官能化或“预偶联”的弹性体包括用于增强无机填料的游离“Y”官能。偶联剂也
可以预先接枝(通过“Y”官能)到增强无机填料上，则这样“预偶联的”填料能够通过游离
“X”官能键合到二烯弹性体上。然而，特别是由于组合物在未硫化状态下更好加工的原因，
优选使用自由(即非接枝)状态下或接枝到增强无机填料上，特别是LS二氧化硅上的偶联
剂。

[0161] 最后，有可能与偶联剂结合的适当的“偶联活化剂”，即主体(单一化合物或化合物的结合)，当与此偶联剂混合时，它增加偶联剂的效力(参见例如上述申请WO00/5300和
WO00/5301)。

[0162] II-4.硫化体系

[0163] 根据本发明，基础硫化体系由硫和主硫化促进剂，优选次磺酰胺促进剂构成。向此基础硫化体系中，加入在第一，非生产性阶段期间和/或在生产性阶段期间引入的各种已
知次促进剂或硫化活化剂。

[0164] 0.50-1.5phr，更优选0.7-1.3phr的非常少数量锌用作硫化活化剂。

[0165] 可以采用本领域技术人员已知的任何方式，优选以氧化锌的形式将此具体数量的锌提供到橡胶组合物，在此情况下，以0.6-1.9phr，更优选0.9-1.6phr的当量优选数量使
用。

[0166] 将以0.5-3phr，更优选1-3phr优选数量存在的优选脂肪酸，更优选 硬脂酸与此氧化锌结合。

[0167] 也可以将所有或部分使用的锌采用脂肪酸锌盐的形式，特别地以硬脂酸锌的形式，或者关于硫化为活性的另一种锌给体化合物，引入胎面和它们的组合物中。

[0168] 主硫化促进剂优选是次磺酰胺类型的促进剂。LS二氧化硅的使用使得可以基本降低硫和次磺酰胺促进剂的总数量到1.25-2.75phr，更优选1.5-2.5phr的优选数值，甚至更
优选，以0.5-1.5phr的数量进一步使用每种硫和次磺酰胺促进剂的每种。

[0169] 优选在第一，非生产性阶段期间(本发明的优选实施方案)和/或在生产性阶段期间引入的胍衍生物，特别地二苯胍(DPG)用作次硫化促进剂。此胍衍生物进一步有利地
作为LS二氧化硅的覆盖剂。此处LS二氧化硅的使用再次使得可以有利地降低硫，次磺酰
胺和胍衍生物的总量到1.75-4.25phr，更优选2-4phr的优选数值。

[0170] II-5.各种添加剂

[0171] 当然，根据本发明胎面的弹性体组合物也包括通常用于希望用于轮胎胎面制造的橡胶组合物的所有或部分常规添加剂，例如填充油，增塑剂，颜料，如抗臭氧蜡、化学抗臭氧
剂、抗氧剂的防护剂，防疲劳剂，偶联活化剂，增强树脂或亚甲基受体和/或给体。如需要，
也可以存在与LS二氧化硅结合的常规差增强或非增强白填料，例如粘土、膨润土、滑石、白
垩、高岭土的粒子，它们可用于例如着色轮胎胎面。

[0172] 除先前描述的偶联剂以外，弹性体组合物也可包含用于无机填料的覆盖剂，其包括例如单一Y官能，或更一般以已知方式由于无机填料在橡胶基体中分散的改进和由
于组合物粘度的降低，易于改进它们在未硫化状态下加工能力的加工助剂，这些试剂以
0.5-3phr的优选数量使用，它们是例如，烷基烷氧基硅烷，特别是烷基三乙氧基硅烷，如由
Degussa-Huls以名称Dynasylan Octeo销售的1-辛基-三乙氧基硅烷或由Degussa-Huls
以名称Si216销售的1-十六烷基-三乙氧基硅烷、多元醇、聚醚、(例如聚乙二醇)、伯，仲
或叔胺(例如三链烷醇胺)、羟基化或可水解聚有机硅氧烷，例如α，ω-二羟基-聚有机
硅氧烷(特别是α，ω-二羟基-聚二甲基硅氧烷)。

[0173] II-6.组合物和胎面的制造

[0174] 在合适的混炼机中，使用本领域技术人员公知的两个连续制备阶段制造弹性体组合物：在高温，一直到110℃-190℃，优选130℃-180℃之间的最大温度(Tmax)下，热机
械加工或捏合的第一阶段(有时称为“非生产性”阶段)，随后在低温，典型地小于110℃，
例如40℃-100℃下机械加工的第二阶段(有时称为“生产性”阶段)，在此阶段期间引
入基础硫化体系，这样的阶段例如描述于上述申请EP501 227、EP735088、WO00/05300或
WO00/05301。

[0175] 根据本发明制造组合物的方法的特征在于通过在第一，所谓的非生产性阶段期间捏合入二烯弹性体，将至少LS二氧化硅(不管是否与其它增强无机填料或炭黑结合)和偶
联剂紧密引入，即至少将这些不同的基础组分在一个或多个步骤中引入混炼机并热机械捏
合，直到达到110℃-190℃，优选130℃-180℃的最大温度。

[0176] 通过例子，在单一热机械步骤中进行第一(非生产性)阶段，在此期间将必须的所有基础组分(二烯弹性体，增强无机填料和偶联剂)在第一阶段加入，然后在第二阶段中，
例如在一到两分钟捏合之后，除由硫和主硫化促进剂构成的基础硫化体系以外的任何另外
的遮盖剂或加工剂和各种其它添加剂，引入合适的混炼机，如常规密炼机中，由于LS二氧
化硅的视密度一般较低，可有利地将其引入分成两个或多个部分。

[0177] 在混合物落下之后和在中间冷却(冷却温度优选小于100℃)之后，借助于使组合物经受补充热机械处理，向此密炼机增加第二(或甚至几个)热机械加工步骤，特别为进一
步改进增强无机填料和它的偶联剂在弹性体基体中的分散。在此非生产性阶段中捏合的总
持续时间优选为2-10分钟。

[0178] 在冷却这样获得的混合物之后，然后将硫和主促进剂，优选次磺酰胺在低温下引入，一般引入外部混炼机如开炼机中，然后将整个混合物混合(生产性阶段)几分钟，例如
5-15分钟。

[0179] 将这样获得的最终组合物，例如以橡胶薄板(2-3mm的厚度)或薄片的形式压延以测量它的物理或机械性能，特别是为了实验室的表征，或在切割或组装到所需的尺寸之后，
挤出以形成橡胶型材元件，如轮 胎的胎面。

[0180] 总之，根据本发明制备轮胎胎面的方法包括如下步骤：

[0181] ●在称为“非生产性”的第一阶段期间在二烯弹性体中引入如下物质：

[0182] ●作为增强无机填料的大于80phr具有如下特性的LS二氧化硅：

[0183] (a)小于130m2/g的BET比表面积；

[0184] (b)30-300nm的平均粒度，dw；

[0185] ●在二氧化硅和二烯弹性体之间提供键的偶联剂；

[0186] ●作为硫化活化剂的0.5-1.5phr锌，

[0187] ●在一个或多个阶段中热机械捏合整个混合物，直到达到110℃-190℃之间的最大温度；

[0188] ●冷却整个混合物到小于100℃的温度；

[0189] ●然后在称为“生产性”的第二阶段期间引入硫和主硫化促进剂；

[0190] ●捏合整个混合物直到达到小于110℃的最大温度；

[0191] ●以轮胎胎面的形式压延或挤出这样获得的弹性体组合物。

[0192] 也根据本发明，上述方法的一个可能替换是包括如下步骤：将全部或部分量的锌，不是在第一、非生产性阶段而是在第二、生产性阶段与硫和主促进剂同时引入。

[0193] 以已知方式在优选130℃-200℃的温度下进行胎面或轮胎的硫化，优选在压力下，保持充分的例如为5-90分钟的时间，此时间特别地为硫化温度、采用的硫化体系、讨论
的组合物的硫化动力学和轮胎尺寸的函数。

[0194] 基于LS二氧化硅的先前所述橡胶组合物，一般构成根据本发明的整个胎面。然而，本发明也应用于那些情况，其中这些橡胶组合物仅形成复合类型胎面的一部分，该复合
类型胎面例如由不同的横向相邻胎面，或两个不同构成的径向重叠层形成，例如在第二种
情况下，由LS二氧化硅填充的部分构成希望从新轮胎运转开始与地面接触的胎面的径向
外层，或相反地希望在以后时间与地面接触的径向内层。

[0195] 理所当然地本发明涉及先前所述的在如下两种状态下的胎面和轮胎：在未硫化状态下(在硫化之前)和在“硫化”(cured)或硫化 (vulcanised)状态下(即在硫化之后)。

[0196] III.本发明实施方案的实施例

[0197] III-1.使用的填料

[0198] 在表1中给出用于以下实施例的填料的特性。填料A是高比表面积的常规增强2
二氧化硅(BET大约160m/g)，用于“绿色轮胎”胎面增强的参考无机填料(购自Rhodia的
“Zeosil 1165MP”)；填料B是较低比表面积的LS二氧化硅。两者是沉淀的二氧化硅，以微
珠的形式；它们的BET/CTAB比接近1。

[0199] 然而BET表面积和粒度dw的特性显著区分两种填料，填料B每单位质量的表面积2
非常基本地降低(108代替160m/g)和粒度dw大几乎50％的(125nm代替85nm)。两种二
-2 -1
氧化硅都有进一步的特征为高固有分散性，由约1.25×10 μm /min的瓦解速率α说明。

[0200] 注意到LS二氧化硅满足所有如下的优选特性：

[0201] -100-125m2/g范围的BET表面积；

[0202] -100-150nm范围的粒度dw；

[0203] -大于1×10-2μm-1/min的瓦解速率α。

[0204] III-2.组合物的制备

[0205] 对于如下测试，程序如下：将二烯弹性体(如适用，或二烯弹性体的混合物)，增强填料，偶联剂，然后在一到两分钟捏合之后，除硫和次磺酰胺主促进剂以外的各种其它成
分引入填充到70％的密炼机中，密炼机的初始罐温度大约为60℃。然后在一个或两个步
骤(捏合的总持续时间等于约7分钟)中进行热机械加工(非生产性阶段)，直到达到约
160-165℃的最大“排胶(dropping)”温度。

[0206] 回收这样获得的混合物，将它冷却和然后通过混合每种物质(生产性阶段)3-4分钟的时间，在外部混炼机(均整理机(homo-finisher))上在30℃下加入硫和次磺酰胺促进
剂。

[0207] 然后将该组合物以板(2-3mm的厚度)的形式压延以测量它们的物理或机械性能，或直接以轮胎胎面的形式挤出。

[0208] 在如下的测试中，所用二氧化硅有利地结合少量炭黑(小于10phr) 构成整个增强增强无机填料。

[0209] III-3.测试

[0210] A)测试1

[0211] 此测试的目的是展示对于“绿色轮胎”的胎面，与使用常规二氧化硅(高比表面积)的对照组合物相比，基于LS二氧化硅的弹性体组合物的总体改进性能。

[0212] 为此，比较希望用于客车轮胎胎面制造的三种丁二烯橡胶组合物(SBR/BR共混物)：

[0213] -组合物C-1(对照)：二氧化硅A(80phr)与常规数量ZnO(2.5phr)；

[0214] -组合物C-2(对照)：二氧化硅B(94phr)与常规数量ZnO(2.5phr)；

[0215] -组合物C-3(本发明)：二氧化硅B(94phr)与常规数量ZnO(1.25phr)。

[0216] 表2和3连续显示不同组合物的配方(表2-以phr表达的不同产物数量)，和在150℃下硫化40分钟之前和之后它们的性能(表3)。附图显示作为伸长率(以％计)函数
的模量(以MPa计)的曲线；这些曲线标记为C1-C3，和分别相应于组合物C-1到C-3。

[0217] 丁二烯弹性体由如下物质构成：包括25％苯乙烯，58％的1-2聚丁二烯单元，和23％反式1-4聚丁二烯的SSBR，与其结合具有大于90％顺式-1，4键的BR。在根据本发明的
组合物中，由LS二氧化硅和少量炭黑(小于10phr)构成的总增强填料的数量大于100phr。

[0218] 要用于本发明胎面的组合物C-3的特征一方面为非常高数量的LS二氧化硅(与对照组合物C-1相比增加接近20％)，和另一方面为显著降低数量的ZnO(与对照组合物
C-1和C-2相比降低一半)。

[0219] 与参考方案C-1相比，组合物C-3此外具有如下有利特性：

[0220] -小于6phr的多硫化烷氧基硅烷(TESPT)；

[0221] -相对于二氧化硅重量的此相同偶联剂的数量显著降低(与8％相比小于6％)；

[0222] -也基本降低的硫和次磺酰胺促进剂的总量(2.5phr代替3phr)，就象硫，次磺酰胺促进剂和胍衍生物的总量(3.95phr代替4.5phr)。

[0223] 与对照组合物C-1相比，基于LS二氧化硅的组合物首先显示(参见表3)：

[0224] -未硫化状态的粘度，该粘度公认地同等但显著低于在相等数量(94phr)常规高比表面积二氧化硅下对照组合物观察到的粘度(在此后者情况下，对照方案C-1的大于
120MU)，它说明在未硫化状态中的优异加工能力；

[0225] -同等数量的“结合橡胶”(BR)，它已经指示在LS二氧化硅的偶联剂之间的非常良好键合；

[0226] -在硫化之后的增强性能，该性能出乎预料地至少等于对照方案的那些：同等的Shore硬度，在高形变下的模量(ME100，ME300)和至少一般高的比例ME300/ME100，这两者
清楚显示由LS二氧化硅提供的高质量增强的两个清楚指示，

[0227] -附图清楚地确认以上结果及，对于100％-300％的伸长率，三种类型组合物的同等模量；

[0228] -同等的滞后性能(ΔG*和tan(δ)max)。

[0229] 一个特定的备注涉及流变性能。

[0230] 注意到对于包括与对照组合物C-1相同数量ZnO(2.5phr)的对照组合物C-2，与对照方案相比这些流变性能显著降低：由LS二氧化硅替代高比表面积的常规二氧化硅导致
诱导延迟ti的30％增加，时间T5的60％增加，硫化动力学(K)进一步相同。认为这样的
增加根据轮胎胎面的工业硫化条件削弱。

[0231] 现在，出乎预料地，由根据本发明方案中硫化活化剂ZnO(1.25phr)的非常基本降低解决以上的问题，甚至降低ti和T5，同时保持从工业观点来看可接受的数值，相对于参考
物(组合物C-1)。

[0232] 这样的结果现在必须面对在胎面上的实际运转测试，该测试在以下的测试2中说明。

[0233] B)测试2

[0234] 先前所述的组合物C-1和C-3用于此测试作为具有尺寸为195/65R15的子午线轮胎胎体的客车轮胎胎面(速度指数H)，该胎面按常规制造和所有方面相同，不同的是构成
胎面的橡胶组合物：组合物C-1用于对照“绿色轮胎”(P-1)，组合物C-3用于本发明的轮胎
(P-3)。

[0235] 首先将轮胎在机器上测试以确定它们的滚动阻力和它们的偏移推 力，然后安装在车辆上用于剩余的测试。

[0236] 所有的运转结果见表4。

[0237] 首先注意到如果对于本发明不是改进(+1％)，两种类型轮胎的滚动阻力性能同等的，它与装配本发明轮胎的车辆的低燃料消耗同义。

[0238] 然后在Peugeot406型号的客车上将轮胎经受路上运输，以确定耐磨性。以已知的方式，将在轮胎运输期间胎面的耐磨性，直接与由增强无机填料和它的相关偶联剂提供的
增强水平相关联。换言之，由于在最终制造产品上评价，耐磨性的测量即使不是最好，也是
使用的二氧化硅总体性能的优异指示。

[0239] 然后注意到根据本发明的轮胎显示与对照轮胎相等的性能，对照轮胎已经构成本领域技术人员显著和出乎预料的结果：更低比表面积的增强二氧化硅，条件是它在胎面中
2
以非常高的数量使用，可因此导致等同于仅认为可以由更高比表面积，典型地大于150m/g
的二氧化硅得到的(滚动阻力/耐磨性)折衷。

[0240] 此外注意到偏移推力，它对本领域技术人员是干燥地面上道路行为的指示，自身也保持在相同的水平。

[0241] 最后将轮胎安装在另一辆客车(型号Renault Laguna-在前部和后面额定压力)上，以根据如下的特定条件经受部分I-3中描述的制动和抓着力测试：

[0242] -制动(在干燥或潮湿地面上)：在车辆前部安装要测试的轮胎；

[0243] -在包括弯路的潮湿环线上运转：在车辆前部和后部安装要测试的轮胎。

[0244] 轮胎P-3然后显示涉及在潮湿地面上制动的显著增益(加6％)。此第一结果由在包括弯路的潮湿环线上的运转测试确认，清楚地显示LS二氧化硅的使用导致抓着力的显
著改进，它由在极限速度条件下必须覆盖环线的最小需要时间的降低(一圈时间降低1.5s
每圈)和由驾驶员归结的行为标记的进展(10％的增加)，这两个变化对于这样的测试是非
常显著的。

[0245] 总之，本发明的轮胎P-3因此显示(滚动阻力/耐磨性/抓着力/行为)折衷，与由对照“绿色轮胎”P-1形成的参考相比它总体改进。

[0246] 与更高比表面积的二氧化硅相比，先前所述的LS二氧化硅，由于 它们的降低比表面积，具有许多优点：

[0247] -一方面在二氧化硅粒子自身之间(在橡胶基体中降低的再附聚危险)更少的寄生相互作用，和另一方面在二氧化硅粒了和其它橡胶添加剂之间更少的寄生相互作用，

[0248] -在捏合期间在二烯基体中分散性的总体改进，即未硫化状态中组合物的加工性能的总体改进；

[0249] -偶联剂和硫化剂，特别地硫和次磺酰胺促进剂数量的可能降低，它导致配制成本的降低。

[0250] 最后，非常少数量锌的使用，这是在胎面硫化期间用于克服诱导延迟延长问题的必须特性，同时有益于这些胎面工业成本的总体降低。

[0251] 表1

[0252]SiO2填料 A B
BET表面积(m2/g) 160 108
dw(nm) 85 125

[0253] (A)购自Rhodia的二氧化硅“Zeosil 1165MP”(CTAB＝158m2/g)

[0254] (B)购自Rhodia的二氧化硅“Zeosil 1115MP”(CTAB＝107.5m2/g)

[0255] 表2

[0256]组合物No.： C-1 C-2 C-3
SBR(1) BR(2) 二氧化硅A 二氧化硅B 88.5 25 80 - 6.4 88.5 25 - 94 6.4 88.5 25 - 94 6.4 炭黑(3) 芳族油(4) TESPT(5) DPG(6) 19 6.4 1.5 2.0(2.5) 19 5.5 1.35 2.0(2.5) 19 5.5 1.35 1.0(1.25) Zn(ZnO)(7) 硬脂酸 石蜡(8) 抗氧剂(9) 2 1.5 2.0 2 1.5 2.0 2 1.5 2.0
硫 促进剂(10) 1 2 1.25 1.25 1.25 1.25

[0257] (1)含有59.5％1-2聚丁二烯单元；26.5％苯乙烯；Tg＝-29℃的SSBR，采用18wt％芳族油填充的75phr干燥SBR(即SSBR+油的总量等于88.5phr)；

[0258] (2)含有4.3％的1-2；2.7％的反式；93％的顺式1-4的BR(Tg＝-106℃)；

[0259] (3)炭黑N234；

[0260] (4)以游离形式的芳族油(购自BP的“Enerflex 65”)；

[0261] (5)TESPT(购自Degussa的“Si69”)；

[0262] (6)二苯胍(购自Bayer的“Vulcacit D”)；

[0263] (7)以氧化锌形式的锌(橡胶级)；

[0264] (8)粗晶和微晶抗臭氧蜡的混合物；

[0265] (9)N-1，3-二甲基丁基-N-苯基对苯二胺(购自Flexsys的Santoflex 6-PPD)；

[0266] (10)N-环己基-2-苯并噻唑基次磺酰胺(购自Flexsys：Santocure CBS)。

[0267] 表3

[0268]

[0269] 表4

[0270]性能(以相对单位计) P-1 P-3
滚动阻力： 100 101
耐磨性： 100 100
偏移推力： 100 100
在干燥地面上的制动 100 100
在潮湿地面上的制动 100 106
在包括弯路的潮湿环线 上的性能 -一圈时间： -行为标记： 100 100 101.5 110

[0271] (大于100的数值指示与对照物-基础100相比改进的性能)