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前叉

阅读：960发布：2020-05-13

IPRDB可以提供前叉专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本发明涉及一种前叉。该前叉包括在车轮两侧立起的一对缓冲器，其中，一对缓冲器中的一者是将在磁场的作用下粘度会变化的磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器，另一者是将油、水、水溶液等液体用作工作流体的液压缓冲器。，下面是前叉专利的具体信息内容。

权利要求

1.一种前叉，该前叉包括在车轮两侧立起的一对缓冲器，其中，所述一对缓冲器中的一者是将在磁场的作用下粘度会变化的磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器，所述一对缓冲器中的另一者是将油、水、水溶液中任一种液体用作工作流体的液压缓冲器。

2.根据权利要求1所述的前叉，其中，

该前叉设定为所述液压缓冲器所产生的伸侧阻尼力比该液压缓冲器所产生的压侧阻尼力高。

3.根据权利要求1所述的前叉，其中，

利用所述磁粘滞性流体缓冲器产生前叉的压侧阻尼力，并且所述磁粘滞性流体缓冲器包括在通电时产生磁场的线圈，通过对供给至所述线圈的电流量进行调节而能够对所述磁粘滞性流体的粘度进行调节。

4.根据权利要求1所述的前叉，其中

该前叉利用所述液压缓冲器产生前叉最低限度所需的压侧阻尼力。

说明书全文

前叉

技术领域

[0001] 本发明涉及一种对前叉进行了改进的前叉。

背景技术

[0002] 前叉被用于悬挂两轮车或三轮车等的跨乘式车辆的前轮，其包括一对缓冲器和悬挂弹簧，该一对缓冲器支撑前轮，该悬挂弹簧对缓冲器朝伸长方向施力从而弹性支承车身。如图6所示，对于前叉来说，优选设为两缓冲器合成的伸侧阻尼力比压侧阻尼力高的阻尼特性(相对于活塞速度的阻尼力变化)。通过形成这样的特性，能够利用较低的压侧阻尼力来缓和上顶输入，并能够在其后的伸长过程中发挥较高的伸侧阻尼力，从而使弹簧上构件和弹簧下构件的振动迅速收敛。

[0003] 应用于汽车的缓冲器中，具有将磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器。例如，如图7所示，JP2008-12959A中公开的磁粘滞性流体缓冲器DC设定为单筒型，该磁粘滞性流体缓冲器DC包括：筒状的缸体100；活塞杆200，其出入于缸体100；活塞300，其被保持于活塞杆200的顶端，并划分出形成于缸体100内的杆侧室r1和活塞侧室r2；活塞通路L1，其形成于活塞300并将杆侧室r1和活塞侧室r2之间连通；气室r3，其形成于缸体100内并用于对缸体内容积变化进行补偿，该补偿的量为出入于缸体100的活塞杆体积的量；以及自由活塞400，其能滑动地接触于缸体100的内周面并划分出活塞侧室r2和气室r3；杆侧室r1和活塞侧室r2填充有作为工作流体的磁粘滞性流体，气室r3封入有被压缩的气体。

[0004] 磁粘滞性流体缓冲器DC包括用于调节通过活塞通路L1的磁粘滞性流体的粘度的粘度调节部件V6。粘度调节部件V6由设于活塞300的线圈和用于对线圈通电的通电部件构成。利用通电部件使线圈流过电流时，能够在活塞通路L1产生磁场，从而调节在活塞通路L1流动的磁粘滞性流体的粘度。磁粘滞性流体缓冲器DC在伸缩时产生的阻尼力是由被活塞300加压了的室的磁粘滞性流体在经由活塞通路L1向另一室移动时受到的阻力而引起的。
由于该阻力根据磁粘滞性流体的粘度而变化，因此能够利用粘度调节部件V6调节磁粘滞性流体缓冲器DC的阻尼力。

发明内容

[0005] 在以往的磁粘滞性流体缓冲器DC中，在流过线圈的电流量为恒定的情况下，虽然伸侧阻尼力和压侧阻尼力大致相等，但是根据天钩控制规则对供给至线圈的电流量进行适当调节的情况下，能够形成所期望的阻尼特性。然而，在将以往的磁粘滞性流体缓冲器DC用于前叉的情况下，则优选的是不依据控制规则，而得到例如如图6所示的那样的所期望的阻尼力特性。

[0006] 本发明的目的在于提供一种即使在利用磁粘滞性流体缓冲器时也能够不依据控制规则而实现所期望的阻尼特性的前叉。

[0007] 根据本发明的一技术方案，提供一种前叉，该前叉包括在车轮两侧立起的一对缓冲器，其中，所述一对缓冲器中的一者是将在磁场的作用下粘度会变化的磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器，所述一对缓冲器中的另一者是将油、水、水溶液等液体用作工作流体的液压缓冲器。

附图说明

[0008] 图1为将作为构成本发明的实施方式的前叉的一对缓冲器中的一个缓冲器的磁粘滞性流体缓冲器局部剖切地进行表示的主视图。

[0009] 图2为将作为构成本发明的实施方式的前叉的一对缓冲器中的另一个缓冲器的液压缓冲器局部剖切地进行表示的主视图。

[0010] 图3为表示作为构成本发明的实施方式的前叉的一对缓冲器中的一个缓冲器的磁粘滞性流体缓冲器的阻尼特性的图。

[0011] 图4为表示作为构成本发明的实施方式的前叉的一对缓冲器中的另一个缓冲器的液压缓冲器的阻尼特性的图。

[0012] 图5表示本发明的实施方式的前叉的阻尼特性的图。

[0013] 图6为表示以往的前叉的阻尼特性的图。

[0014] 图7为以往的磁粘滞性流体缓冲器的概略剖视图。

具体实施方式

[0015] 参照附图对本发明的实施方式的前叉进行说明。在几个附图中标注的相同的附图标记表示相同的构件或者相应的构件。

[0016] 如图1、图2所示，前叉包括在车轮两侧立起的一对缓冲器DA、DB，一对缓冲器DA、DB中的一者是将在磁场的作用下粘度会变化的磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器DA，一对缓冲器DA、DB中的另一者是将油、水、水溶液等液体用作工作流体的液压缓冲器DB。

[0017] 前叉的结构由于众所周知，因此不详细地进行图示。前叉包括：一对缓冲器DA、DB；未图示的车身侧托架，其将这些该缓冲器DA、DB之间连结起来并且该车身侧托架连结于成为车架的车身框架；以及车轮侧托架5，其用于将各缓冲器DA、DB连结于前轮的车轴。各缓冲器DA、DB包括形成为外壳的伸缩型的缓冲器主体T。缓冲器主体T由外管t1和出入于外管t1的内管t2构成。外管t1连结有车身侧托架，内管t2连结有车轮侧托架5。各缓冲器DA、DB具有当有来自路面的上顶输入时则内管t2进入于外管t1内并伸缩的结构。本实施方式的前叉为外管t1连结于车身侧并且内管t2连结于车轮侧的倒立型前叉。或者也可以是外管t1连结于车轮侧并且内管t2连结于车身侧的正立型前叉。

[0018] 一对缓冲器DA、DB中，一个缓冲器为磁粘滞性流体缓冲器DA，另一个缓冲器为液压缓冲器DB。两缓冲器DA、DB的缓冲器主体T分别容纳有对各缓冲器DA、DB朝伸长方向施力从而弹性支承车身的悬挂弹簧S1。悬挂弹簧S1能够吸收输入到前轮的上顶输入。在本实施方式中，悬挂弹簧S1使用螺旋弹簧。或者也可以使用空气弹簧。

[0019] 两缓冲器DA、DB的缓冲器主体T的上侧开口被盖构件4堵塞，下侧开口被车轮侧托架5堵塞。形成于外管t1和内管t2的重叠部之间的筒状间隙的下侧开口被由防尘密封件和油封件构成的密封构件C1、C2堵塞。因此，容纳于各缓冲器主体T内的液体和气体不会泄漏到外界空气侧。

[0020] 如图1所示，磁粘滞性流体缓冲器DA包括：缓冲器主体T；筒状的缸体1A，其配置为与缓冲器主体T同心；活塞杆2A，其随着缓冲器主体T的伸缩而出入于缸体1A；活塞3A，其被保持于活塞杆2A的顶端并划分出形成于缸体1A内的杆侧室r1和活塞侧室r2；作为工作流体的磁粘滞性流体，其被填充于杆侧室r1和活塞侧室r2；以及自由活塞4，其用于划分气室r3，该气室r3在缸体1A的与活塞杆相反的一侧补偿缸体内容积。气室r3封入有被压缩的气体，并始终对磁粘滞性流体进行加压。

[0021] 缸体1A以其轴心与内管t2的轴心同轴的方式被固定于车轮侧托架5。具体地说，车轮侧托架5形成为有底筒状，且内管t2的下端部螺纹配合于车轮侧托架5的上侧开口部分5a内周。车轮侧托架5的底部5b利用螺栓60固定有密封构件6，缸体1A螺纹配合于该密封构件6的外周。

[0022] 缸体1A和密封构件6之间设有环状的O型密封圈C3，缸体1A和密封构件6之间被环状的O型密封圈C3堵塞。缸体1A的上侧开口部分固定有环状的杆引导件7A，活塞杆2A贯穿杆引导件7A的轴心部。活塞杆1A和杆引导件7A之间设有环状的O型密封圈C4，缸体1A和杆引导件7A之间被O型密封圈C4堵塞。能滑动地接触于活塞杆2A的外周面的环状密封构件C5、C6被保持于杆引导件7A的内周，活塞杆2A和杆引导件7A之间被密封构件C5、C6堵塞。由于缸体1A的上下的开口被各密封构件堵塞，因此容纳于缸体1A内的磁粘滞性流体不会向外侧泄漏。

[0023] 外管t1和内管t2的重叠部配置有用于以能够自由出入的方式将内管t2支承于外管t1的一对衬套B1、B2。缸体1A和缓冲器主体T之间容纳有用于对一对衬套B1、B2的滑动面进行润滑的润滑液。磁粘滞性流体和润滑液之间由于存在有密封构件C4、C5、C6而不会混合。在后述的液压缓冲器DB中，润滑液使用被用作工作流体的工作油。但不限定于此，只要具有润滑性，也可以是其他液体。

[0024] 贯穿杆引导件7A的活塞杆2A被保持为悬挂于盖构件4的状态。图1中，活塞杆2A的下侧利用嵌合于杆引导件7A的内周的环状衬套70，一边以能在轴向自由移动的方式被支承，一边出入于缸体1A。活塞杆2A形成为筒状，并且内侧通过有布线v11，该布线v11用于使电流流至构成后述的粘度调节部件V1的线圈v10。活塞杆2A的顶端保持有活塞3A，活塞杆2A的外周设有配置于活塞3A和杆引导件7A之间的回弹弹簧S2。回弹弹簧S2吸收磁粘滞性流体缓冲器DA伸长为最大时的冲击。本实施方式的回弹弹簧S2为螺旋弹簧。或者也可以使用橡胶等的弹性体。

[0025] 活塞3A包括：活塞组件30，其螺纹配合于活塞杆2A的顶端部外周；环状的环31，其配置于活塞组件30的外周并在环31与活塞组件30之间形成活塞通路L1；以及环状的板32，其用于将环31连结于活塞组件30。活塞组件30和环31都由磁性体形成。活塞通路L1由形成于活塞组件30和环31之间的环状间隙构成。板32形成有上下贯通的未标注附图标记的孔。杆侧室r1和活塞侧室r2之间经由该孔和活塞通路L1连通。

[0026] 经由活塞通路L1的磁粘滞性流体的粘度能够通过粘度调节部件V1调节。粘度调节部件V1由卷绕于活塞组件30的外周的线圈v10和用于对线圈v10通电的通电部件构成。通电部件包括：未图示的控制器，其能够对流经线圈v10的电流量进行调节；以及布线v11，其连接控制器和线圈v10，并且通过通电部件对线圈v10进行通电从而使磁场产生于活塞通路L1。由于控制器设于缓冲器主体T的外侧，因此通过活塞杆2A的内侧的布线v11的一部分v11a一直延伸至缓冲器主体T之外。通过使用者对控制器进行操作而能够分“大”、“中”、“小”三级地调节供给至线圈v10的电流量。使用者仅在操作控制器时改变供给至线圈v10的电流量。但不限定于此，供给至线圈v10的电流量能够进行适当的调节，既可以通过切换通电的接通/切断来进行调节，也可以是三级以外的多级调节或者无级调节。

[0027] 磁粘滞性流体是在油等液体中分散有具有强磁性的微粒子的液体，其由于磁场的作用而高粘度化。磁粘滞性流体的粘度根据磁场的强度变化而变化，并在消除磁场时回到原来的状态。磁粘滞性流体填充于杆侧室r1和活塞侧室r2。

[0028] 接下来，对磁粘滞性流体缓冲器DA的工作进行说明。

[0029] 在活塞杆2A从缸体1A退出即磁粘滞性流体缓冲器DA伸长时，被活塞杆3A加压了的杆侧室r1的磁粘滞性流体经由活塞通路L1向活塞侧室r2移动。因此，磁粘滞性流体缓冲器DA产生由于磁粘滞性流体通过活塞通路L1时受到的阻力而引起的伸侧阻尼力。此时，缸体内容积增加了活塞杆从缸体1A退出的体积的量。然而，由于自由活塞4在气室r3内的压力的作用下朝图1中的上侧移动，因此缸体内容积收缩。这样，缸体内容积增加的量由气室r3补偿。

[0030] 另一方面，在活塞杆2A进入到缸体1A内即磁粘滞性流体缓冲器DA被压缩时，被活塞3A加压了的活塞侧室r2的磁粘滞性流体经由活塞通路L1向杆侧室r1移动。因此，磁粘滞性流体缓冲器DA产生由于磁粘滞性流体通过活塞通路L1时受到的阻力而引起的压侧阻尼力。此时，缸体内容积减少了相当于活塞杆的进入缸体1A内的体积的量。然而，由于自由活塞4在气室r3内的压力的作用下朝图1中的下侧移动，因此缸体内容积扩大。这样，缸体内容积的减少量由气室r3补偿。

[0031] 如图3所示，对于磁粘滞性流体缓冲器DA单独的阻尼特性(相对于活塞速度的阻尼力变化)在伸侧和压侧大致相同。而且，供给至线圈v10的电流量越大，磁粘滞性流体缓冲器DA的阻尼力就越高。在图3中，虚线DA1表示将供给电流量设定为“大”时的伸侧的阻尼特性，虚线DA2表示同样将供给电流量设定为“大”时的压侧的阻尼特性。实线DA3表示将供给电流量设定为“中”时的伸侧的阻尼特性，实线DA4表示同样将供给电流量设定为“中”时的压侧的阻尼特性。单点划线DA5表示将供给电流量设定为“小”时的伸侧的阻尼特性，单点划线DA6表示同样将供给电流量设定为“小”时的压侧的阻尼特性。磁粘滞性流体缓冲器DA的阻尼力以及阻尼特性能够通过对供给至线圈v10的电流量进行调节而适当的改变。

[0032] 接下来，对与磁粘滞性流体缓冲器DA成对的液压缓冲器DB进行说明。如图2所示，液压缓冲器DB包括：缓冲器主体T；筒状的缸体1B，其与缓冲器主体T配置为同心；活塞杆2B，其随着缓冲器主体T的伸缩而出入于缸体1B；以及活塞3B，其被保持于活塞杆2B的顶端并划分出形成于缸体1B内的杆侧室r1和活塞侧室r2。杆侧室r1和活塞侧室r2之间填充有作为工作流体的油(以下称为“工作油”)。活塞杆1B和缓冲器主体T之间形成有用于对缸体内容积进行补偿的贮存器r4。贮存器r4贮存有工作油并且借助于其液面将气体封入于贮存器r4的上侧。液压缓冲器DB的工作流体也可以使用水、水溶液等油以外的其他液体。

[0033] 缸体1B以其轴心与内管t2的轴心同轴的方式被固定于车轮侧托架5。具体地说，内管t2的下端部螺纹配合于车轮侧托架5的上侧开口部分5a内周，并且基杆8被螺栓80固定于车轮侧托架的底部5b，缸体1B被螺纹配合于基杆8的外周。环状的杆引导件7B被固定于缸体1B的上侧开口部分，活塞杆2B贯穿杆引导件7B的轴心部。

[0034] 活塞杆2B被保持为悬挂于盖构件4的状态。图2中，活塞杆2B的下侧利用嵌合于杆引导件7B的内周的环状衬套70一边以能够沿轴向自由移动的方式被支承，一边出入于缸体1B。活塞3B被保持于活塞杆2B的顶端，活塞杆2B的外周设有配置于活塞3B和杆引导件7B之间的回弹弹簧S2。回弹弹簧S2吸收液压缓冲器DB伸长得最大时的冲击。本实施方式的回弹弹簧S2为螺旋弹簧。代替于此，也可以使用橡胶等的弹性体。

[0035] 活塞3B能滑动地接触于缸体1B的内周面，并划分出在缸体1B内形成于活塞3B上侧的杆侧室r1和在缸体1B内形成于活塞3B下侧的活塞侧室r2。活塞3B形成有用于将杆侧室r1和活塞侧室r2之间连通的伸侧活塞通路L2和压侧活塞通路L3。在活塞3B的活塞侧室r2侧设有伸侧阻尼阀V2，该伸侧阻尼阀V2以能够开闭的方式堵塞伸侧的活塞通路L2的出口，并且该伸侧阻尼阀V2允许工作油从杆侧室r1移动至活塞侧室r2的流动并阻止工作油朝相反方向的流动。活塞3B的杆侧室r1侧设有压侧止回阀V3，该压侧止回阀V3以能够开闭的方式堵塞压侧的活塞通路L3的出口，并且该压侧止回阀V3允许工作油从活塞侧室r2朝杆侧室r1移动的流动并阻止工作油朝相反方向的流动。

[0036] 将缸体1B固定于车轮侧托架5的基杆8包括：基端部8a，其供缸体1B螺纹配合；以及轴部8b，其从基端部8a向上侧延伸。轴部8b的顶端固定有贯穿缸体1B的基座构件9。缸体1B的下部形成有将缸体1B的内侧和外侧(贮存器r4)之间进行连通的通孔10。基座构件9配置于比通孔10靠上侧的位置，并对活塞侧室r2和贮存器r4进行划分。

[0037] 基座构件9形成有将活塞侧室r2和贮存器r4之间连通的伸侧的基座构件通路L4和压侧的基座构件通路L5。基座构件9的活塞侧室r2侧设有伸侧止回阀V4，该伸侧止回阀V4以能够开闭的方式堵塞伸侧的基座构件通路L4的出口，并且该伸侧止回阀V4允许工作油从贮存器r4朝活塞侧室r2移动的流动并阻止工作油朝相反方向的流动。基座构件9的贮存器r4侧设有压侧阻尼阀V5，该压侧阻尼阀V5以能够开闭的方式堵塞压侧的基座构件通路L5的出口，并且该压侧阻尼阀V5允许工作油从活塞侧室r2朝贮存器r4移动的流动并阻止工作油朝相反方向的流动。

[0038] 接下来，对液压缓冲器DB的工作进行说明。

[0039] 在活塞杆2B从缸体1B退出即液压缓冲器DB伸长时，被活塞3B加压了的杆侧室r1的工作油经由伸侧的活塞通路L2向活塞侧室r2移动，并且量为从缸体1B退出的活塞杆体积的工作油经由伸侧的基座构件通路L4，从贮存器r4向活塞侧室r2移动。因此，液压缓冲器DB产生由于在工作油经由伸侧的活塞通路L2及基座构件通路L4时受到的伸侧阻尼阀V2和伸侧止回阀V4的阻力而引起的伸侧阻尼力。由于伸侧阻尼阀V4的开阀压设定得较低，因此液压缓冲器DB产生的伸侧阻尼力主要由伸侧阻尼阀V2的阻力引起。

[0040] 另一方面，活塞杆2B进入于缸体1B内即液压缓冲器DB被压缩时，被活塞3B加压了的活塞侧室r2的工作油经由压侧的活塞通路L3向杆侧室r1移动，同时量为进入于缸体1B的活塞杆体积的工作油经由压侧的基座构件通路L5从活塞侧室r2向贮存器r4移动。因此，压侧缓冲器DB产生由于在工作油经由压侧的活塞通路L3及基座构件通路L5时受到的压侧止回阀V3和压侧阻尼阀V5的阻力而引起的压侧阻尼力。由于压侧止回阀V3的开阀压设定得较低，因此液压缓冲器DB产生的压侧阻尼力主要由压侧阻尼阀V5的阻力引起。

[0041] 如图4所示，对于液压缓冲器DB单独的阻尼特性(对应于活塞速度的阻尼力变化)设定为伸侧阻尼力较大、压侧阻尼力较小。在图4中，实线DB1表示伸侧的阻尼特性，实线DB2表示压侧的阻尼特性。液压缓冲器DB的阻尼力及阻尼特性能够通过对伸侧阻尼阀V2的开阀特性、压侧阻尼阀V5的开阀特性进行调节而适当改变。

[0042] 实施方式的前叉的阻尼特性形成为将伸侧阻尼力和压侧阻尼力大致相同的磁粘滞性流体缓冲器DA的阻尼特性和伸侧阻尼力较大而压侧阻尼力较小的液压缓冲器DB的阻尼特性进行合成而得到的如图5所示那样的特性，并且近似于图6所示的以往的前叉所期望的阻尼特性。

[0043] 在图5中，将供给至线圈v10的电流量设定为“大”时的前叉的伸侧的阻尼特性用虚线F1表示，将供给电流量设定为“大”时的前叉的压侧的阻尼特性用虚线F2表示。将供给电流量设定为“中”时的前叉的伸侧的阻尼特性用实线F3表示，将供给电流量设定为“中”时的前叉的压侧的阻尼特性用实线F4表示。将供给电流量设定为“低”时的前叉的伸侧的阻尼特性用单点划线F5表示，将供给电流量设定为“低”时的前叉的压侧的阻尼特性用单点划线F6表示。

[0044] 本实施方式中，如图4中的实线DB2所示的那样，由于将液压缓冲器DB产生的压侧阻尼力设定得非常低，因此前叉产生的压侧衰减力主要是由于磁粘滞性流体缓冲器DA的压侧阻尼力产生的。因而，将磁粘滞性流体缓冲器DA的压侧阻尼力以使前叉的压侧阻尼力形成为所期望的阻尼力的方式进行设定，将液压缓冲器DB的伸侧阻尼力以使前叉的伸侧阻尼力形成为所期望的阻尼力并用液压缓冲器DB补偿在磁粘滞性流体缓冲器DA处不足的伸侧阻尼力的方式进行设定即可。这样，由于在对两缓冲器DA、DB的阻尼力进行设定时需要考虑的事项较少，因此能够易于设定每个阻尼力。

[0045] 而且，如果将液压缓冲器DB的压侧阻尼力设定为在前叉中最低限度所需的压侧阻尼力的话，则能够在无法对磁粘滞性流体缓冲器DA通电这样的失效时利用液压缓冲器DB产生压侧阻尼力。这样，能够将液压缓冲器DB用于失效保护。

[0046] 接下来，对本实施方式的前叉的作用效果进行说明。

[0047] 本实施方式的前叉包括在车轮两侧立起的一对缓冲器DA、DB，一对缓冲器DA、DB中的一者为将在磁场的作用下粘度会变化的磁粘滞性流体用作工作流体的磁粘滞性流体缓冲器DA，一对缓冲器DA、DB中的另一者为将油、水、水溶液等液体用作工作流体的液压缓冲器DB。因此，即使在将磁粘滞性流体缓冲器DA作为前叉的缓冲器使用时，由于能够利用与磁粘滞性流体缓冲器DA成对的液压缓冲器DB对在磁粘滞性流体缓冲器DA处不足的阻尼力进行补偿，因此也能够不依据控制规则实现所期望的阻尼特性。

[0048] 而且，利用液压缓冲器DB产生的伸侧阻尼力设定为比压侧阻尼力高。因此，即使利用磁粘滞性流体缓冲器DA产生的伸侧阻尼力与压侧阻尼力相同，也能够使两缓冲器DA、DB合成的伸侧阻尼力比两缓冲器DA、DB合成的压侧阻尼力高。因而，在利用较低的伸侧阻尼力缓和上顶输入的同时，能够在其后的伸长过程中发挥较高的伸侧阻尼力，从而使弹簧上构件和弹簧下构件的振动迅速地收敛。此外，在优选的是前叉产生的压侧阻尼力比伸侧阻尼力高的情况下，能够通过使利用液压缓冲器DB产生的压侧阻尼力比伸侧阻尼力高来进行应对。

[0049] 而且，将液压缓冲器DB产生的压侧阻尼力设定得非常低，并由磁粘滞性流体缓冲器DA产生前叉所产生的大部分压侧阻尼力。因此，为了将前叉的压侧阻尼力设为所期望的阻尼力，对磁粘滞性流体缓冲器DA的压侧阻尼力进行设定即可，为了将前叉的伸侧阻尼力设为所期望的阻尼力时，以利用液压缓冲器DB对在磁粘滞性流体缓冲器DA处不足的伸侧阻尼力进行补偿的方式对液压缓冲器DB的伸侧阻尼力进行设定即可。由于在设定两缓冲器DA、DB的阻尼力时需要考虑的事项较少，因此能够易于设定每个阻尼力。

[0050] 而且，如果将液压缓冲器DB的压侧阻尼力设定为在前叉中最低限度所需的压侧阻尼力的话，则能够在无法对磁粘滞性流体缓冲器DA通电这样的失效时，利用液压缓冲器DB产生压侧阻尼力。

[0051] 以上，对本发明的实施方式进行了说明，但上述实施方式只是示出了本发明的适用例的一部分，其主旨不是将本发明的技术范围限定于上述实施方式的具体的结构。

[0052] 本申请基于2013年3月27日向日本专利厅提出申请的日本专利申请2013-065545要求优先权，该申请的全部内容作为参照编入本说明书中。

标题	发布/更新时间	阅读量
前叉-专利编号CN107429777A	2020-05-13	909
前叉-专利编号CN107429775B	2020-05-12	299
前叉-专利编号CN109641635A	2020-05-12	510
前叉-专利编号CN107429775A	2020-05-11	1018
前叉-专利编号CN103097761A	2020-05-11	663
前叉-专利编号CN105073571B	2020-05-13	959
前叉-专利编号CN103097761B	2020-05-11	444
前叉-专利编号CN107407363B	2020-05-12	37
前叉-专利编号CN107429776A	2020-05-13	512
前叉-专利编号CN101861475A	2020-05-11	412

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