本发明是关于包括一种液相有机化合物蒸发过程的化学工艺方法， 所述液相有机化合物在该方法中将进行化学反应。本发明特别适用于 在常压下充分蒸发，但在高压下蒸发时，随着化合物沸点(或始沸点) 升高而易于降解的那些有机化合物。

例如，在升高的压力下蒸发三氯乙烯时，当其沸点高于150℃时， 形成降解产物。该降解产物堵塞热交换表面，损害操作性能(蒸发效 率)。此外，三氯乙烯降解导致生成不需要的化学物种，这些物种气 化后进入反应，耗损蒸发的三氯乙烯。

在氟化反应催化剂存在下，使三氯乙烯与超过化学计量用量的 HF反应，可以制备如1，1，1-2-四氟乙烷等化合物。当上述反 应在升高压力下进行时(这样做是十分有利的，因为可使工艺设备排 列紧凑)，在使三氯乙烯充分蒸发方面出现了问题。

本发明的第一个方面是提供一种进行包括第一种有机化合物的化 学反应的工艺方法，所述第一种有机化合物已从液相中，在使该纯化 合物的液相形式易于降解的条件下蒸发出来，其特征在于所述第一种 化合物从液相中的蒸发过程是借助第二种化合物，以抑制该第一种化 合物降解的方式进行的。

化学反应可以是其中两种化合物都是反应物的化学反应，如三氯 乙烯与氟化氢的氟化反应。但也不排除不用第二种化合物作反应物 (主要或次要的)的化学反应，如涉及在异构化催化剂存在下，蒸发 的含氯烃异构化的化学反应，如HCFC 123a异构化成HCFC 123的反应。

本发明限定的各个方面都特别适用于卤代烃(所用该术语包括含 氢的卤代化合物)的蒸发过程，且更具体地，适用于含氯烃如氯乙烯 类如三氯乙烯和全氟乙烯和氯乙烷类如1，1，1，2-四氯乙烷和1， 1，2，2-四氯乙烷的蒸发过程。

术语“降解产物”包括在特定化学反应中不希望存在的所述有机 化合物的衍生物。例如，就1，1，2，2-四氟乙烷而言，化学反应 可能是将其转变成1，1，2-三氯-2-氟乙烷的反应，但在液相中 高温下(如接触到热的金属表面)，其可能易于转变成三氯乙烯。此 时，就本发明目的而言，可将三氯乙烯视作1，1，2，2-四氟乙烷 的降解产物。

第二种化合物在用于抑制第一种化合物的降解过程时，可以是液 相或气相的。在液相情况下，可通过共同蒸发与第二种化合物混合的 第一种化合物达到抑制降解的作用。

本发明的第二个方面是提供一种在升高压力下进行化学反应的工 艺方法，包括在升高的压力条件下，使作为反应物之一且在上述条件 下蒸发时易于降解的一种液相有机化合物蒸发，使该蒸发的化合物与 至少另一种反应物在气相中及能使反应进行的条件下反应，其特征是 通过改变该有机化合物的沸腾特性，使蒸发过程可以在降低的温度下 进行，以避免或大大减少降解产物的生成。

优选的，通过共蒸发该有机化合物与可能作为一种反应物的另一 化合物的混合物来改变该化合物的沸腾特性。加入到所述有机化合物 中的化合物最好是能够形成沸点最低的共沸混合物的那种化合物。一 般地，第二种化合物的沸点低于第一种化合物的沸点。

本发明的另一个方面是提供一种在升高压力下，进行含氯烃化合 物氟化反应的工艺方法，包括使化合物在升高压力条件下蒸发，在该 条件下，该化合物本身具有的沸点使得如果在该沸点下蒸发该化合物， 则蒸发过程将伴随有该化合物的降解，以及使该蒸发的化合物与一种 氟化剂在气相中及可使反应进行的条件下反应，其特征是通过选择氟 化氢作氟化剂并通过共蒸发含氯烃化合物与氟化氢的混合物进行含氯 烃的蒸发过程，使得含氯烃化合物/HF混合物的沸点温度保持在蒸 发过程中含氯烃化合物降解大大减少。

优选的含氯烃化合物是氯乙烯如三氯乙烯或全氯乙烯，或氯乙烷 如1，1，1，2-四氟乙烷或1，1，2，2，-四氯乙烷。

本发明的另一个方面是提供一种进行包括蒸气相中化学反应的工 艺方法，其中在反应前使含卤烃在升高压力条件下蒸发，在该条件下 该化合物本身的沸点使得如果在该沸点下蒸发该化合物，则蒸发过程 将伴随有该化合物的降解，其特征是使该含卤烃与氟化氢的混合物共 蒸发，由此使含卤烃化合物/HF混合物的沸点温度保持在蒸发过程 中明显减少含卤烃化合物降解的水平上。

一般，降解至少减少50wt％，即生成的降解产物的量比该纯的 含卤烃在所述升高压力条件下的沸点蒸发将生成的降解产物的量至少 少50wt％。

化学反应的一种实施方案可能包括含卤烃化合物的异构化，如1， 2-二氯-1，2，2-三氟乙烷(HCFC 123a)气相异构化成更稳定 的1，1-二氯-2，2，2-三氟乙烷(HCFC 123)。

本发明的另一实施方案中，化学反应可能包括含卤烃如氯乙烷或 氯乙烯的氟化反应，其中含氯烃与HF一起共蒸发，且HF也可作为 氟化剂。举例而言，氯乙烯可包括三氯乙烯，反应是包括三氯乙烯氟 化过程的反应。业已发现，虽然三氯乙烯在升高压力下蒸发，一般将 生成降解产物，但三氯乙烯与HF混合共蒸发则明显地改变了沸点， 使得即使添加少量HF，就可在升高压力条件下有效蒸发三氯乙烯， 而无任何明显的三氯乙烯降解产物产生。

如果氯乙烯包括三氯乙烯，进行氟化反应的升高压力一般高于三 氯乙烯沸点为150℃，优选180℃时的压力。通常三氯乙烯的蒸发温度 稍低于其加入的工艺物流的温度，这样做的好处是，如此添加的三氯 乙烯对该工艺物流产生冷却作用。

本发明的上述各个方面主要涉及进行液相有机化合物的蒸发过程， 使得生成的蒸气直接加入以利用该化合物的蒸气态。本发明 的下述各方面涉及将液态的有机化合物加入利用该化合物的工艺方法， 其中该化合物通过与一在热表面附近的热气流接触而蒸发，但如使该 化合物的液滴与该热表面接触停留，则该化合物易于降解。

特别地，本发明的下述方面涉及包括一热气流与一有机化合物接 触的化学方法，该有机化合物，当处于液相时，如果与一热表面接触 停留则易于降解，所述方法包括将所述液相有机化合物送入流经热气 流的管道以使该液体雾化，并通过与热气流接触使雾化的液滴蒸发。

可利用气流和/或气流中的气态化合物阻止有机化合物的降解作 用，这种降解是因所述液相有机化合物与被所述气流加热的表面接触 而产生的。

可以采取不同的形式利用气流和/或气态化合物。

根据本发明的一个特征，将液相有机化合物物流与气相物流的第 二种化合物一起喷入热气流流经的管道，使第一种有机化合物由于喷 入的两种物料流之间的相互作用而至少部分雾化，雾化的液滴与热气 流接触而气化。

由于喷入的两种物料流之间的相互作用，使液相有机化合物至少 部分雾化。热气流与喷入的液相物流之间的相互作用也有助于该雾化 过程的进行。

该特征适用于如热气流流量在满负荷与调节条件之间变化的情况， 所述调节条件下，流量可比满负荷条件下大大减少，如流量为75％ 或更少，常常是50％或更少。在这种情况下，调节情况下的流量可 能不足以保证热气流有效雾化喷入的液相物流。所以注入的物流之间 的相互作用可补偿在可调节情况下雾化效率的损失。

以气相流通入的第二种化合物最好是生成工艺气流的成份之一。 例如，在氟化过程中，通入的气流可包括氟化氢。

本发明另一特征中，可按下述方式控制热气流和/或气相化合物， 即使加热表面与液滴之间基本上不接触，或者，至少将加热表面与液 滴之间接触的停留时间减少到液体在可能出现任何明显的降解作用之 前已经蒸发的程度。

实现上述方式的方法是，将所述液相有机化合物液流注入热气流 流经的管道，该第一种有机化合物因与热气流相互作用而至少部分雾 化，雾化的液滴与热气流接触而气化；将第二种化合物的气相物流注 入第一种化合物入口的下游管道，以补偿通入第一种化合物物流后出 现的压力降，并以此阻止液滴在紧靠第一种化合物入口处下游管壁上 沉积。

在进一步的改进方案中，可以通过控制气流和/或所述气态化合 物，使其“吹扫”加热表面来减少停留时间，并由此清除加热表面上 沉积的任何液滴，使其重新悬浮于气流中。

因此，根据本发明上述改进方案，提供了一种包括热气流与一有 机化合物接触的化学工艺方法，所述有机化合物为液相时，如果在一 预定温度下或高于该温度的温度下与一热表面接触停留易于降解，所 述工艺方法包括：

将有机化合物通入热气流流经的管道，使其雾化，至少部分所述 管壁被热气流加热到至少为所述预定温度；

随着液滴被注入口下游的热气流输送，雾化的液滴与热气流接触 而气化；在有机化合物入口下游处将一气相成份通入管道，使在管壁 形成一边界层，以减少或阻止液滴沉积在管壁上。

用于构成边界层的气态成份可以是一部分来自主物流的热气流和 在所述下游处再通入管道的气流和/或该气态成份可以含辅助气体， 该气体本身可加入后面与有机化合物的化学反应；例如，当化学反应 是涉及含卤烃氟化的反应时，该辅助气体可包含HF。

本发明的另一个方面是提供了一种液体喷入设备，用于将液相有 机化合物加入工艺气流中，该设备包括： 与工艺气流管道连接或构成一部分该工艺气流管道的一管道部件； 安装在上述管道部件内的一文丘里管，包括一喉道段和位于该喉段下 游的扩散器； 把工艺气流分配成第一物流和第二物流的装置，所述第一物流流经文 丘里管，第二物流至少部分旁路通过文丘里管； 将液相化合物注入位于喉道段处或紧靠该处的文丘里管的多个喷咀， 液体经此雾化成液滴，再被工艺气流蒸发； 将第二物流通入位于喷咀下游处的文丘里管的装置，通入方式要使得 气体在文丘里管表面形成移动层，由此阻止移向该表面的未气化液滴 与其接触停留。

从下面对本发明具体实施方案的说明和随附的权利要求书，可清 楚了解本发明的其它方面和特征。

下面参照附图说明本发明的各个方面，其中： 图1示出我们以前的申请EP-A-449617介绍的两段法生产1，1， 1，2-四氟乙烷的过程，本文参考了上述申请全文； 图2示出三氯乙烯的蒸发设备； 图3是三氯乙烯与氟化氢的液/气平衡图； 图4是类似于图1的示意图； 图5是进行图4两段法的反应器之间延伸的管道部分的纵剖面示意图， 示出液体喷雾装置的一种形式，用于将液相三氯乙烯加入流经反应器 之间的热气流； 图6是图5所示蒸发装置的横截面示意图； 图7是喷射器喷咀的放大示意图。

参照图1，在第一反应器10和第二反应器12中，进行生产1， 1，1，2-四氟乙烷(134a)的工艺过程，其中第一反应器中，1， 1，1-三氟-2-氯乙烷(133a)与氟化氢在氟化催化剂存在下， 进行气相氟化反应，生成的产物包括134a，氯化氢和未反应的原料， 来自反应器10的气流与经管14引入的气化了的三氯乙烯一起送入 反应器12，该反应器内的气相反应在氟化催化剂存在下进行，生成 的产物包括133a，134a，氯化氢和三氯乙烯。来自反应器12的产物 经处理，将134a和氯化氢与133a，未反应氟化氢和三氯乙烯分离，而 含133a、未反应的氟化氢和三氯乙烯的后一组分经管16循环到第一 反应器10，其余的氟化氢经管18送入反应器10。反应器12内 的反应一般在低于反应器10内排出气流温度的温度下进行，因此必 须沿管线14的某一位置将气流冷却，所以管线14可设置一个冷却 器。

参照图2，三氯乙烯蒸发用的设备包括热虹吸管蒸发器30和与 之联接的分离容器32，用以接收来自蒸发器30的沸腾液体/蒸气。 气液相在容器32内分离，液相经管线34返回蒸发器底部，气相经 管线36供给反应器系统。液体的再循环过程是利用在落段(falling leg)中分离的液体与向经蒸发器30上升的沸腾液体/蒸气混合物 之间的密度差进行的。循环的液相与由管线38提供的新鲜三氯乙烯 汇合，在静态混合器40内混合并通过流经穿过带夹套44的竖管 42被进一步加热。一种适宜的加热介质，如在适宜温度下冷凝的蒸 汽通过管线46、48循环流过夹套44。

如果在高压下蒸发三氯乙烯，使得沸腾温度高于150℃或甚至更 高(如高于180℃)则形成降解产物且该产物阻塞蒸发器30的热交 换表面。这些降解产生的生成率随蒸发温度升高而提高。通过使三氯 乙烯与无水氟化氢混合蒸发，使得蒸发三氯乙烯而又无大量降解产物 生成的问题得以解决。已发现HF的存在可有效降低三氯乙烯的蒸发 温度(如在超过6巴的压力下)，这意味着在三氯乙烯不得不在通常 需将其加热到其易于降解的温度的压力条件下进行蒸发的，HF的存 在可使该蒸发过程在较低温度下进行且无明显的降解产物生成。此外， 据推测，仅仅有HF存在也容易抑制三氯乙烯裂解为降解产物。

这样，通过管线50也向蒸发器提供HF，并利用静态混合器52， 使其与流入的三氯乙烯紧密预混合。得到的混合物再与由分离容器32 返回的液相在混合T-段54汇合，然后进入静态混合器40混合。 接着与蒸发器30使用的加热流体进行热交换。典型地，从分离容器 32到蒸发器的液体混合物的再循环流速(每单位时间的质量)约是 蒸发速率的5-10倍。蒸发器30的底部为圆锥形构造，以便液体 顺利进入蒸发器。

应当理解，HF的存在使蒸发器操作温度降低。三氯乙烯与HF成份充分混合这一点很重要，因为在上述混合成份共蒸发期间，与气 相组成相比，液体组成中富集了三氯乙烯；因此，各组分混合中的任 何不足都可能使原料中的某些部分太缺少HF，而使三氯乙烯在较低 温度下的蒸发过程停止进行。

共蒸发过程无水HF的用量可在很大宽范围内变化，因为即使液 相三氯乙烯/HF混合物中HF的含量低于1wt％，如低到0.1wt％， 也已观察到非常显著的抑制作用。在三氯乙烯中加入HF的效果如图 3所示，该图示出在8.6巴压力下，三氯乙烯/HF液体/蒸气的平 衡情况。曲线A和B分别代表液相和蒸气相。在完全不加HF时，三 氯乙烯的沸点是181.3℃。但即使只加入少量HF(小于1wt％)， 也可见到对沸点产生的巨大影响。例如，140℃温度时，气相中存在 大量三氯乙烯；该温度下三氯乙烯的蒸发过程明显抑制了降解产物的 生成。除基本上排除降解危险外，因加入HF而使蒸发温度降低使进 入管线14的蒸气温度较低，这有助于来自反应器10的工艺物流的 冷却，并因此而减少了管线14中冷却器需要的冷却负荷。

稳态操作期间，选择经管线38和50加入的三氯乙烯和HF的 量，使其相当于蒸气相曲线B上的一点，该点对应于希望进行三氯乙 烯和HF液相混合物蒸发的温度。

由分离容器得到的蒸气用于图1所述氟化过程。该蒸气中的HF当然是受欢迎的，因为它是该氟化过程所用反应物之一，而由这种方 式提供的HF可成为向该工艺过程补加HF的一种手段，因为即使在 HF成为液相混合物的大部分甚或绝大部分的情况下，也可进行共蒸 发过程。但通常在图1的工艺过程中，大量HF已存在于从反应器12 流入反应器10的工艺物流中，此时不需要补加HF了。因此，与三 氯乙烯共蒸发时HF的用量可是最少量的，在液体三氯乙烯/HF混 合物中低于1wt％。

图2所示进行共蒸发所用具体的热交换设备只是可用的一系列适 宜设计中的一种。其它的设计形式对所属领域技术人员是显而易见的； 例如，不采用图2所示的分离容器，而使其成为热虹吸管再沸器的组 成部分。或者，不采用热虹吸管再沸器，而在一釜蒸发器内进行共蒸 发。无论热交换设备取何种形式，应理解的是，液相沸腾成份的有效 混合十分重要，所以该设备需设计得确保充分混合。需要实现这一目 的的必要的设计手段对所属领域技术人员是公知的。例如，在釜鼓式 设备的情况下，采用管-壳程设计，使用作加热介质的蒸汽在管外流 动，我们发现，使液相混合物通过位于沿设备长度的不同位置设置的 一组喷咀喷入壳体内，同时利用一个泵送回路将未气化的富集三氯乙 烯的液相(与蒸气分离后)加到三氯乙烯/HF原料中，可达到充分 混合。一般泵送循环速率(每单位时间的质量)约为蒸发速度的5- 10倍。

尽管本发明的上述说明是以三氯乙烯的蒸发过程为例，但上述技 术也适用于易于降解的其它化合物与另一个或另一些化合物的共蒸发 过程，所述另一个或另一些化合物能够大大提高第一次提到化合物的 挥发度；特别适宜于组合的化合物是那些形成最低共沸点混合物且其 液体-蒸气平衡图一般类似于三氯乙烯/HF混合物的平衡图(图3) 的化合物。其中的一种组合是1，1，2，2-四氟乙烷和HF。

参照图4所示的工艺过程，该过程一般与图1所示过程相同，相 同的成份用同样的附图标记标明，但前面加上前缀“1”。反应器 110、112由管道114相互联接。反应器112内的反应在低于反应器110 内反应温度的温度下进行，因此需要通过冷却器115进行一定的冷却， 再将反应物加到反应器112内。此外，通过使相当冷的三氯乙烯蒸气 与来自反应器10的热气流(一般在约330℃温度下)混合，可能减 少冷却器116所需的冷却容量输入。在本发明的这个方面，在三氯乙 烯与来自反应器110的热气态产物混合之前，先不使之气化，而是在 约至少100℃，典型地100—150℃温度下，将液相三氯乙烯喷入管道 114而将其加到流经管道114的热气流中。以此方式使三氯乙烯先被热 气流雾化成液滴，然后气化，而温度相对较低的三氯乙烯液体则帮助 热气流在进入反应器112之前冷却。最好先将三氯乙烯液体预热，再 将其加到工艺气流中，以便降低其粘度和表面张力并因此而有助于雾 化，而其密度降低又提供了确定流速下喷入物料流的流速。

参照图5，管道114联接一蒸发装置120，三氯乙烯液体在该装置 内雾化并蒸发。如果只是简单地将三氯乙烯液体喷入该管道114，由 于管道表面温度相当高，所以出现降解的可能性很大，除非三氯乙烯 基本上完全气化，否则其液体三氯乙烯冗积在管道表面而发生降解。

蒸发装置120包括设置在环形室124内的文丘里管122和固定在顺 序连接的管段114A、B与管段114A内的C段之间的支承法兰126。文 丘里管22包括一上流段128，该部件限定了一构成文丘里管喉道132 的向外扩展部分130，一中间段134和一下流段136，134和136的横截 面沿工艺气流流动方向逐渐增大。上流段128的外径小于上流管道 114A的内径，使一部分工艺气流从主流分流经过环形空隙138和上流 段128外侧。其余的工艺气流流经文丘里管喉道132，受到压力降作用 而出现速度加快。环形室124上有多个孔140(见图6)，工艺气流可 经过该孔流并进入134和136段外侧的管道114B。

管段134和136之间由接头142联接使形成两段之间的平滑过渡。 段管134紧靠文丘里管喉道132上流处，而正是在这一区域，液相三氯 乙烯的液滴如果落在热金属上，容易滞留并降解。为了解决这一问题， 在段134表面产生一层工艺气体。作法是在134壁上设置一些轴向并沿 圆周分布的孔144(如激光钻的孔)，使分流的气流从这些孔再进入 文丘里管。孔144成三角形间距构型，排列且其轴向倾斜延伸，以便 气体在134段内表面形成一边界层。这样，易于滞留在134段内表面上 的任何液滴都将被吹回主物流。在该举例性实施方案中，孔144是限 定在段134上；但应理解，在某些情况下，可能需要使这些孔沿管段 114B延伸。来自主流的任何残留的分流气体将经过位于法兰126附近 的孔145重新加入主流中。

液相成份在压力作用下经过与室124连接的入口146(见图5和图 6)进入管114，入口146对准通向环形通道150(见图7)的径向通道 148。通道150向一组等角间隔设置的喷咀(图7示出每个喷咀的构型) 供料。供液料喷咀152的数目取决于具体的工艺条件；一般可能约20 个，等间隔设置，使来自通道150的液料在喷咀152之间基本上均匀分 配。喷咀152包括一喷咀体154，固定(如利用铜焊)在环形室124内 相应的孔中，圆锥形部分154通向一狭窄通道，该通道末端是圆锥部分 156，液体从中排放出来。156部分延伸通入通道158且与158之间留有 空隙，通道158通入文丘里管喉道132。156部分的未端位于喉道132内 圆周径向外处，以使从156部分排放的液体不得不先流过通道158界限 内的小空隙，然后再进入文丘里管喉道132。

经喷咀152喷入液体的过程伴随着从每一喷咀处喷入气体(对于 涉及三氯乙烯氟化的工艺，很方便的气体是HF)。由下述说明可清 楚其中的原因。气体由与室124连接且对准通道162的入口160流入， 通道162通向与喉道132同轴的环形通道164。进入通道164的气体基本 上均匀地分布在连接喷咀152的通道158之间，经过喷咀体与通道158 之间的环形间隙进入喉道。气体和液体就是这样以并流方式进入喉道 132。以此方式通入的气体可很方便地经过预热而降低其密度，由此 提高了其在给定质量流速下的流出速度，并使喷咀和环形通道的尺寸 达到最大，且不易于被有机物残渣堵塞。气体流出速度对提高雾化效 率十分重要，因为雾化是由液体和气体之间的“剪切作用”控制的。

除经通道158向喉道部分132排放气体外，亦通过一系列等角间隔 设置的出口166向喉道部分132排放气体，出口166直接位于各相应喷 咀152的下流处并与其在轴向上成一直线。供给这些喷咀的气体可来 自入口160提供的气体，也可单独地提供；例如，在例举的实施方案 中，气体是由文丘里管周围经间隙138分出的工艺气体提供的，并由 大量主气流与文丘里喉道外存在的较低压力之间产生的压差压过孔 166。

根据工艺操作条件，利用两种机理或其中之一实现液体的雾化。 在低负荷条件下操作，工艺气体流通量减少时，雾化主要由喷咀152 喷出的流体与喷咀周围的间隙排出的气体并流流动产生的剪切作用造 成的。随着负荷增加，流经管道114的生产气体流通量增，“交叉流 动”剪切作用，即气体通常流向液体喷射方向变成雾化过程的重要机 理。因此，液滴大小和液体分散区域最初主要由并流剪切作用控制， 而随着负荷增加，又主要由“交叉流动”剪切作用控制。采用产生雾 化作用的剪切式机理大大减少了对压力喷入系统物理空间的需求。

实践中，可方便地由通道158连续喷入气体，因为操作人员无需 停止操作，即可改变操作条件。这样，如果负荷减少，可由经管道158 通入的气体产生的并流雾化作用自动补偿因流经管道114的工艺气流 流速降低造成的雾化效率的损失(从而使“交叉流动”雾化效率低)。

喷咀数目，排列和尺寸关系一般视工艺操作条件而定。实践中， 通常将喷咀设计成可喷出在操作条件下具有适宜的中等尺寸和适宜尺 寸分布的液滴，以保证利用与工艺气体(和由通道158提供的气体) 充分混合产生的焓进行蒸发的需要。由于通道158提供的气体对液滴 蒸发亦有作用，尤其在流通量减少的操作条件下，所以将该气体先预 热到一定温度，以发挥其这种作用。预热的程度可由工艺负荷情况而 定。

控制喷咀设计和排列的其它因素包括喷入方式，即喷入方式要能 减少液滴向134和136段壁移动的倾向，同时要能避免将液滴喷到喉道 132和段134、136中心轴以外的区域，因为这样也可能促使液滴凝聚， 增加其移向壁面的可能性。喷咀152，尤其是其径向上内端相对文丘 里管喉道132的位置，对于达到较好的雾化，阻止喷入的液相成份重 新落到文丘里管内表面十分重要。利用目测流动模型可从经验上确定 给定条件下各喷咀的适宜位置。同样，也可从经验上确定在给定条件 下位于喷液点下流处的孔144的数目和大小。

举例而言，在一包括管径250mm的管件的典型结构中，文丘里管 喉道直径可为70mm，围绕该喉道132，可设置20个等角间隔的喷 咀152，每一喷咀配备有距文丘里管喉道外表面径向间隔的内端，间 隔距离约0.5mm。喷咀出口横截面积一般约0.65mm2，紧靠喷咀出口 的环形通道158的横截面积一般约2.5mm2。在一典型排列中，孔144 以若干圆周形的列如12排的方式按三角形间距构型分布，每列包括 直径为1.27mm的60个斜孔。

蒸发装置的操作过程中，形成的液滴夹在工艺气体中蒸发，而不 与管道或文丘里管的热壁面接触。易于移向壁面的任何液滴(如其尺 寸位于粒径分布的两端的液滴)都由孔144送入的工艺气体形成的气 体的流动边界层吹走。为此所用工艺气体的量一般取决于具体的工艺 条件；典型地，只分流出很少量(如20％)工艺气体用于此目的。 出口166提供的气流用于克服液体沉积在紧靠喷咀流壁上的倾向。在 这些区域，随着流体的每次喷入，出现局部的压力降，在没有经出口 166喷入气体的情况下，可能导致流体沉积在文丘里管喉道132的热壁 表面。

在一典型应用中，工艺气流处于升高的压力(通常高于6巴，如 13巴)和超过300℃的温度下。由喷咀152喷出的液体一般处于低得 多的温度(如100℃)下，经通道158通入的气体与其类似，该气体通 常温度高于液体(如150℃)。液体和气体在高于工艺气流压力的压 力下，如压差分别为9巴和2巴，通入。

尽管本发明上述对图4—7的说明以生产134a为例，但本发明同 样适用于需要将液相成份喷入热气流的其它工艺方法，在这些方法中， 液相成份因与热金属表面接触而易于降解。