热镀锌钢板由于焊接性及涂装性优良，因此被广泛利用于以汽车车身用途为中心的广泛的领域。这种用途的热镀锌钢板实施冲压成形以供使用。但是，热镀锌钢板与冷轧钢板相比，具有冲压成形性差的缺点。这是因为在冲压模具中热镀锌钢板的滑动阻力大于冷轧钢板。即，在模具和流道(bead)中的滑动阻力大的部分，热镀锌钢板变得难以进入冲压模具，容易引起钢板的断裂。
例如，合金化热镀锌钢板，在对钢板实施镀锌后，进行加热处理，钢板中的Fe和镀层中的Zn扩散而发生合金化反应，由此形成了Fe-Zn合金相，但该Fe-Zn合金相通常是由Γ相、δ1相和ζ相构成的覆膜，随着Fe浓度降低，即，按照Γ相→δ1相→ζ相的顺序，具有硬度及熔点降低的倾向。因此，从滑动性的观点出发，高硬度、熔点高且难以发生粘附的Fe浓度高的覆膜是有效的，因而重视冲压成形性的合金化热镀锌钢板是以提高覆膜中的平均Fe浓度的方式制造的。
但是，在Fe浓度高的覆膜中，容易在镀层-钢板界面形成硬且脆的Γ相，具有容易发生所谓的粉化的问题，即加工时从界面剥离的现象。
本发明人对于上述问题反复进行了专心研究，结果得到以下的见解并提出了专利申请(日本特开2003-306781号公报)。
合金化热镀锌钢板表面的上述平坦部与周围相比，以凸部的形式存在。在冲压成形时，由于实际上该平坦部成为与冲压模具接触的主体，因此只要减小在该平坦部的滑动阻力，就能够改善冲压成形性。为了减小在该平坦部的滑动阻力，防止镀层与模具的粘附是有效的，为此，在镀层的表面形成硬质且高熔点的覆膜是有效的。从该观点开展了研究，结果发现，控制平坦部表层的氧化膜厚度是有效的，若如上控制平坦部表层的氧化膜厚度，则不会发生镀层与模具的粘附，从而显示出良好的滑动性。而且发现，为了形成这种氧化膜，与酸性溶液接触而在镀层表层形成Zn系氧化物层的方法是有效的。于是提出了通过使合金化热镀锌钢板与酸性溶液接触而使以Zn为主体的氧化物(以下称为Zn系氧化物)在钢板表面上形成，来抑制镀层与冲压模具的粘附，从而使滑动性提高的技术。
而且，基于上述技术，提出了以在短时间内确实地使氧化膜在钢板表面上形成为目的，向酸性处理液涂布后的钢板喷吹温度为100度以上的水蒸汽的制造方法(日本专利第3608519号公报)。
但是，在该制造方法中，难以均匀地向钢板表面喷吹水蒸汽，实际上水蒸汽没有被均匀地喷吹到钢板表面，而在钢板表面产生斑点，使外观受损。
本发明鉴于上述情况，目的在于，提供能够不损害钢板表面的外观而稳定地形成必要的氧化膜的易实用的热镀锌钢板的制造设备。

本发明的主旨如下。
[1]一种热镀锌钢板的制造设备，是连续设置热镀锌装置、平整机、酸性溶液接触装置和清洗装置而成的热镀锌钢板的制造设备，其特征在于，将所述酸性溶液接触装置和所述清洗装置设有间隔地配置，而且，在所述酸性溶液接触装置到所述清洗装置之间设置有控制绝对湿度的单元。
[2]一种热镀锌钢板的制造设备，是连续设置热镀锌装置、合金化加热炉、冷却装置、平整机、酸性接触装置和清洗装置而成的热镀锌钢板的制造设备，其特征在于，将所述酸性溶液接触装置和所述清洗装置设有间隔配置，而且，在所述酸性溶液接触装置到所述清洗装置之间设置有控制绝对湿度的单元。
[3]上述[1]或[2]中的热镀锌钢板的制造设备，其中，所述控制绝对湿度的单元具有覆盖钢板的上下表面及两侧面且钢板可通过的罩、向所述罩内吹送水蒸汽或干燥空气的吹送单元和测定温度和相对湿度或露点的测定单元。

图1是表示热镀锌钢板的制造方法的概略的图。
图2是表示氧化膜的形成机制的图。
图3是将影响液膜变化量的因素整理后的模式图。
图4是表示本发明的热镀锌钢板的制造设备的一个实施方式的图。
图5是表示绝对湿度与氧化膜厚的关系的图。
图6是表示本发明的热镀锌钢板的制造设备的其它实施方式的概略说明图。
图7是表示本发明的热镀锌钢板的制造设备的其它实施方式的概略说明图。

本发明中的热镀锌钢板，以没有进行合金化处理的热镀锌钢板及镀层处理后进行合金化处理的合金化镀锌钢板中的任意一种为对象。
本发明涉及合金化热镀锌钢板的制造设备的改良设备，所述合金化热镀锌钢板如下制造：对于实施热镀锌、或接着通过加热处理进行合金化并实施了表面光轧的钢板，使其与酸性溶液接触，在接触结束后放置1～120秒，然后进行水洗，由此在镀锌钢板表面上形成10nm以上的Zn系氧化物层、即氧化膜。
具体而言，本发明的热镀锌钢板的制造设备，连续设置有热镀锌装置、平整机、酸性溶液接触装置和清洗装置，并且该酸性溶液接触装置和该清洗装置设有间隔地配置。制造合金化热镀锌钢板时，在上述热镀锌装置和平整机之间设置合金化加热炉和冷却装置。而且，在本发明中，在上述酸性溶液接触装置到上述清洗装置之间设置有控制绝对湿度的单元(例如，自动或手动进行阀门的打开关闭、流量调节阀的开度调节来吹送含有水分的空气；任意地改变吹送口的数量；或者通过吸湿材料、蒸汽等任意地改变吹送的空气的水分量的方法)。而且，上述控制绝对湿度的单元优选具有：覆盖钢板的上下表面及两侧面、并且钢板可通过的罩；与钢板前进方向平行地向上述罩内吹送水蒸汽或干燥空气的吹送单元(例如，设置设置有一个以上的喷雾喷嘴或打有适当的孔的配管的方法；直接设置喷嘴头或吹送口的方法)；和测定温度和相对湿度或露点的测定单元(例如，温度计和湿度计、露点计、由温度和湿度测量露点、绝对湿度的装置等)。如上所述，本发明的特征及重要的条件在于，在上述酸性溶液接触装置到上述清洗装置之间设置控制绝对湿度的单元，优选设置罩、吹送单元和测定单元。
在直到对与酸性溶液接触后的钢板实施清洗为止的期间(以下，称为反应工序区域)内，在钢板镀层表面生成Zn系氧化物，从而在钢板的镀层表面形成氧化膜。通过在作为这样的反应工序区域的从酸性溶液接触装置到清洗装置之间设置控制绝对湿度的单元，能够在钢板的镀层表面稳定地形成氧化膜。而且，通过设置上述罩、上述吹送单元及上述测定单元，能够更精确地进行反应工序区域的气氛气的控制，其结果是能够得到更加稳定的氧化膜。
以下，对完成本发明的详细情况进行说明。
图1是表示通过在热镀锌钢板的表面涂布酸性溶液并放置一定时间而使氧化膜形成的热镀锌钢板的制造方法的概略的图。在图1中，酸性溶液接触工序和清洗工序之间是使氧化膜形成的反应工序区域，在该反应工序区域内，重要的是怎样使镀层表面稳定地形成氧化膜。
这里，图2示出了氧化膜的形成机制。根据图2，液膜量充足时液膜中的pH随反应的进行而上升，若液膜量逐渐减少则锌离子浓度增高，因而反应继续进行。可知若液膜完全干燥则氧化反应也完全停止。
图3是将影响液膜变化量的因素整理后的模式图。根据图3可知，液膜的变化量可分为两种、即由干燥引起的减少Q1和由氧化反应引起的减少Q2，特别是由干燥引起的减少量Q1是指随着反应工序中气氛气温度及气氛气湿度的降低、酸性处理液温度的上升、生产线速度的上升而增加。而且，根据图3，认为氧化膜生成量与液膜的体积变化量有关，并推出了以下的关系式。
氧化膜厚量＝F(T·P·Ts·V·Q2)
T：气氛气温度
P：气氛气湿度
Ts：酸性处理液的温度
V：生产线速度
Q2：由氧化反应引起的减少量
由此可知，通过使上式中的气氛气温度T和气氛气湿度P可调节来减少液膜减少量Q1，能够实现氧化膜量的稳定化。
根据该结果进一步进行了研究，结果发现，为了在反应工序区域中不使表层的酸性溶液干燥而阻碍氧化膜的形成，例如，通过设置能够控制反应工序区域的气氛气中的水蒸汽量(露点)的加湿设备来控制湿度，能得到稳定的氧化膜。即，在本发明中，基于上述研究结果，在作为反应工序区域的酸性溶液接触装置和清洗装置之间设置控制绝对湿度的单元。并且，上述绝对温度表示大气中含有的水分量，是饱和蒸汽压与相对湿度的乘积。
图4是表示本发明的一个实施方式的图。图4中，连续设置了对钢板表面实施镀层处理的热镀锌装置7、调节镀层表面的粗糙度的平整机8、用于在对表面实施镀层处理后又实施了表面光轧的钢板上涂布酸性溶液的酸性溶液接触装置1、和用于在镀层表面形成氧化膜之后清洗多余的酸性溶液的清洗装置2，上述酸性溶液接触装置1和上述清洗装置2设有间隔地配置。在图4中，在上述酸性溶液接触装置1与上述清洗装置2之间3处，还设置了覆盖钢板的上下表面及两侧面且钢板可通过的罩4、向所述罩内吹送水蒸汽的吹送装置5、和测定温度和相对湿度或露点的测定装置6来作为控制绝对湿度的单元。
以下，使用图4的本装置说明在镀层表面上形成氧化膜的方法的一例。
热镀锌处理
通常，在制造热镀锌钢板时，钢板S通过设置在热镀锌设备前面的连续退火炉11进行退火，然后通过热镀锌装置7进行镀敷。
作为热镀锌装置7，例如，将加热至镀锌浴温度附近的钢板S连续地导入镀锌浴，从镀浴中拉出后，利用气体擦拭将镀层附着量控制在20～120g/m2。制造合金化热镀锌钢板时，对如上实施了热镀锌的钢板，进一步将其导入合金化加热炉(未图示)，利用热扩散制成使镀层中含有约6质量％～约15质量％的Fe的合金化热镀锌钢板。此时，只要能够加热至预定温度、且能够使预定量的Fe扩散到镀层中，则其加热方式没有限制，但优选使用高频诱导加热方式的加热炉。这是因为通过使用高频诱导加热方式，能够瞬间加热钢板本身，因而能够在短时间内均匀的合金化，而且，在钢板宽度方向、长度方向上偏差少。
如上所述，由于实施了热镀锌、以及合金化处理的钢板S的温度高，因此优选利用使用了例如送风机等的冷却装置将其冷却至常温左右。
表面光轧
然后，为了控制材质及调节镀层表面的粗糙度，将镀层钢板S导入平整机8。在表面光轧时，镀层的凹凸得到缓和，在镀层表面形成平坦部。由于该凹凸的缓和，热镀锌钢板的滑动性提高，因此使镀层表面存在平坦部是重要的。另一方面，没有平坦化的部分(凹部)保持润滑油，具有防止冲压成形时油耗尽的作用，因此凹部的存在也同样重要。从该观点出发，镀层表面的平坦部的面积率在20～80％的范围内是有效的，表面光轧时的轧制率优选以达到上述平坦部的面积率的方式进行调节。
酸性溶液处理
接着，将表面光轧后的镀层钢板S导入酸性溶液接触装置1，实施在镀层表面平坦部上形成Zn系氧化物的处理。这是因为若使酸性溶液接触镀层钢板S，则镀层成分Zn溶解，由于与此相伴的产生氢的反应使溶液的pH上升，因此Zn的氢氧化物沉淀在镀层表面上，其结果是形成Zn系氧化物。但是，若仅单纯地使镀层钢板S与酸性溶液接触，则只发生Zn的溶解，因而无法形成Zn系氧化物。为了形成Zn系氧化物，需要在与酸性溶液接触后放置一定时间。因此，在本发明中，以从酸性溶液接触装置1到清洗装置2之间3作为反应工序区域，在该区域3内放置一定时间。
在酸性溶液接触装置1中，只要进行镀层钢板S与酸性溶液的接触即可，可以列举进行在酸性溶液中的浸渍处理的装置、酸性溶液的喷雾装置、以及使用辊等涂布酸性溶液的装置等。优选最终以薄的液膜状存在于钢板表面的装置。这是因为，若存在于钢板表面的酸性溶液的量多，则即使锌发生溶解溶液的pH也不会上升，而只是不断地发生锌的溶解，不仅要长时间才能形成氧化物层，而且镀层的损伤也变得严重，从而失去本身作为防锈钢板的作用。从该观点出发，将钢板表面形成的酸性溶液膜的附着量调整至50g/m2以下是优选且有效的。并且，溶液膜量的调整可以通过挤压辊、气体擦拭等进行。
而且，使用的酸性溶液，由于需要溶解镀层中的Zn，因此需要将pH控制在约1.0～约4.0。只要pH在该范围内，则没有其他限制，可以使用盐酸、硫酸、硝酸等，另外也可以使用添加了氯化物、硫酸盐、硝酸盐等化合物类的溶液。
酸性溶液的温度优选在20～70℃的范围内。若低于20℃，则氧化物层的生成反应需要较长时间，存在导致生产率降低的情况。另一方面，在温度高的情况下，虽然反应较快地进行，但反而变得容易在钢板表面上产生处理不均。
氧化膜形成处理
镀层钢板S与酸性溶液接触后，通过在从酸性溶液接触装置1到清洗装置2之间3处将热镀锌钢板放置一定时间而形成氧化膜。因此，在本发明中，如上所述，在该区域3内设置控制绝对湿度的单元。
这里，根据图4，作为控制绝对湿度的单元，通过设置罩4、吹送单元5及测定单元6，能够控制形成Zn系氧化物的反应工序区域的气氛气。
首先，利用测定单元6，每隔预定的时间或始终测定温度和相对湿度或露点。然后，基于上述测定单元6的结果，由上述吹送单元5向罩4内吹送水蒸汽从而更稳定地形成氧化膜，由此调节反应工序区域(罩内)的水蒸汽量。其结果是能更稳定地形成氧化膜。并且，水蒸汽不需要直接接触钢板，优选与钢板前进方向大致平行地进行吹送。
如上所述，本发明中的上述绝对湿度控制单元，具有根据反应工序区域的气氛气来调节绝对湿度的功能，以使氧化膜形成反应稳定确实地进行，可以列举例如具有加湿功能的单元、具有除湿功能的单元。另外，作为其控制方法，例如有测定温度和相对湿度或露点，然后基于该结果进行加湿或除湿的方法。
而且，上述罩4如上所述，只要覆盖钢板的上下表面及两侧面且钢板可通过，则大小、材质等没有特殊限制。而且，上述罩4在钢板前进方向的截面形状也没有特别限制，可以是圆形也可以是矩形。设置时，例如对于具有加湿功能的设备而言，优选设置在可认为是酸性溶液接触装置和清洗装置之间3中最干燥的区域。干燥状态虽然依赖于反应工序中的温度、相对湿度和板通过速度，但在通常的操作条件下进行时，在酸性处理液接触装置1之后的14m以内。因此加湿设备优选设置在该位置。
上述吹送单元5是向上述罩4内吹送水蒸汽或干燥空气的装置，例如也可以在钢板的前进方向上每隔一定间距设置蒸汽配管、并在蒸汽配管上配置多个喷气口。此时的配管长度、喷气口的数量等根据上述罩4的设备长度而适当设定。并且，水蒸汽或干燥空气优选与钢板前进方向大致平行地进行吹送。
而且，吹送单元5可以在钢板的正面和背面的任意一侧或两侧设置。而且，为了使水蒸汽等不直接接触钢板，优选设置在垂直方向上距钢板表面500mm以上的位置。也可以设置在设备的底面。
水蒸汽或干燥空气的喷出方向优选设为与钢板前进方向大致平行，水蒸汽喷嘴条件以上述罩4内的扩散充分进行为目的，优选在蒸汽压为0.5kgf/cm2以下进行。通过在这种条件下进行，喷出的水蒸汽在上述罩4内充分扩散。
上述测定单元6是测定温度和相对湿度或露点的装置，更具体而言，是温度计、湿度计或露点计，优选设置在垂直方向上相对钢板表面500mm以内的范围内。而且，优选距离喷气口1m以上进行设置，以使其不受水蒸汽或干燥空气的影响。而且，测定单元优选安装在喷气口的相反侧。
并且，如上所述，在本发明中，通过控制绝对湿度，在镀层表面上稳定地形成氧化膜，在本发明中，绝对湿度表示饱和蒸汽压×相对湿度＝大气中含有的水分量。
图5显示出若绝对湿度增高则氧化膜厚也增加。根据图5可知，若绝对湿度相同则氧化膜厚受到生产线速度(反应时间)的影响，因而若将生产线速度考虑在内，则例如为了确保必要的膜厚而需要绝对湿度为2000质量ppm以上。因此，为了防止钢板表层的酸性溶液的干燥、确保必要膜厚以上的氧化膜厚，使用上述图4中的罩7、吹送单元8及测定单元6将水蒸汽量保持在2000质量ppm以上(露点-12.7℃以上)。而且，若绝对湿度变得过高则氧化膜厚会变得过厚，给涂装性带来不良影响。因此，可以根据所要求的涂装性确定绝对湿度的上限值。
清洗处理
如上通过了反应工序区域的钢板，利用清洗装置2实施将残留在表面上的酸性溶液成分冲洗掉的处理。若该清洗处理不充分，则酸性溶液成分残留在镀层表面，在制成实际的产品时有可能促进腐蚀。因此，通过导入中和处理装置来代替水洗钢板，实施将残留在镀层表面的酸性溶液成分中和的处理也是有效的。中和处理中使用的溶液只要是碱性溶液就没有特殊限制，可以使用氢氧化钠、磷酸钠等的水溶液。
并且，本发明中的Zn系氧化物层，是指由含有Zn作为必要成分的氧化物和/或氢氧化物等构成的层。这种含有Zn作为必要成分的氧化物层的平均厚度在表面光轧部表层及未表面光轧部表层中必须为10nm以上。若氧化物层的平均厚度在表面光轧部及未表面光轧部中薄至小于10nm，则使滑动阻力降低的效果变得不充分。另一方面，若含有Zn作为必要成分的氧化物层的平均厚度在表面光轧部及未表面光轧部超过100nm，则冲压成形中覆膜破坏、滑动阻力上升，而且存在焊接性降低的倾向，因而不优选。
而且，关于制造本发明中的镀层钢板，虽然需要在镀Zn浴中添加Al，但除Al以外的元素成分的添加没有特殊限制。即，除Al之外即使含有或添加Pb、Sb、Si、Sn、Mg、Mn、Ni、Ti、Li及Cu等，也不会损害本发明的效果。
而且，由于氧化处理等中使用的处理液中含有杂质，因此即使S、N、Pb、Cl、Na、Mn、Ca、Mg、Ba、Sr及Si等混入氧化物层中，也不会损害本发明的效果。
总之，利用本发明的镀层钢板的制造设备，通过在实施了表面光轧的镀层钢板表面上实施确实地形成必要的氧化膜的处理，能够稳定地得到良好的滑动性。
而且，推测冲压成形时的载荷增高时，钢板表面的未表面光轧部也和表面光轧部同时与模具发生直接接触。因此，热镀锌钢板表面的表面光轧部及未表面光轧部上存在防止与模具粘附的硬质且高熔点的物质，在提高滑动性方面是重要的。根据这一点，使氧化物存在于钢板表面能防止氧化物层与模具的粘附，因此在提高滑动特性方面是有效的。
实施例
下面，通过实施例对本发明进行更详细的说明。
图6是表示本发明的热镀锌钢板的制造设备的其它实施方式的概略说明图。并且，在图6中，与图4的构成相同的部分标有同样的标号，并省略详细的说明。在图6中，在酸性溶液接触装置1与清洗装置2之间3处，设置有用于控制反应工序区域的气氛气的加湿设备9。而且，在上述加湿设备9内设置有吹送单元5和用于测定温度和相对湿度或露点的测定单元6。各设备的详细情况如下。
加湿设备9
可认为是酸性溶液接触装置1和清洗装置之间3中最干燥的区域，虽然依赖于反应工序中的温度、相对湿度和板通过速度，但在通常的操作条件下进行时，在酸性溶液接触装置1之后的14m以内。因此加湿设备9优选设置在该位置，在图6中设置在酸性溶液接触装置1之后的1m处。钢板前进方向的截面形状为矩形，材质使用氯乙烯。从酸性溶液接触装置1到清洗装置2之间的距离为30m。
而且，加湿设备9内的加湿范围优选为6m以上，在图6中设为7m。而且，钢板通过加湿设备9的时间设为2秒。
在钢板前进方向上每隔3m设置2根蒸汽配管作为吹送单元5，每根蒸汽配管上配置5处喷气口。
而且，由于吹送装置5可以在钢板的正面和背面中的任意一侧或两侧设置，因此在图6中，将吹送单元5设置在钢板的背面侧，即设置在垂直方向上距钢板下表面500mm以上的加湿设备9的底面上。
水蒸汽的喷出方向几乎与钢板前进方向平行，水蒸汽喷嘴条件以加湿设备9内的扩散充分进行为目的，设蒸汽压为0.5kgf/cm2以下。
除湿设备10
在没有控制绝对湿度的状态下绝对湿度超过上限值时，设置除湿设备10(图7)来代替图6的加湿设备9。除湿设备10通过吹送干燥空气进行除湿来代替加湿单元9的水蒸汽吹送。干燥空气的绝对湿度根据需要的湿度条件进行选择即可。
喷气口的位置、条件等与加湿设备9相同。
测定单元6
测定单元6优选设置在垂直方向上相对钢板表面500mm以内的范围内，在图6及图7中，设置在垂直方向上相对钢板上表面300m的位置。而且，设置在距离喷气口1m以上的位置，以使其不受水蒸汽或干燥空气的影响。而且，测定单元6优选安装在喷气口的相反侧，在图6及图7中，将测定单元安装在喷气口相反侧的板表面附近。并且，在图6中，利用测定单元进行露点的测定。
使用上述图6或图7的热镀锌的制造设备制造热镀锌钢板。
首先，利用常用方法在板厚0.8mm的冷轧钢板上形成合金化热镀锌覆膜，进而进行表面光轧。然后，使导入充满了50℃、pH为2.0的硫酸酸性溶液的酸性溶液接触装置1中、并在酸性溶液中浸渍后的镀层钢板S在区域3中前进，由此使镀层钢板S与大气接触13秒，通过清洗装置2水洗后，通过干燥装置(未图示)除去水分，由此得到镀层表面形成了氧化膜的热镀锌钢板。最后，涂布简易防锈油并卷取为卷状，从而制成产品。
并且，生产线速度设为100mpm。而且，在镀层钢板S通过加湿设备9或除湿设备10内时，利用测定单元6测定加湿设备9或除湿设备10内的露点，并基于该结果，利用吹送单元5吹送水蒸汽或干燥空气，以使加湿设备9或除湿设备10内的露点为-12.7℃以上、且在由氧化膜厚的上限值设定的露点上限值以下。
对于如上得到的热镀锌钢板，通过以下的方法，测定镀层表层的表面光轧部及未表面光轧部的氧化物层的膜厚。其结果是确认了在表面光轧部及未表面光轧部中形成了使滑动性提高的足够的氧化膜。
氧化膜厚的测定
利用俄歇电子能谱(AES)对镀层表层的表面光轧部及未表面光轧部中各元素的含有率(原子％)进行测定，接着进行Ar溅射直到预定的深度后，利用AES进行镀层覆膜中各元素的含有率测定，重复上述操作，由此测定深度方向的各元素的组成分布。以比氧化物、氢氧化物引起的O的含有率为最大值的位置深的位置、且达到最大值与固定值的和的1/2的深度作为氧化物的厚度，对于表面光轧部及未表面光轧部，分别各测定2处氧化物的厚度，将它们各自的平均值作为表面光轧部及未表面光轧部的氧化物的厚度。并且，进行30秒的Ar溅射作为预处理，除去供试材料表面的污染层。
如上所述，通过本发明的热镀锌的制造设备，能够不损害钢板表面的外观地在镀层钢板表面确实地形成必要的氧化膜。而且，例如能够不直接喷吹水蒸汽而将反应工序中的水蒸汽量调节到2000质量ppm以上等，成为容易实用的设备。
而且，根据上述内容，通过使用本发明的热镀锌的制造设备，能够以工业规模稳定地制造冲压成形时的滑动特性优良的合金化热镀锌钢板，可以说在工业上起到大的效果。
产业上的利用可能性
通过热镀锌钢板的制造设备，能够不损害钢板表面的外观而稳定地形成必要的氧化膜，因此能够应用于以汽车车体用途为中心的广泛的领域。